JPS6130649A - 磁性非晶質金属合金シ−ト - Google Patents
磁性非晶質金属合金シ−トInfo
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- JPS6130649A JPS6130649A JP11008285A JP11008285A JPS6130649A JP S6130649 A JPS6130649 A JP S6130649A JP 11008285 A JP11008285 A JP 11008285A JP 11008285 A JP11008285 A JP 11008285A JP S6130649 A JPS6130649 A JP S6130649A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/04—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering with simultaneous application of supersonic waves, magnetic or electric fields
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C45/00—Amorphous alloys
- C22C45/008—Amorphous alloys with Fe, Co or Ni as the major constituent
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は磁界中で磁性非晶質金属合金シートを焼なまし
処理することにより得られた磁性材料に関するものであ
る。
処理することにより得られた磁性材料に関するものであ
る。
非晶質金塊合金(ガラス質金属合金)は、多くの用途に
用いられる優れた軟質強磁性を有している。このような
軟質磁性材料の用途は、例えは継電器、交流発電機、変
圧器、電動機、磁気増幅器、機械的整流器、記憶磁心、
スイッチングコア、能動および受動変換器、磁歪振動子
、電話器振動膜、電磁磁極片、磁気テープレコーダ用ヘ
ッド、磁気遮蔽体、マスコア用粉粒、変調器、および送
信器等である。
用いられる優れた軟質強磁性を有している。このような
軟質磁性材料の用途は、例えは継電器、交流発電機、変
圧器、電動機、磁気増幅器、機械的整流器、記憶磁心、
スイッチングコア、能動および受動変換器、磁歪振動子
、電話器振動膜、電磁磁極片、磁気テープレコーダ用ヘ
ッド、磁気遮蔽体、マスコア用粉粒、変調器、および送
信器等である。
F、 L Ltorskv他は、IEEE学会報の磁気
学の論文(1975年)に於て、トロイドの直流特性の
磁気焼なまし処理に対する感応性が悪いことを明らかに
している。
学の論文(1975年)に於て、トロイドの直流特性の
磁気焼なまし処理に対する感応性が悪いことを明らかに
している。
F、 E、 Luborsky他は、高速急冷金属(N
、J。
、J。
Grant 、 B、 C,Giessen編、MI’
r出版会、1976第467頁)で、応力除去処理およ
び成る磁気焼なまし処理にヨリ非晶質Fe4oN14o
P14B6合金リボンの直流磁気特性を変化できること
を明らかにしている。
r出版会、1976第467頁)で、応力除去処理およ
び成る磁気焼なまし処理にヨリ非晶質Fe4oN14o
P14B6合金リボンの直流磁気特性を変化できること
を明らかにしている。
Becker他の米国特許第4,116,728号には
トロイドを平行磁界中で焼なまし処理することが記載さ
れている。
トロイドを平行磁界中で焼なまし処理することが記載さ
れている。
1977年7月5日付のB、 S、 Berry の
米国特許第4.033.795号には、非晶質強磁性材
料Fe75P15C1゜等の非晶質強磁性合金に磁気的
異方性を与える方法が記載されている。磁界によるヤン
グ弾性率の変化は、横方向磁界中での焼なまし処理によ
り大きくなり、長手方向での燃なまし処理により無くな
る。
米国特許第4.033.795号には、非晶質強磁性材
料Fe75P15C1゜等の非晶質強磁性合金に磁気的
異方性を与える方法が記載されている。磁界によるヤン
グ弾性率の変化は、横方向磁界中での焼なまし処理によ
り大きくなり、長手方向での燃なまし処理により無くな
る。
F、 Pfeifer 他は「磁気および磁性材料」第
6巻、?)、80−83 (1977年)に於て、非晶
質Fe、s oN 1.i oP□4B6合金の磁気焼
なまし処理により静的透磁率が大きくなることがあるこ
とを明らかにしている。
6巻、?)、80−83 (1977年)に於て、非晶
質Fe、s oN 1.i oP□4B6合金の磁気焼
なまし処理により静的透磁率が大きくなることがあるこ
とを明らかにしている。
本発明によれば、磁性非晶質金属合金シートが高温でシ
ートに対して略々直角方向の磁界中で焼なまし処理され
る。加える磁界はシート内に略々上述の方向の磁化を起
こさせるに充分な強さのものである。この第1の磁界と
同時に、あるいは第1の磁界に続いてより低い温度で、
第1の磁界に略々直角な方向により弱い第2の磁界を掛
けても良い。この第2の磁界は更にもう一度あるいはそ
れ以上の回数掛けることもできる。
ートに対して略々直角方向の磁界中で焼なまし処理され
る。加える磁界はシート内に略々上述の方向の磁化を起
こさせるに充分な強さのものである。この第1の磁界と
同時に、あるいは第1の磁界に続いてより低い温度で、
第1の磁界に略々直角な方向により弱い第2の磁界を掛
けても良い。この第2の磁界は更にもう一度あるいはそ
れ以上の回数掛けることもできる。
本発明の焼なまし処理された合金シートは、低磁束密度
で少なくとも約i、oooの透磁率を有するのが望まし
い少なくとも一つの非晶質金属合金のシートである。低
磁束密度とは約10乃至100ガウスである。透磁率は
ここでは比透磁率の意味である。比透磁率は真空中のイ
ンダクタンスに対する媒体中のインダクタンスの比であ
る。
で少なくとも約i、oooの透磁率を有するのが望まし
い少なくとも一つの非晶質金属合金のシートである。低
磁束密度とは約10乃至100ガウスである。透磁率は
ここでは比透磁率の意味である。比透磁率は真空中のイ
ンダクタンスに対する媒体中のインダクタンスの比であ
る。
これらの合金シートはヒステリシス損が小さく、変圧器
鉄心として特に適したものである。合金シートの自由磁
気エネルギー密度に対するシート平面に平行な面の貢献
度は、望壕しくけ自由磁気エネルギー密度に対する直角
面の貢献度に略々等しい。他の望ましい例では、磁化容
易軸はシート平面に略々直角である。
鉄心として特に適したものである。合金シートの自由磁
気エネルギー密度に対するシート平面に平行な面の貢献
度は、望壕しくけ自由磁気エネルギー密度に対する直角
面の貢献度に略々等しい。他の望ましい例では、磁化容
易軸はシート平面に略々直角である。
望ましくは、非晶質金属合金は、主として、約70乃至
90原子チの鉄およびコバルトのみからなる群から選ん
だ少なくとも一つの金塊と、ボロン、炭素および燐のみ
からなる群から選んだ少なくとも一つのメタロイドおよ
び不可避的不純物である残部とからなり、上記金属は、
原子チを基準に、その約3/4までをニッケルで置換さ
れることがあり、またその約3/4までをバナジウム、
タンタルおよびタングステンのみからなる群から選んだ
少なくとも一つの金属で置換されることがあり、更に上
記メタロイドは、原子係を基準に、その約暑までをシリ
コンで置換されることがあり、またその約Hまでをアル
ミニウムで置換されることがあるものである。
90原子チの鉄およびコバルトのみからなる群から選ん
だ少なくとも一つの金塊と、ボロン、炭素および燐のみ
からなる群から選んだ少なくとも一つのメタロイドおよ
び不可避的不純物である残部とからなり、上記金属は、
原子チを基準に、その約3/4までをニッケルで置換さ
れることがあり、またその約3/4までをバナジウム、
タンタルおよびタングステンのみからなる群から選んだ
少なくとも一つの金属で置換されることがあり、更に上
記メタロイドは、原子係を基準に、その約暑までをシリ
コンで置換されることがあり、またその約Hまでをアル
ミニウムで置換されることがあるものである。
非晶質金属合金シートは、高温で、シート表面に略々直
角な磁界中で焼なまし処理され、磁界はシート内部に略
々上述の方向の磁化を起こすに充分な強さのものである
。磁界が磁性合金を飽和させるのが望ましい。
角な磁界中で焼なまし処理され、磁界はシート内部に略
々上述の方向の磁化を起こすに充分な強さのものである
。磁界が磁性合金を飽和させるのが望ましい。
望ましくは、第1の磁界に略々直角なより弱い磁界を第
1の磁界と共に同時に所定の高温で用いるか、あるいは
この弱い磁界を上述の所定温度よりも約25℃乃至10
0℃低い温度で第1の磁界に引続いて用いると良い。
1の磁界と共に同時に所定の高温で用いるか、あるいは
この弱い磁界を上述の所定温度よりも約25℃乃至10
0℃低い温度で第1の磁界に引続いて用いると良い。
ここで用いる「非晶質」(ガラス質)なる用語は、成分
原子が不規則に配列され、広範囲に亘る規則性が無い物
質の状態を意味する。このような非晶質材料は、波長が
X線領域(約0.01乃至50オングストローム)の電
磁波照射を受けたとき、広範囲に拡がった回折ピークを
呈するようになる。これは、成分原子が規則的に配列さ
れて鋭い回折ピークを呈する結晶質材料に対して対照的
である。非晶質材料は場合によって少量の結晶質材料を
含んでいることがある。合金は主として非晶質であるが
、高@(約200℃)で微結晶が生長し、軟質磁気特性
を大きく損なうようになる危険を最少限とするために、
合金が実質的に非晶質であるのが望ましい。
原子が不規則に配列され、広範囲に亘る規則性が無い物
質の状態を意味する。このような非晶質材料は、波長が
X線領域(約0.01乃至50オングストローム)の電
磁波照射を受けたとき、広範囲に拡がった回折ピークを
呈するようになる。これは、成分原子が規則的に配列さ
れて鋭い回折ピークを呈する結晶質材料に対して対照的
である。非晶質材料は場合によって少量の結晶質材料を
含んでいることがある。合金は主として非晶質であるが
、高@(約200℃)で微結晶が生長し、軟質磁気特性
を大きく損なうようになる危険を最少限とするために、
合金が実質的に非晶質であるのが望ましい。
本発明の磁性非晶質金属合金シートは、その範囲内に複
数のシート即ち積層シート組立体をも含むことが意図さ
れている。製造されたままの非晶質金属合金シートは一
般に比較的薄い。従って上述の如き複数の即ち積層シー
ト組立体を用いることが一般に必要である。非晶質金属
合金シートは、シート、リボン、条帯、フィルム、箔、
板、層を含む。このようなシートは、米国特許第3,8
62゜658号、第3,881,540号および第4,
077゜462号ならびにベルギー国特許第859.6
94号により得ることができる。これら特許の関連部分
はここに引用することによりこの説明の一部とする・ 非晶質金属合金シートは一般に、厚さが約0.02鰭乃
至0.1 mm 、望ましくは約0.03乃至0.06
ttmである。
数のシート即ち積層シート組立体をも含むことが意図さ
れている。製造されたままの非晶質金属合金シートは一
般に比較的薄い。従って上述の如き複数の即ち積層シー
ト組立体を用いることが一般に必要である。非晶質金属
合金シートは、シート、リボン、条帯、フィルム、箔、
板、層を含む。このようなシートは、米国特許第3,8
62゜658号、第3,881,540号および第4,
077゜462号ならびにベルギー国特許第859.6
94号により得ることができる。これら特許の関連部分
はここに引用することによりこの説明の一部とする・ 非晶質金属合金シートは一般に、厚さが約0.02鰭乃
至0.1 mm 、望ましくは約0.03乃至0.06
ttmである。
小型の強磁性体を得るためには多数のシートを積層する
ことができる。こうして得られた積層体は、例えば棒、
桿、円筒状鉄ノ1゛ハ馬蹄形鉄心等である。
ことができる。こうして得られた積層体は、例えば棒、
桿、円筒状鉄ノ1゛ハ馬蹄形鉄心等である。
磁性非晶質金属合金シートは、充分に低い@度、特に磁
気変態点より低い@度で有用な磁気現象、特に強磁性を
示す。
気変態点より低い@度で有用な磁気現象、特に強磁性を
示す。
シートの製造に用いられる非晶質金属合金は、主として
、約70乃至90原子饅の鉄およびコバルトのみからな
る群から選んだ少なくとも一つの金属と、ボロン、炭素
および燐のみからなる群から選んだ少なくとも一つのメ
タロイドおよび不可避的不純物である残部とからなり、
上記金属はその約V4までをニッケルで置換されること
があり、またその約Aまでをバナジウム、タンタルおよ
びタングステンのみからなる群から選んだ少なくとも一
つの金属で置換されることがあり、更に、上記メタロイ
ドはその約3/15までをシリコンで置換されることが
あり、またその約3/4までをアルミニウムで置換され
ることがあるものである。鉄および/またはコバルトの
一部をニッケルで置換すると透磁率の値が高くなる。メ
タロイド元素を部分的に置換するのは、溶融状態から鋳
込む際に非晶質フィラメントが生成するのを助けるため
、および/または磁気特性を含む特性を改善するために
行なうことができる。
、約70乃至90原子饅の鉄およびコバルトのみからな
る群から選んだ少なくとも一つの金属と、ボロン、炭素
および燐のみからなる群から選んだ少なくとも一つのメ
タロイドおよび不可避的不純物である残部とからなり、
上記金属はその約V4までをニッケルで置換されること
があり、またその約Aまでをバナジウム、タンタルおよ
びタングステンのみからなる群から選んだ少なくとも一
つの金属で置換されることがあり、更に、上記メタロイ
ドはその約3/15までをシリコンで置換されることが
あり、またその約3/4までをアルミニウムで置換され
ることがあるものである。鉄および/またはコバルトの
一部をニッケルで置換すると透磁率の値が高くなる。メ
タロイド元素を部分的に置換するのは、溶融状態から鋳
込む際に非晶質フィラメントが生成するのを助けるため
、および/または磁気特性を含む特性を改善するために
行なうことができる。
鉄および/またはコバルトの合計鎗の約%より多くをニ
ッケルで置換すると、残留磁束密度、従つて磁束通過容
量が許容できぬ程腿にまで減少してしまう。磁束通過容
量を適切に維持するためには、ニッケルで置換する最大
限を鉄および/コバルトの総量の約4とするのが良い。
ッケルで置換すると、残留磁束密度、従つて磁束通過容
量が許容できぬ程腿にまで減少してしまう。磁束通過容
量を適切に維持するためには、ニッケルで置換する最大
限を鉄および/コバルトの総量の約4とするのが良い。
非晶質金属合金は、金属およびメタロイドの部分的置換
を行なわぬとき、主として、鉄およびコバルトの少なく
とも一つを約70乃至90原子チと、ボロン、炭素およ
び燐の少なくとも一つである残部とからなる組成である
。例としては次の組成のものがある。Fe5oB2o、
Fe36B04、CO74Fel 6B2o、Fe64
Co□6B2oおよびFe69Co−18B03(添字
は原子チ)。非晶質金属合金は又、金属およびメタロイ
ドを最大限に部分置換した場合、主として、鉄およびコ
バルトの少なくとも一つを約19乃至22原子チ、ニッ
ケルを約56乃至65原子チ、ボロン、炭素および燐の
少なくとも一つを約9乃至17原子チ、ならびにシリコ
ンおよびアルミニウムの少なくとも一つを約4乃至8原
子チ含む組成である。置換量を最少と最大との中間にし
た組成、例えばFe4oN14oP04B6、N1.o
Fe3oB2oおよび旧4゜Fe 29P 14B6S
l□ 等も含まれる。
を行なわぬとき、主として、鉄およびコバルトの少なく
とも一つを約70乃至90原子チと、ボロン、炭素およ
び燐の少なくとも一つである残部とからなる組成である
。例としては次の組成のものがある。Fe5oB2o、
Fe36B04、CO74Fel 6B2o、Fe64
Co□6B2oおよびFe69Co−18B03(添字
は原子チ)。非晶質金属合金は又、金属およびメタロイ
ドを最大限に部分置換した場合、主として、鉄およびコ
バルトの少なくとも一つを約19乃至22原子チ、ニッ
ケルを約56乃至65原子チ、ボロン、炭素および燐の
少なくとも一つを約9乃至17原子チ、ならびにシリコ
ンおよびアルミニウムの少なくとも一つを約4乃至8原
子チ含む組成である。置換量を最少と最大との中間にし
た組成、例えばFe4oN14oP04B6、N1.o
Fe3oB2oおよび旧4゜Fe 29P 14B6S
l□ 等も含まれる。
鉄および/またはコバルトの約10原子%までは、鉄お
よびコバルトと普通に合金される他の遷移金属元素で置
換することもでき、この場合本発明に用いる非晶質金属
合金の望ましい磁気的および機械的性質を劣化させずに
すむ。この置換は、硬度、耐食性、電気抵抗等の特定の
性質も増大させるために行うことができる。このような
遷移金属元素の例は、クロム、モリブデン、銅、マンガ
ン、バナジウム、ニオブ、タンタルおよびタングステン
である。本発明に用いるのに適した非晶質合金としては
次の組成のものがある。Fe5a■15M02B20・
F e、5oN13%o4B ts・F071M09C
18B2−Fe37N1a7Cr4B22. F067
N1toCraB2o、 F87sMO2B20および
Fe4oN138M04B18’本発明の軟質強磁性合
金に用いるに適した非晶質合金のコバルト含有組成は、
式COoFevN1wM2で表わされるものを含み、こ
こでMはボロン、炭素、シリコンあるいは燐、Uは約4
0乃至80、■は約5乃至15、wは約10乃至50.
2は約15乃至20であり、U、■、w、zは全て原子
係で衣わされ、その合計は100である。
よびコバルトと普通に合金される他の遷移金属元素で置
換することもでき、この場合本発明に用いる非晶質金属
合金の望ましい磁気的および機械的性質を劣化させずに
すむ。この置換は、硬度、耐食性、電気抵抗等の特定の
性質も増大させるために行うことができる。このような
遷移金属元素の例は、クロム、モリブデン、銅、マンガ
ン、バナジウム、ニオブ、タンタルおよびタングステン
である。本発明に用いるのに適した非晶質合金としては
次の組成のものがある。Fe5a■15M02B20・
F e、5oN13%o4B ts・F071M09C
18B2−Fe37N1a7Cr4B22. F067
N1toCraB2o、 F87sMO2B20および
Fe4oN138M04B18’本発明の軟質強磁性合
金に用いるに適した非晶質合金のコバルト含有組成は、
式COoFevN1wM2で表わされるものを含み、こ
こでMはボロン、炭素、シリコンあるいは燐、Uは約4
0乃至80、■は約5乃至15、wは約10乃至50.
2は約15乃至20であり、U、■、w、zは全て原子
係で衣わされ、その合計は100である。
公称組成の成分元素は特性を大きく変化させずに数原子
係変化しても良い。全ての組成の純度は通常の商業慣行
に於けるものである。
係変化しても良い。全ての組成の純度は通常の商業慣行
に於けるものである。
成る磁界強度に於ては、非晶質金属合金の透磁率が高い
程、変圧器用鉄心等の磁気的用途に於ける軟質磁性体と
しての有用性が大きい。透磁率とはここでは比透磁率を
意味する。比透磁率は真空中のインダクタンスに対する
その媒体中のインダクタンスの比である。実用上有用な
軟質磁性体を得るためには低磁束密度で少なくとも約1
,000の透磁率が望ましいと考えられる。低磁束密度
とは約10乃至100ガウスの磁束密度である。この値
は合金組成を適切に選択することおよび/またはシート
を適当に処理することによ!ll得られる。
程、変圧器用鉄心等の磁気的用途に於ける軟質磁性体と
しての有用性が大きい。透磁率とはここでは比透磁率を
意味する。比透磁率は真空中のインダクタンスに対する
その媒体中のインダクタンスの比である。実用上有用な
軟質磁性体を得るためには低磁束密度で少なくとも約1
,000の透磁率が望ましいと考えられる。低磁束密度
とは約10乃至100ガウスの磁束密度である。この値
は合金組成を適切に選択することおよび/またはシート
を適当に処理することによ!ll得られる。
Fe4oN14oP14B6およびP′e3oB2o等
の非晶質金属合金は、処理中に急冷される際に透磁率が
例外的に高くなるという利点がある。非晶質金属合金を
製造するための処理条件および手順の詳細については、
例えは米国特許第3.856.518号および第3,8
45.805号を参照されたい。
の非晶質金属合金は、処理中に急冷される際に透磁率が
例外的に高くなるという利点がある。非晶質金属合金を
製造するための処理条件および手順の詳細については、
例えは米国特許第3.856.518号および第3,8
45.805号を参照されたい。
本発明に用いる焼なまし処理磁界は、シート平面に略々
直角な第1の静磁界およびシート平面に略々平行な第2
の静磁界とすることができる。約100 KHz以上の
周波数の交番電磁界も使用できる。また磁界を脈動磁界
として間欠的に用いることもできる。
直角な第1の静磁界およびシート平面に略々平行な第2
の静磁界とすることができる。約100 KHz以上の
周波数の交番電磁界も使用できる。また磁界を脈動磁界
として間欠的に用いることもできる。
第1の磁界は非晶質合金中に飽和磁束密度の少なくとも
約%の磁束密度を与えるのに充分なものとすべきである
。望ましくは、第1の磁界は、第1回の焼なまし処理の
高温での磁性非晶質合金の飽和磁束密度(ガウス)の少
なくとも約1.1倍である。第1の磁界を高温で掛けこ
の磁界中で冷却するとシート平面に直角な磁化容易軸を
有するシートが得られる。
約%の磁束密度を与えるのに充分なものとすべきである
。望ましくは、第1の磁界は、第1回の焼なまし処理の
高温での磁性非晶質合金の飽和磁束密度(ガウス)の少
なくとも約1.1倍である。第1の磁界を高温で掛けこ
の磁界中で冷却するとシート平面に直角な磁化容易軸を
有するシートが得られる。
一方、Hi =H−4rc M 、cgsemu 単
位で、Hlは内部磁界、Hは加えた磁界、Mid磁束@
度(Hはエルステッド、Mはガウス)であるので、内部
磁界H1は少なくとも約1エルステツドとすべきである
。
位で、Hlは内部磁界、Hは加えた磁界、Mid磁束@
度(Hはエルステッド、Mはガウス)であるので、内部
磁界H1は少なくとも約1エルステツドとすべきである
。
第2の磁界はシートを面方向に略々飽和させるのに充分
なものとすべきである。望壕しくけ、第2の磁界の面方
向は、シートに加えるのに用いた磁界の磁束の方向であ
る。一般に第2の磁界は、約1乃至10エルステツドに
でき、また高温で第1の磁界と同時にあるいはより低温
で第1の磁界に引続いて用いることができる。
なものとすべきである。望壕しくけ、第2の磁界の面方
向は、シートに加えるのに用いた磁界の磁束の方向であ
る。一般に第2の磁界は、約1乃至10エルステツドに
でき、また高温で第1の磁界と同時にあるいはより低温
で第1の磁界に引続いて用いることができる。
第1の磁界と第2の磁界を順に用いる実施例に於ては、
これら磁界を掛けた結果夫々の方向に望ましくは略々飽
和させるべきである。第1の磁界と第2の磁界を順に掛
けることは時間的に喰違った2つの脈動磁界により行い
得る。この脈動のノくルス持続時間は例えば約1ミリ秒
乃至1時間、望捷しくけ約1秒から約1分である。
これら磁界を掛けた結果夫々の方向に望ましくは略々飽
和させるべきである。第1の磁界と第2の磁界を順に掛
けることは時間的に喰違った2つの脈動磁界により行い
得る。この脈動のノくルス持続時間は例えば約1ミリ秒
乃至1時間、望捷しくけ約1秒から約1分である。
高温は、望ましくは、゛ガラス遷移温度Tg よりも低
く約225℃よりも高くする。ガラス遷移温度Tgは、
それより低い温度でガラスの粘度が1014ポアズを越
える温度である。
く約225℃よりも高くする。ガラス遷移温度Tgは、
それより低い温度でガラスの粘度が1014ポアズを越
える温度である。
磁性非晶質合金は、第1の磁界中で高温で一般に約10
分乃至10時間、望1しくけ約1時間乃至2時間焼なま
し処理される。温度がガラス遷移温度Tgに非常に近い
場合には、より短かい焼な1し時間が適切である。第1
磁界はこのような条件でヰえられるべきである。第2の
磁界は必要に応じて掛けることができる。次に磁性非晶
質合金を同様の磁界の存在下で約0.1℃/min乃至
100℃/ min 、望ましくは0.5℃/min乃
至5℃/minの速度で冷却する。冷却処理中には非晶
質金属合金の飽和磁束密度が一般に増大するが、上述の
範囲で冷却している時には磁界を変える必要はない。こ
の焼なまし処理は、温度が約100℃乃至250℃、望
ましくは約150℃乃至200℃になったとき終りに1
.て良い。
分乃至10時間、望1しくけ約1時間乃至2時間焼なま
し処理される。温度がガラス遷移温度Tgに非常に近い
場合には、より短かい焼な1し時間が適切である。第1
磁界はこのような条件でヰえられるべきである。第2の
磁界は必要に応じて掛けることができる。次に磁性非晶
質合金を同様の磁界の存在下で約0.1℃/min乃至
100℃/ min 、望ましくは0.5℃/min乃
至5℃/minの速度で冷却する。冷却処理中には非晶
質金属合金の飽和磁束密度が一般に増大するが、上述の
範囲で冷却している時には磁界を変える必要はない。こ
の焼なまし処理は、温度が約100℃乃至250℃、望
ましくは約150℃乃至200℃になったとき終りに1
.て良い。
望ましくは、第2の磁界を第1の磁界に続いて与える。
磁性非晶質金属合金シートラ上述の高温よりも約25℃
乃至100℃低い温度に約10時間まで、望ましくは約
1時間までの時間保つ。次に非晶質金属合金シートを約
01℃/ min乃至100℃/ min 、望ましく
は約0.5℃/min乃至5℃/ minの速度で冷却
する。この工程は、温度が約100℃乃至225℃、望
ましくは150℃乃至200℃になったとき終えて良い
。
乃至100℃低い温度に約10時間まで、望ましくは約
1時間までの時間保つ。次に非晶質金属合金シートを約
01℃/ min乃至100℃/ min 、望ましく
は約0.5℃/min乃至5℃/ minの速度で冷却
する。この工程は、温度が約100℃乃至225℃、望
ましくは150℃乃至200℃になったとき終えて良い
。
第2の焼なまし工程は、上述の条件下で一度以上繰返え
すことができる。望ましくは、変圧器用鉄心の製造に於
ては第2の焼なまし工程を鉄心損が最小値となるまで繰
返えす。一般にこの最小値は約10回より少ない回数の
第2の焼なましにより得られ、普通約6回より少ない回
数で得られる。
すことができる。望ましくは、変圧器用鉄心の製造に於
ては第2の焼なまし工程を鉄心損が最小値となるまで繰
返えす。一般にこの最小値は約10回より少ない回数の
第2の焼なましにより得られ、普通約6回より少ない回
数で得られる。
本発明により焼なまし処理されたFe −Ni基非晶質
金属合金シートの広幅テープは、同様の組成の慣用の細
い非晶質金属合金リボンに匹敵する弱磁界磁気特性を示
す。更に、本発明により磁界中で焼なまし処理すると、
環積層鉄心は市販のハーマロイおよびフェライトと同程
度の特性を示し、本発明の焼なまし処理した非晶質磁性
合金シートは変圧器用鉄心に於ける如く低い磁化損が要
求される場合に用いることができる。
金属合金シートの広幅テープは、同様の組成の慣用の細
い非晶質金属合金リボンに匹敵する弱磁界磁気特性を示
す。更に、本発明により磁界中で焼なまし処理すると、
環積層鉄心は市販のハーマロイおよびフェライトと同程
度の特性を示し、本発明の焼なまし処理した非晶質磁性
合金シートは変圧器用鉄心に於ける如く低い磁化損が要
求される場合に用いることができる。
巻テープ鉄心はコイル状に巻いたテープであって、略々
円筒対称を呈12、テープ表面の二次元接平面が円筒の
軸心を通る平面に平行である。
円筒対称を呈12、テープ表面の二次元接平面が円筒の
軸心を通る平面に平行である。
環積層鉄心は円形平面環の積層体であって、環の二次元
接平面が円筒軸心に直角な略々円筒対称を呈する。
接平面が円筒軸心に直角な略々円筒対称を呈する。
巻テープ鉄心においてHp (平行)とは、接平面内の
方向をいい、この接平面はテープ上の各点で円筒軸心を
向いた方向に対し直角である。
方向をいい、この接平面はテープ上の各点で円筒軸心を
向いた方向に対し直角である。
巻テープ鉄心におけるHn(直角)とは、接平面に直角
な方向をいう。
な方向をいう。
環積層鉄心におけるHp(平行)とは、接平面内の方向
をいう。
をいう。
環積層鉄心におけるHn(直角)とは、円筒軸心に平行
な方向をいう。
な方向をいう。
環積層鉄心上の全ての点につき座標系を次の通り導入す
る。X軸は、その点と円筒軸心とを結ぶ最短の線に直角
で環に対する接面面内に在る。
る。X軸は、その点と円筒軸心とを結ぶ最短の線に直角
で環に対する接面面内に在る。
HpはX軸子に在る。y軸は、円筒軸心から与えられた
点への方向の環に対する接面面内に在る。2軸は、接向
面に直角方向であり、X軸およびy軸と共に右手座標系
を形成する。Hn fd Z軸上に在る。
点への方向の環に対する接面面内に在る。2軸は、接向
面に直角方向であり、X軸およびy軸と共に右手座標系
を形成する。Hn fd Z軸上に在る。
この空間に次の通りの単位長さベクトルの座標を与える
ことにより球面座標を導入する。
ことにより球面座標を導入する。
x=sinθcosπ
y=sinθsinπ
z=cosθ
環状積層鉄心内では磁気的自由エネルギー密度Fm f
e r g /crlで定めることができる。
e r g /crlで定めることができる。
Koは、F (erg / cr/l )に対する等方
性貢献度である。
性貢献度である。
Kpは、Fmに対する平行貢献度係数である。
Knは、Fmに対する直角貢献度係数である。
次の関係が成立する。
Fm=Ko十Kp(cos2θ+5in2π)十Kns
in2θ十KDCos2θKDCO8”θ の項は消磁
および形状異方性を表わす。
in2θ十KDCos2θKDCO8”θ の項は消磁
および形状異方性を表わす。
材料の最適鉄心損および透磁率は、KpがKnに略々等
しいときに得られる。この場合、KD項を無視してFm
=KO+Kpsin2θであり、スピンは、平面から振
れ出るために磁壁に於ける如くポテンヤル障壁を越える
必要はない。しかしながらKpおよびKnを直接測定す
るのは困難である。
しいときに得られる。この場合、KD項を無視してFm
=KO+Kpsin2θであり、スピンは、平面から振
れ出るために磁壁に於ける如くポテンヤル障壁を越える
必要はない。しかしながらKpおよびKnを直接測定す
るのは困難である。
シート平面に直角な第1の磁界中で焼なまし処理すると
、Kn > Kpとなり、B、−Hループは引伸ばされ
る。第2の磁界中で繰返し焼なまし処理すると比Kp
> Knが大きくなる。この過程の成る点で鉄心損が最
小となり、Kp/Knは約1である。
、Kn > Kpとなり、B、−Hループは引伸ばされ
る。第2の磁界中で繰返し焼なまし処理すると比Kp
> Knが大きくなる。この過程の成る点で鉄心損が最
小となり、Kp/Knは約1である。
1に略々等しいKp/Knを得るための磁性非晶質合金
の焼なまし処理は、例えばキューリ一温度Tc、飽和磁
化4πMs、試料形状、磁界中焼なましに対する感度、
加熱および冷却速度、焼な筐し温度TA、結晶化温度T
x、ガラス遷移温度Tgおよび加える磁界等の多くの変
数に依るものである。
の焼なまし処理は、例えばキューリ一温度Tc、飽和磁
化4πMs、試料形状、磁界中焼なましに対する感度、
加熱および冷却速度、焼な筐し温度TA、結晶化温度T
x、ガラス遷移温度Tgおよび加える磁界等の多くの変
数に依るものである。
金属非晶質体の磁化損および透磁率は多数の磁壁を導入
することにより改善される。これらの非晶質材料に粒界
が無いと、結晶粒度により磁区の大きさを調整すること
が不可能になる。しかしながら、成る試料の磁区壁のエ
ネルギー密度を減少させると、より多くの磁壁を有する
平衡状態にできるようになる。磁壁のエネルギー密度を
下げる一方法は、磁化容易軸を磁界により形成し、その
方向を磁壁の中心で磁化が起こるような方向、即ち試料
の平面に垂直な方向とすることである。これは巻テープ
鉄心に対して行なうのは容易ではないが、環積層鉄心に
ついては周方向磁界Hpに加えてHnを発生する永久磁
石を用いることにより容易に行なえる。
することにより改善される。これらの非晶質材料に粒界
が無いと、結晶粒度により磁区の大きさを調整すること
が不可能になる。しかしながら、成る試料の磁区壁のエ
ネルギー密度を減少させると、より多くの磁壁を有する
平衡状態にできるようになる。磁壁のエネルギー密度を
下げる一方法は、磁化容易軸を磁界により形成し、その
方向を磁壁の中心で磁化が起こるような方向、即ち試料
の平面に垂直な方向とすることである。これは巻テープ
鉄心に対して行なうのは容易ではないが、環積層鉄心に
ついては周方向磁界Hpに加えてHnを発生する永久磁
石を用いることにより容易に行なえる。
2つの誘導された異方性因子(KnおよびKp)の相対
的度合を変えることにより、弱磁界特性を最適にする条
件が得られる。
的度合を変えることにより、弱磁界特性を最適にする条
件が得られる。
実際には、焼なまし処理は、シート平面に直角な強い磁
界中(Hは4πM s (TA)より大きいか略々等し
い)で行なうべきであり、それからKpを段々に増大さ
せるべきである。初めにK p/K n(1で最終的1
/j ’K p/K n>1 であれば試料の鉄心損
は最適値を通ることになる。
界中(Hは4πM s (TA)より大きいか略々等し
い)で行なうべきであり、それからKpを段々に増大さ
せるべきである。初めにK p/K n(1で最終的1
/j ’K p/K n>1 であれば試料の鉄心損
は最適値を通ることになる。
例1゜
試料の製作
数個の巻テープトロイドを5.4m幅のF e、1oN
140P14B6非晶質合金条帝から作った。これらを
625℃で2時間焼な筐し処理し、10エルステツドの
周方向磁界中で約1℃/minの冷却速度で冷却した。
140P14B6非晶質合金条帝から作った。これらを
625℃で2時間焼な筐し処理し、10エルステツドの
周方向磁界中で約1℃/minの冷却速度で冷却した。
外径3.2m、重さ12.!Mのこのような鉄心の一つ
の結果は以下に説明する。巻テープ鉄心はFe4oN1
4oB2o非晶質合金の2cm幅の条帯からも作った。
の結果は以下に説明する。巻テープ鉄心はFe4oN1
4oB2o非晶質合金の2cm幅の条帯からも作った。
これらは650℃乃至680℃の温度で磁界中焼なまし
処理された。
処理された。
数個の環積層トロイド鉄心を2crn幅のFe4oN1
40B2o非晶質合金の条帯から環状に打抜いたもので
作った。これらの鉄心は様々な磁界中焼なまし処理条件
下に置かれた。内径1 cm 、外径17(7)、重さ
3,6vのこのような環積層鉄心の一つについての結果
は下に説明する。
40B2o非晶質合金の条帯から環状に打抜いたもので
作った。これらの鉄心は様々な磁界中焼なまし処理条件
下に置かれた。内径1 cm 、外径17(7)、重さ
3,6vのこのような環積層鉄心の一つについての結果
は下に説明する。
非晶質金属合金Fe4oN14oP04B6およびFe
4 ON 14゜B2oの特性は次の通りである。比
磁化率(emu/r):84.103:密度(f /
tri ) : 7.5、Z7:飽和磁化4πM(KG
)ニア、9.10.0:キューリ一点’I’c(℃):
247.695:結晶仕置!T(’CG380.3
89゜ 環積層鉄心の幾つかには、単純な周方向磁界中での焼な
まし処理に加えてシート平面に直角な磁界をも掛けた。
4 ON 14゜B2oの特性は次の通りである。比
磁化率(emu/r):84.103:密度(f /
tri ) : 7.5、Z7:飽和磁化4πM(KG
)ニア、9.10.0:キューリ一点’I’c(℃):
247.695:結晶仕置!T(’CG380.3
89゜ 環積層鉄心の幾つかには、単純な周方向磁界中での焼な
まし処理に加えてシート平面に直角な磁界をも掛けた。
例2゜
B−Hループは、共働磁気効果を呈する材料について加
えた磁界Hに対する磁束密度Bを表わしたものである。
えた磁界Hに対する磁束密度Bを表わしたものである。
第1図には5.4tyn幅のFe4oN]4゜P、B6
非晶質合金の磁界中焼なまし処理された巻テープ鉄心の
B−H曲線が示しである。周方向の平行磁界HpはHc
と呼ばれる。ここでは、HmaXが0.60e T H
cが0.0140eであり、HmaXが0.20eのと
きHeは0.01250eである。磁界中焼なまし処理
により、鋳放しの特性(第1図の点線で示す)に対して
劇的に改善することができる。初期磁化曲線(磁界中焼
なまし処理)から、20.40および100ガウスで直
流透磁率が夫夫7,5 D D、10,00 [1およ
び16.D ODとなることが判る。
非晶質合金の磁界中焼なまし処理された巻テープ鉄心の
B−H曲線が示しである。周方向の平行磁界HpはHc
と呼ばれる。ここでは、HmaXが0.60e T H
cが0.0140eであり、HmaXが0.20eのと
きHeは0.01250eである。磁界中焼なまし処理
により、鋳放しの特性(第1図の点線で示す)に対して
劇的に改善することができる。初期磁化曲線(磁界中焼
なまし処理)から、20.40および100ガウスで直
流透磁率が夫夫7,5 D D、10,00 [1およ
び16.D ODとなることが判る。
焼なまし処理したままのF (!4oN14o P□4
B6試料の鉄心損は、fが105Hzより小さいか略々
等しく、あるいは103H4より小さいか略々等しい周
波数範囲以上で、Bmが3×10ガウスより小さいか略
々等しいか、あるいは5×102ガウスより小さいか略
々等しい範囲で次の式により充分に表わ ′される
。
B6試料の鉄心損は、fが105Hzより小さいか略々
等しく、あるいは103H4より小さいか略々等しい周
波数範囲以上で、Bmが3×10ガウスより小さいか略
々等しいか、あるいは5×102ガウスより小さいか略
々等しい範囲で次の式により充分に表わ ′される
。
L−Af Bm (2)
Aは損失をワラ)/kgで表わす揚台1.05 X10
− に等しい定数、fは周波数、Bmは最大磁束密度(
a=1.43、b=1.59)であル。従って、Bm=
10ガウス、f=10および10Hzのとき、鉄心損り
は夫々012および6.2ワツト/に9であったにれら
の値は、この非晶質合金の細いリボンについての最9の
結果に比敵するものであり、市販のRn 4 Niパー
マロイおよび市販のフェライトの値の範囲より僅かに上
の値である。
− に等しい定数、fは周波数、Bmは最大磁束密度(
a=1.43、b=1.59)であル。従って、Bm=
10ガウス、f=10および10Hzのとき、鉄心損り
は夫々012および6.2ワツト/に9であったにれら
の値は、この非晶質合金の細いリボンについての最9の
結果に比敵するものであり、市販のRn 4 Niパー
マロイおよび市販のフェライトの値の範囲より僅かに上
の値である。
例3゜
幅広のFe4oN14oB2o非晶質合金の磁界中焼な
ま1、た処理1.た巻テープ鉄心は、典型的にはHc=
0.010e 、 Br=5.400ガウスの魅力的な
弱磁界特性を示1.た。Fe 4nN 14oB 2
o 合金の環積鳩鉄心は、周方向磁界中で650℃乃
至380℃から冷却後、魅力的な直流磁気特性(0,0
20e より小さいか略々等しい保磁磁界Hpおよび9
、 [100ガウスより小さいか略々等しい残留磁気
誘導Brよシロ、000カウスだけ小さいか略々等しい
残留磁界)を示した。磁界Hnで交差磁界中焼なまし処
理を順次行なうと、第2図に示すB−H曲線を呈するよ
うになる。曲線(a)は約10eのHp および約2,
0000eのHnの交差磁界中で約1℃/minで36
0℃から冷却して得たものである。曲線(b)乃至(d
)は、周方向磁界だけで更に1乃至3回熱処理(270
℃からの冷却)して得たものである。
ま1、た処理1.た巻テープ鉄心は、典型的にはHc=
0.010e 、 Br=5.400ガウスの魅力的な
弱磁界特性を示1.た。Fe 4nN 14oB 2
o 合金の環積鳩鉄心は、周方向磁界中で650℃乃
至380℃から冷却後、魅力的な直流磁気特性(0,0
20e より小さいか略々等しい保磁磁界Hpおよび9
、 [100ガウスより小さいか略々等しい残留磁気
誘導Brよシロ、000カウスだけ小さいか略々等しい
残留磁界)を示した。磁界Hnで交差磁界中焼なまし処
理を順次行なうと、第2図に示すB−H曲線を呈するよ
うになる。曲線(a)は約10eのHp および約2,
0000eのHnの交差磁界中で約1℃/minで36
0℃から冷却して得たものである。曲線(b)乃至(d
)は、周方向磁界だけで更に1乃至3回熱処理(270
℃からの冷却)して得たものである。
この一連の磁気状態の、104Hz、103 ガウスで
の鉄心積は、紀6図に各焼なまし処理後の残留状態の関
数として示しである。四角の点はHp =10e、 H
n=2.0000eで一工程で交差磁界中焼なまし処理
1.た打抜き環試料についての値を表わす。
の鉄心積は、紀6図に各焼なまし処理後の残留状態の関
数として示しである。四角の点はHp =10e、 H
n=2.0000eで一工程で交差磁界中焼なまし処理
1.た打抜き環試料についての値を表わす。
Br=3.5KGでは、1[]’Hzでの鉄心積が最小
であり、KpとKnとの関係が好ましいものであること
を示している。より低い(高い)周波数でわれる。Br
=3.5KGとなるように焼なまし処理された試料の鉄
心積は、A=9x 10 ”’ 、a−1,5、b=
1.75としだ式(2)に、1:’)Nk表ワサれる。
であり、KpとKnとの関係が好ましいものであること
を示している。より低い(高い)周波数でわれる。Br
=3.5KGとなるように焼なまし処理された試料の鉄
心積は、A=9x 10 ”’ 、a−1,5、b=
1.75としだ式(2)に、1:’)Nk表ワサれる。
104H2,103ガウスでの鉄心積L = 1.6ワ
ツト/kgは、この非晶質金属の最小値である。この値
は、神々の市販のパーマロイおよびフェライトの値の範
囲内に入っている。周方向磁界Hp だけで焼なましし
たこの組成の巻テープ鉄心も環積層鉄心(Brが3.4
乃至8.5K())もいずれも、j 04TAz 10
3ガウスで鉄心積は4ワツト/に9よりも小さくなかっ
た。
ツト/kgは、この非晶質金属の最小値である。この値
は、神々の市販のパーマロイおよびフェライトの値の範
囲内に入っている。周方向磁界Hp だけで焼なましし
たこの組成の巻テープ鉄心も環積層鉄心(Brが3.4
乃至8.5K())もいずれも、j 04TAz 10
3ガウスで鉄心積は4ワツト/に9よりも小さくなかっ
た。
第2図および第6図の試料(C)の100ガウスでのイ
ンピーダンス透磁率は、10Hzで9,800(Mn3
0型Mn−Znフェライトの2倍以上)で、周波数の増
大と共に4−79型Mo−パーマロイの普通の鉄心より
も緩つくりと減少する。5QKHzを越えると、第4図
に示す如くパーマロイ鉄心よりも高い透磁率を示す。
ンピーダンス透磁率は、10Hzで9,800(Mn3
0型Mn−Znフェライトの2倍以上)で、周波数の増
大と共に4−79型Mo−パーマロイの普通の鉄心より
も緩つくりと減少する。5QKHzを越えると、第4図
に示す如くパーマロイ鉄心よりも高い透磁率を示す。
第1図は5.4 crn幅のF e、i o N l
4oP 14 B 6非晶質合金の焼なまし処理した巻
テープ鉄心についての静的B−H線図、 第2図はFe40N140B20の磁界中焼なまし処理
した非晶質合金の打抜き鉄心についての静的B −H線
図、 第3図は第2図に示す実施例の1[1’Hz、103ガ
ウスでの鉄心積のグラフ、 第4図はFe4oN14oB2oの組成の第3図の状態
Cにまで焼なまし処理された環積層鉄心について測定1
7た100−)Jウスでのインピーダンス透磁率のグラ
フである。 特許出願人 アライド・コーポレーション(外1名) (2句 −97 葉斗餌 用壌数(H2) 手続補正書 昭和60年gり/f日
4oP 14 B 6非晶質合金の焼なまし処理した巻
テープ鉄心についての静的B−H線図、 第2図はFe40N140B20の磁界中焼なまし処理
した非晶質合金の打抜き鉄心についての静的B −H線
図、 第3図は第2図に示す実施例の1[1’Hz、103ガ
ウスでの鉄心積のグラフ、 第4図はFe4oN14oB2oの組成の第3図の状態
Cにまで焼なまし処理された環積層鉄心について測定1
7た100−)Jウスでのインピーダンス透磁率のグラ
フである。 特許出願人 アライド・コーポレーション(外1名) (2句 −97 葉斗餌 用壌数(H2) 手続補正書 昭和60年gり/f日
Claims (1)
- 主として、70乃至90原子%の鉄およびコバルトのみ
からなる群から選んだ少なくとも一つの金属と、ボロン
、炭素および燐のみからなる群から選んだ少なくとも一
つのメタロイドおよび不可避的不純物である残部とから
なり、上記金属はその3/4までをニッケルで置換され
ることがあり、またその1/4までをバナジウム、クロ
ム、マンガン、銅、モリブデン、ニオブ、タンタルおよ
びタングステンのみからなる群から選んだ少なくとも一
つの金属で置換されることがあり、更に上記メタロイド
はその3/5までをシリコンで置換されることがあり、
またその1/3までをアルミニウムで置換されることが
あるものである磁性非晶質合金シート。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/005,045 US4268325A (en) | 1979-01-22 | 1979-01-22 | Magnetic glassy metal alloy sheets with improved soft magnetic properties |
US5045 | 1979-01-22 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6130649A true JPS6130649A (ja) | 1986-02-12 |
JPH0525946B2 JPH0525946B2 (ja) | 1993-04-14 |
Family
ID=21713865
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP623780A Granted JPS55122864A (en) | 1979-01-22 | 1980-01-22 | Magnetic amorphous metal alloy sheet and annealing thereof |
JP11008285A Granted JPS6130649A (ja) | 1979-01-22 | 1985-05-22 | 磁性非晶質金属合金シ−ト |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP623780A Granted JPS55122864A (en) | 1979-01-22 | 1980-01-22 | Magnetic amorphous metal alloy sheet and annealing thereof |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4268325A (ja) |
JP (2) | JPS55122864A (ja) |
DE (1) | DE3001889C2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008104340A (ja) * | 1999-12-23 | 2008-05-01 | Metglas Inc | 電動機用のバルク状非晶質金属磁性部材 |
US7918946B2 (en) | 2007-02-28 | 2011-04-05 | Nippon Steel Corporation | Fe-based amorphous alloy excellent in soft magnetic properties |
Families Citing this family (36)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5933183B2 (ja) * | 1980-06-24 | 1984-08-14 | 株式会社東芝 | 低損失非晶質合金 |
JPS57169050A (en) * | 1981-02-10 | 1982-10-18 | Toshiba Corp | Temperature sensitive amorphous magnetic alloy |
JPS6034620B2 (ja) | 1981-03-06 | 1985-08-09 | 新日本製鐵株式会社 | 鉄損が極めて低く熱的安定性とよい非晶質合金 |
GB2095699A (en) * | 1981-03-25 | 1982-10-06 | Nat Res Dev | Magnetic metallic glass alloy |
JPS58107607A (ja) * | 1981-12-21 | 1983-06-27 | Sony Corp | 非晶質磁性材料の熱処理方法 |
JPS599157A (ja) * | 1982-07-08 | 1984-01-18 | Sony Corp | 非晶質磁性合金の熱処理方法 |
US4763030A (en) * | 1982-11-01 | 1988-08-09 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Magnetomechanical energy conversion |
US4547713A (en) * | 1982-11-05 | 1985-10-15 | Kollmorgen Technologies Corporation | Toroidally wound brushless DC motor |
JPS59200748A (ja) * | 1983-04-30 | 1984-11-14 | Akai Electric Co Ltd | 一軸性の磁気異方性を有する非晶質軟磁性薄膜の製造方法 |
US4632250A (en) * | 1983-07-22 | 1986-12-30 | Dynic Corporation | Magnetic shielding members |
JPS61288048A (ja) * | 1985-06-13 | 1986-12-18 | Hitachi Metals Ltd | 低損失Fe基非晶質合金 |
JPH0777007B2 (ja) * | 1985-08-23 | 1995-08-16 | 日立マクセル株式会社 | 磁気ヘツドの製造方法 |
US4873605A (en) * | 1986-03-03 | 1989-10-10 | Innovex, Inc. | Magnetic treatment of ferromagnetic materials |
US5252148A (en) * | 1989-05-27 | 1993-10-12 | Tdk Corporation | Soft magnetic alloy, method for making, magnetic core, magnetic shield and compressed powder core using the same |
EP0400550B1 (en) * | 1989-05-27 | 1995-01-11 | TDK Corporation | Soft magnetic alloy, method for making, magnetic core, magnetic shield and compressed powder core using the same |
DE4107457C1 (ja) * | 1991-03-08 | 1992-07-30 | Werner Turck Gmbh & Co Kg, 5884 Halver, De | |
US5225005A (en) * | 1991-03-28 | 1993-07-06 | Cooper Power Systems, Inc. | Method of annealing/magnetic annealing of amorphous metal in a fluidized bed and apparatus therefor |
TW198154B (ja) * | 1991-08-20 | 1993-01-11 | Allied Signal Inc | |
US5252144A (en) * | 1991-11-04 | 1993-10-12 | Allied Signal Inc. | Heat treatment process and soft magnetic alloys produced thereby |
US5671524A (en) * | 1994-09-19 | 1997-09-30 | Electric Power Research Institute, Inc. | Magnetic annealing of amorphous alloy for motor stators |
US6144544A (en) * | 1996-10-01 | 2000-11-07 | Milov; Vladimir N. | Apparatus and method for material treatment using a magnetic field |
US6018296A (en) * | 1997-07-09 | 2000-01-25 | Vacuumschmelze Gmbh | Amorphous magnetostrictive alloy with low cobalt content and method for annealing same |
US5841348A (en) * | 1997-07-09 | 1998-11-24 | Vacuumschmelze Gmbh | Amorphous magnetostrictive alloy and an electronic article surveillance system employing same |
US6011475A (en) * | 1997-11-12 | 2000-01-04 | Vacuumschmelze Gmbh | Method of annealing amorphous ribbons and marker for electronic article surveillance |
US6803694B2 (en) | 1998-11-06 | 2004-10-12 | Metglas, Inc. | Unitary amorphous metal component for an axial flux electric machine |
US6176943B1 (en) | 1999-01-28 | 2001-01-23 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Processing treatment of amorphous magnetostrictive wires |
US6972115B1 (en) | 1999-09-03 | 2005-12-06 | American Inter-Metallics, Inc. | Apparatus and methods for the production of powders |
US6737784B2 (en) | 2000-10-16 | 2004-05-18 | Scott M. Lindquist | Laminated amorphous metal component for an electric machine |
EP1463962A2 (en) * | 2001-12-10 | 2004-10-06 | Innovision Research & Technology PLC | Detectable components and detection apparatus for detecting such components |
US7144468B2 (en) * | 2002-09-05 | 2006-12-05 | Metglas, Inc. | Method of constructing a unitary amorphous metal component for an electric machine |
US7585459B2 (en) * | 2002-10-22 | 2009-09-08 | Höganäs Ab | Method of preparing iron-based components |
JP2004328986A (ja) * | 2003-01-14 | 2004-11-18 | Toyo Tetsushin Kogyo Kk | モータ用固定子コアおよびその製造方法 |
CA2590826C (en) * | 2006-06-06 | 2014-09-30 | Owen Oil Tools Lp | Retention member for perforating guns |
DE102006047022B4 (de) | 2006-10-02 | 2009-04-02 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Anzeigeelement für ein magnetisches Diebstahlsicherungssystem sowie Verfahren zu dessen Herstellung |
JP6402107B2 (ja) * | 2013-08-13 | 2018-10-10 | 日立金属株式会社 | Fe基アモルファストランス磁心及びその製造方法、並びにトランス |
DE102017211751A1 (de) * | 2017-07-10 | 2019-01-10 | Continental Teves Ag & Co. Ohg | Verfahren zur Herstellung eines weichmagnetischen Elements |
Citations (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5165395A (ja) * | 1974-10-21 | 1976-06-05 | Western Electric Co | |
JPS5173920A (ja) * | 1974-12-24 | 1976-06-26 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | |
JPS525620A (en) * | 1975-06-26 | 1977-01-17 | Allied Chem | Amorphous alloy containing iron group elements and boron |
JPS52105525A (en) * | 1976-03-01 | 1977-09-05 | Allied Chem | Glassy alloy with high saturated induction and low magnetostriction close to zero |
JPS5335618A (en) * | 1976-09-16 | 1978-04-03 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | High permeability amorphous alloy with high magnetic flux density and large rectangular form ratio |
JPS5343028A (en) * | 1976-09-30 | 1978-04-18 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | Method of making amorphous alloy with high permeability |
JPS5347321A (en) * | 1976-10-12 | 1978-04-27 | Res Inst Iron Steel Tohoku Univ | Magnetic head material |
JPS5384802A (en) * | 1976-12-29 | 1978-07-26 | Allied Chem | Metal glass having high magnetic permeability * low magnetic strain low ac core loss and high heatstability |
JPS53102219A (en) * | 1977-02-18 | 1978-09-06 | Tdk Corp | Thermal stable amorphous magnetic alloy |
JPS53103924A (en) * | 1977-02-24 | 1978-09-09 | Tdk Corp | Amorphous magnetic alloy |
JPS53113216A (en) * | 1977-03-15 | 1978-10-03 | Furukawa Electric Co Ltd:The | High magnetic permeable amorphous alloy excellent in corrosion resistance |
JPS5423022A (en) * | 1977-07-22 | 1979-02-21 | Hitachi Ltd | Amorphous alloy |
JPS5441221A (en) * | 1977-09-09 | 1979-04-02 | Hitachi Ltd | Amorphous alloy and stabilizing method for magnetic characteristics theereof |
JPS5456919A (en) * | 1977-10-15 | 1979-05-08 | Sony Corp | Amorphous magnetic alloy |
JPS5476427A (en) * | 1977-11-30 | 1979-06-19 | Hitachi Ltd | Magnetic characteristics stabilizing method for amorphous alloy |
JPS5476425A (en) * | 1977-11-30 | 1979-06-19 | Hitachi Ltd | Amorphous alloy |
JPS5490014A (en) * | 1977-12-28 | 1979-07-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Magnetic alloy with high magnetic permeablity |
JPS5567111A (en) * | 1978-11-14 | 1980-05-21 | Tdk Corp | Amorphous magnetic alloy thin film or sheet for use as magnetic head and preparing the same |
JPS5580303A (en) * | 1978-12-13 | 1980-06-17 | Sony Corp | Manufacture of high-permeability amorphous alloy core |
JPS5595626A (en) * | 1979-01-09 | 1980-07-21 | Hitachi Metals Ltd | Amorphous magnetostrictive material |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4033795A (en) * | 1971-12-30 | 1977-07-05 | International Business Machines Corporation | Method for inducing uniaxial magnetic anisotropy in an amorphous ferromagnetic alloy |
US3845805A (en) * | 1972-11-14 | 1974-11-05 | Allied Chem | Liquid quenching of free jet spun metal filaments |
US3856513A (en) * | 1972-12-26 | 1974-12-24 | Allied Chem | Novel amorphous metals and amorphous metal articles |
US3862658A (en) * | 1973-05-16 | 1975-01-28 | Allied Chem | Extended retention of melt spun ribbon on quenching wheel |
US3881540A (en) * | 1973-10-29 | 1975-05-06 | Allied Chem | Method of forming metallic filament cast on interior surface of inclined annular quench roll |
US4126494A (en) * | 1975-10-20 | 1978-11-21 | Kokusai Denshin Denwa Kabushiki Kaisha | Magnetic transfer record film |
US4030892A (en) * | 1976-03-02 | 1977-06-21 | Allied Chemical Corporation | Flexible electromagnetic shield comprising interlaced glassy alloy filaments |
JPS52109193A (en) * | 1976-03-11 | 1977-09-13 | Kokusai Denshin Denwa Co Ltd | Magnetoooptic memory medium |
US4077462A (en) * | 1976-06-30 | 1978-03-07 | Allied Chemical Corporation | Chill roll casting of continuous filament |
US4116728B1 (en) * | 1976-09-02 | 1994-05-03 | Gen Electric | Treatment of amorphous magnetic alloys to produce a wide range of magnetic properties |
-
1979
- 1979-01-22 US US06/005,045 patent/US4268325A/en not_active Expired - Lifetime
-
1980
- 1980-01-19 DE DE3001889A patent/DE3001889C2/de not_active Expired
- 1980-01-22 JP JP623780A patent/JPS55122864A/ja active Granted
-
1985
- 1985-05-22 JP JP11008285A patent/JPS6130649A/ja active Granted
Patent Citations (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5165395A (ja) * | 1974-10-21 | 1976-06-05 | Western Electric Co | |
JPS5173920A (ja) * | 1974-12-24 | 1976-06-26 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | |
JPS525620A (en) * | 1975-06-26 | 1977-01-17 | Allied Chem | Amorphous alloy containing iron group elements and boron |
JPS52105525A (en) * | 1976-03-01 | 1977-09-05 | Allied Chem | Glassy alloy with high saturated induction and low magnetostriction close to zero |
JPS5335618A (en) * | 1976-09-16 | 1978-04-03 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | High permeability amorphous alloy with high magnetic flux density and large rectangular form ratio |
JPS5343028A (en) * | 1976-09-30 | 1978-04-18 | Tohoku Daigaku Kinzoku Zairyo | Method of making amorphous alloy with high permeability |
JPS5347321A (en) * | 1976-10-12 | 1978-04-27 | Res Inst Iron Steel Tohoku Univ | Magnetic head material |
JPS5384802A (en) * | 1976-12-29 | 1978-07-26 | Allied Chem | Metal glass having high magnetic permeability * low magnetic strain low ac core loss and high heatstability |
JPS53102219A (en) * | 1977-02-18 | 1978-09-06 | Tdk Corp | Thermal stable amorphous magnetic alloy |
JPS53103924A (en) * | 1977-02-24 | 1978-09-09 | Tdk Corp | Amorphous magnetic alloy |
JPS53113216A (en) * | 1977-03-15 | 1978-10-03 | Furukawa Electric Co Ltd:The | High magnetic permeable amorphous alloy excellent in corrosion resistance |
JPS5423022A (en) * | 1977-07-22 | 1979-02-21 | Hitachi Ltd | Amorphous alloy |
JPS5441221A (en) * | 1977-09-09 | 1979-04-02 | Hitachi Ltd | Amorphous alloy and stabilizing method for magnetic characteristics theereof |
JPS5456919A (en) * | 1977-10-15 | 1979-05-08 | Sony Corp | Amorphous magnetic alloy |
JPS5476427A (en) * | 1977-11-30 | 1979-06-19 | Hitachi Ltd | Magnetic characteristics stabilizing method for amorphous alloy |
JPS5476425A (en) * | 1977-11-30 | 1979-06-19 | Hitachi Ltd | Amorphous alloy |
JPS5490014A (en) * | 1977-12-28 | 1979-07-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Magnetic alloy with high magnetic permeablity |
JPS5567111A (en) * | 1978-11-14 | 1980-05-21 | Tdk Corp | Amorphous magnetic alloy thin film or sheet for use as magnetic head and preparing the same |
JPS5580303A (en) * | 1978-12-13 | 1980-06-17 | Sony Corp | Manufacture of high-permeability amorphous alloy core |
JPS5595626A (en) * | 1979-01-09 | 1980-07-21 | Hitachi Metals Ltd | Amorphous magnetostrictive material |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008104340A (ja) * | 1999-12-23 | 2008-05-01 | Metglas Inc | 電動機用のバルク状非晶質金属磁性部材 |
US7918946B2 (en) | 2007-02-28 | 2011-04-05 | Nippon Steel Corporation | Fe-based amorphous alloy excellent in soft magnetic properties |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0525946B2 (ja) | 1993-04-14 |
US4268325A (en) | 1981-05-19 |
JPH0127125B2 (ja) | 1989-05-26 |
DE3001889C2 (de) | 1984-09-27 |
JPS55122864A (en) | 1980-09-20 |
DE3001889A1 (de) | 1980-07-31 |
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