JPS6129908B2 - - Google Patents
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Description
本発明は、比較的低融点金属の溶融や低溶融点
合金の溶融の際に必要な低融点金属溶融用遮熱材
料に関するものである。
従来から、遮熱材料は溶融炉の床、側壁、天井
等に使用されている。そればかりでなく、遮熱材
料はメタルライン感知用の浮子（フロート）、メ
タル取出口（タツプホールあるいはドレインホー
ル）、更にはメタル移送用樋、レードル等にも使
用される。
以下低融点金属としてアルミニウム溶融を例に
して従来の遮熱材料について説明する。
まず、アルミニウムの製造方法について説明す
る。
粉砕したボーキサイト鉱をオートクレープで苛
性ソーダと水蒸気を吹き込みながら処理する。こ
うして得られた水酸化アルミニウムを約1200℃で
仮焼してアルミナ（二三酸化アルミニウム、
Al2O3）にする。次にこのアルミナに氷晶石ある
いは弗化アルミニウムを混ぜて電解槽で溶融電解
する。すると電解槽炉底の陰極部分に溶融アルミ
ニウムがたまる。この溶融アルミニウムを真空取
鍋で取る。こうしてアルミニウムが製造される。
製造された溶融アルミニウムは必要に応じて成
分調整される。溶融アルミニウムの成分調整は、
反射炉型式の炉で行われる。熱源としては重油や
ガスが用いられる。反射炉にはいくつかのタイプ
があるが、ある１つのタイプの炉だけが用いられ
るものではない。また、炉として銅転炉に似た回
転式炉が用いられることもある。さらに、水素等
の含有ガスを除くために真空式脱ガス炉が用いら
れることもある。
このような溶融アルミニウムあるいは溶融アル
ミニウム合金を入れておく炉の内張りには、通常
アルミナ成分が80〜85％（重量％）程度の高アル
ミナ質焼成耐火物が使用される。そして、炉のタ
ツプホールやドレインホールには炭化ケイ素
（SiC）質耐火物が使用されることもある。
成分調整されたアルミニウムあるいはアルミニ
ウム合金の溶融金属を、更に品質改善する場合が
ある。また、鋳造のために溶融金属の温度調節を
行う場合がある。このような場合にはいわゆる保
持炉が設けられる。保持炉には反射炉型式の炉が
使用される。従つて、このときも高アルミナ質焼
成耐火物が使用される。また、他の金属の溶融の
ときと同じように、保持炉として誘導電気炉が使
用されることもある。この場合は、高アルミナ質
のラミング材の使用が一般的である。
保持炉に貯溜中の溶融アルミニウムの温度を保
つために、蓋として球状あるいは半球状の成形体
を溶融アルミニウムに浮かせておくこともある。
球状あるいは半球状の成形体としては、例えば珪
酸カルシウム質や無機繊維入り珪酸カルシウム質
のものが使用される。
さて、以上掲げたようなアルミナ−シリカ質の
焼成耐火物は多数の気孔を有している。溶融アル
ミニウムは低粘性であるため、容易に焼成耐火物
の気孔に侵入してしまう。高アルミナ質耐火物の
耐火度は、溶融アルミニウムに対して全く問題は
ない。しかし、気孔に侵入した溶融アルミニウム
は大変活性化している。このため、アルミニウム
とシリカ分が置換して溶融アルミニウム中にシリ
コン成分が溶出してしまう。特にフリーのシリカ
（遊離のSiO2）が最も激しくアルミニウムと置換
する。このため、耐火物原料中にできるだけフリ
ーのシリカが存在しないようにしたり、あるいは
耐火物を高温焼成して組織的に安定なムライト
（3Al2O3・2SiO2）結晶の生成を計る等の工夫が行
われている。高温焼成を行つている耐火物に例え
ば東芝セラミツクス(株)社製ALZIT−Ｕ、ALZIT
−Ｒ、ALZIT−Ｓ（いずれも高アルミナ質レン
ガの商標）があり、相当な効果を有している。
しかし原料の中にフリーのシリカを皆無にする
ことは不可能である。それに、どのようにしても
耐火物の気孔率は20％程度ある。その上、たとえ
フリーのシリカを皆無にすることができたとして
も、ムライトは溶融アルミニウムに対して濡れが
全くないというわけではない。このため、ムライ
トと溶融アルミニウムとの間の反応は避けられな
いのが実情である。
溶融金属に濡れ難い従来の遮熱材料としてボロ
ンナイトライド（以下BNと略す）成型体が一般
に知られている。BN成型体は液面感知用フロー
ト、タツプアウトホール、撹拌用プロペラ等に使
用されている。しかし、BN成型体は極めて高価
であるため、BN成型体を溶融炉用耐火物として
使用した場合、大変経費がかかる。少なくとも
BN成型体を溶融炉用耐火物として広範囲に使用
した実績はない。
一方、従来からBN粉を若干の有機バインダー
とともに加圧容器に封じたスプレーが市販されて
いる。また、BN粉を有機あるいは無機のバイン
ダーに混合して浸漬や刷毛塗り可能にしたコーテ
イング材等も従来から市販されている。
しかし、BNは本質的に難焼結物質であるか
ら、BN粉のスプレーを対象物にスプレーしても
BN粉は有機バインダーを介して対象物に付着し
ているにすぎない。このため、有機バインダーの
分解温度以上になるとBN粉は何ら保持されるべ
き手段がない。従つて、例えば金属溶融槽のメタ
ルコンタクト部耐火物にBN粉をスプレーした場
合には、BN粉は容易に流れ出してしまう。
更に、無機バインダーによるBN粉のコーテイ
ング材の場合も、無機バインダーが強固に焼結す
るまでの間に、比較的容易にBN粉が流れ出して
しまう。たとえバインダーが対象物との間で短時
間に強固に焼結したとしても、BN粉のコーテイ
ング層と対象物の熱膨脹率の違いからコーテイン
グ層に亀裂が生じ、やがて剥離してしまうのが一
般的である。
BN粉には、このような事情があるため、従来
から長時間にわたる遮熱材料としてはさして効果
が認められていなかつた。
また、BN以外に溶融アルミニウムに濡れ難い
遮熱材料としてアルミナ・シリケート繊維（一般
にはAl2O3／SiO2＝50/50程度である。）が従来か
ら知られている。アルミノ・シリケート繊維に有
機あるいは無機のバインダーを混ぜて現場でラミ
ング施工する遮熱材料等も開発されている。この
ような材料として東芝モノフラツクス(株)社製LDS
モルダブル−Ｔ（バルクフアイバーと無機質及び
少量の有機結合材を湿式混合した不定形ライニン
グ材の商標）がある。前述の保持炉からデイスト
リビユーターを経て成型モールドに至る間の樋
（トラフ）は、そのような遮熱材料で構成されて
いる。
しかし、アルミノ・シリケート繊維は、通常は
ガラス質であるが、約900℃以上に加熱される
と、徐々にムライト化してしまう。そして、さら
に加熱されるとクリストバライト（SiO2）が晶出
してくることが知られている。このため、アルミ
ノ・シリケート繊維を使用した遮熱材料でも、溶
融アルミニウムとの反応は避けられない。
本発明は、上記の実情に鑑みてなされたもの
で、溶融金属に濡れ難く長寿命でBN粉が表面に
浮き上がらない低融点金属溶融用遮熱材料を提供
することを目的とする。
本発明の低融点金属溶融用遮熱材料は、金属を
溶融する際に使用する遮熱材料において、アルミ
ノ・シリケート繊維と無機結合材を主要成分と
し、ボロンナイトライド粉を副成分として含有
し、均一に配合されたボロンナイトライド粉の含
有量が前記主要成分の乾燥全重量に対して外割り
で５％以上20％以下であることを特徴とする低融
点金属溶融用遮熱材料である。
この無機結合材としてはコロイダルシリカやコ
ロイダルアルミナ、リン酸アルミニウムなどが使
用できる。
アルミノ・シリケート繊維は、他の耐火物に比
較して、嵩比重、比熱、熱伝導率の省エネルギー
３要素が１桁以上秀れている。また、BN粉は前
に述べたように、溶融金属に対して濡れ難い、参
考のために、アルミノ・シリケート繊維と他の各
種耐火物の省エネルギー３要素の比較を第１表に
示す。
本発明の遮熱材料は、アルミノ・シリケート繊
維とBN粉のそれぞれの特徴を兼ね備えたもので
ある。しかし、アルミノ・シリケート繊維、BN
粉それぞれをコーテイングしたり、スプレーして
塗布しただけでは使用上限界がある。
本発明の遮熱材料は例えば次のようにして製造
することができる。
まず、アルミノ・シリケート繊維と無機結合材
を主な構成要素とする材料を水等に分散させてス
ラリーを作る。そして、このスラリーの中に所定
量のBN粉を分散させて成型する（成型はスラリ
ーをモールドに吸引脱水して成型する真空成型に
よつて行つてもよい）。このようにするとアルミ
ノ・シリケート繊維の隙間にBN粉が均一に取込
まれた本発明の遮熱材料が製造される。
BN粉の残存量の調節は泥漿の性状等によつて
任意に行うことができる。
BN粉の配合量は全重量に対して５％（外割り
での百分率、以下同様）以上であることが好まし
い。外割りとは、例えば全重量が105ｇであると
き５ｇが外割りで５％となる。
BN粉の配合量が５％より少ないと効果があま
りない。また、BN粉の配合量が多すぎると、真
空成型時にBN粉の均一な附着が損なわれたり、
あるいは本発明の遮熱材料を塗布したのち、過剰
のBN粉が表面に浮き上つてきたりする。このた
めBN粉の配合量は、全重量に対して20％以下で
あることが好ましい。
以下、実施例を掲げて本発明をより具体的に説
明する。
実施例 １
アルミノ・シリケート繊維 24.75部
コロイダルシリカ 74.50部
高分子凝集剤 0.75部
を混合した材料にBN粉を、第２表に示すそれぞ
れの割合で添加して撹拌した。こうして粘稠質の
本発明の遮熱材料を調整した。BN粉は、純度90
％以上で粒度が325メツシユより細かいものであ
つた。
アルミノ・シリケート繊維は東芝モノフラツク
ス(株)社製Fiberfrax（アルミノ・シリケート繊維
の商標）を使用した。
コロイダルシリカは触媒化学工業(株)社製SI−40
（コロイダルシリカの商標）を使用した。
高分子凝集剤はFN−10（高分子凝集剤の商
標）を使用した。
金枠の内側全面に本発明の遮熱材料をスタンプ
してアセチレンバーナー等で30分間程度乾燥させ
た中にアルミニウムを入れて90℃で溶融した。
その後、溶融アルミニウムを流し出した後、60
時間乾燥後の本発明の遮熱材料の状況を調べた。
その結果を第２表に示す。
実施例 ２
粘稠質の本発明の遮熱材料で直径約５cmの球体
を成型した。アルミノ・シリケート繊維、コロイ
ダルシリカ及び高分子凝集剤の割合は実施例１と
同じである。BN粉の配合量は第３表に示すよう
に色々と変えた。
この球体を200℃で30分間乾燥してアルミニウ
ム保持炉のメタルラインに投入して蓋とした。そ
して、900℃で60時間経過後の球体の状況を調べ
た。その結果第３表に示す。比較のために試験番
号６と試験番号７についても同様に行つた。
試験番号６はBN粉の添加されていない球体
（つまり、試験番号１のもの）表面にBN粉をまぶ
して乾燥したものである。乾燥は200℃で30分間
で行つた。
試験番号７は従来から蓋として使用されている
球状ケイ酸カルシウムボールである。
実施例 ３
シヤモツト質焼成レンガのライニング上に粘稠
質の本発明の遮熱材料を約30mmスタンプし、アセ
チレンバーナーで30分間乾燥した。シヤモツト質
焼成レンガの耐火度はSK−32番であつた。この
シヤモツト質焼成レンガの炉のなかにアルミニウ
ムを入れて900℃で150時間溶融した。そして、使
用後の遮熱材料の状況を調べた。その結果を第４
表に示す。比較のために試験番号３及び４につい
ても同様に行つた。
試験番号３はSK−32番のシヤモツト質焼成レ
ンガをライニングに使用したものである。遮熱材
料はスタンプされていない。
試験番号４はSK−40番以上のムライト質高温
焼成耐火物をライニングとして使用したものであ
る。遮熱材料はスタンプされていない。ムライト
質高温焼成耐火物としては東芝セラミツクス(株)社
製ALZIT（高アルミナ質レンガの商標）を使用
した。
実施例 ４
BN粉末を第５表に示す比率で、東芝モノフラ
ツクス(株)社製のいわゆるコーテイングセメントに
混ぜて本発明の遮熱材料を製造した。コーテイン
グセメントは、アルミノ・シリケート繊維を繊維
直径のほぼ３倍以上の長さに粉砕して、無機バイ
ンダーと増粘剤を混ぜたものである。この無機バ
インダーはコロイダルシリカである。
このようにして製造した本発明の遮熱材料を金
属製溶融金属側温管に３mm程度の厚さで塗布し、
200℃で30分間乾燥した。
この遮熱材料の塗布された金属製溶融金属測温
管を900℃のアルミニウム溶融体の中に浸漬し
て、本発明の遮熱材料の状況を調べた。その結果
を第５表に示す。
第２〜第５表から明らかなように、本発明の低
融点金属溶融用遮熱材料は、溶融金属に対して大
変濡れ難い。その結果、本発明の低融点金属溶融
用遮熱材料は剥離等を起こさず大変寿命が長い。
BN粉が本発明の低融点金属溶融用遮熱材料の表
面に浮き上がらず、溶融金属にBN粉がまざらな
い。そして、真空成型時にBN粉の均一な附着が
できる。本発明の低融点金属溶融用遮熱材料を使
用すれば経費の節約にもなる。しかも、本発明の
遮熱材料は容易に製造することができる。
The present invention relates to a heat shield material for melting low melting point metals, which is necessary when melting relatively low melting point metals or low melting point alloys. Conventionally, heat shielding materials have been used for the floor, side walls, ceiling, etc. of melting furnaces. In addition, heat shielding materials are also used for metal line sensing floats, metal outlet ports (tap holes or drain holes), and even metal transfer troughs, ladles, etc. Hereinafter, conventional heat shielding materials will be explained using molten aluminum as an example of a low melting point metal. First, a method for manufacturing aluminum will be explained. The crushed bauxite ore is processed in an autoclave while blowing caustic soda and steam. The aluminum hydroxide thus obtained is calcined at approximately 1200°C to produce alumina (trialuminum dioxide,
Al 2 O 3 ). Next, this alumina is mixed with cryolite or aluminum fluoride and melted and electrolyzed in an electrolytic bath. Molten aluminum then accumulates at the cathode at the bottom of the electrolyzer. This molten aluminum is taken in a vacuum ladle. Aluminum is thus produced. The components of the produced molten aluminum are adjusted as necessary. The composition adjustment of molten aluminum is
It is carried out in a reverberatory furnace. Heavy oil or gas is used as a heat source. There are several types of reverberatory furnaces, but only one type of furnace is used. Additionally, a rotary furnace similar to a copper converter may be used as the furnace. Furthermore, a vacuum degassing furnace may be used to remove gases containing hydrogen and the like. A high alumina fired refractory with an alumina content of about 80 to 85% (weight %) is usually used for the lining of a furnace in which molten aluminum or molten aluminum alloy is placed. Silicon carbide (SiC) refractories are sometimes used for tap holes and drain holes in furnaces. The quality of molten aluminum or aluminum alloy metal whose composition has been adjusted may be further improved. Additionally, the temperature of molten metal may be adjusted for casting. In such cases, a so-called holding furnace is provided. A reverberatory furnace type furnace is used as the holding furnace. Therefore, a high alumina fired refractory is also used in this case. In addition, as in the case of melting other metals, an induction electric furnace is sometimes used as a holding furnace. In this case, high alumina ramming material is generally used. In order to maintain the temperature of the molten aluminum stored in the holding furnace, a spherical or hemispherical molded body is sometimes floated on the molten aluminum as a lid.
As the spherical or hemispherical molded body, for example, a calcium silicate material or a calcium silicate material containing inorganic fibers is used. Now, the alumina-silica fired refractories mentioned above have a large number of pores. Since molten aluminum has a low viscosity, it easily penetrates into the pores of fired refractories. The refractory properties of high alumina refractories have no problem with molten aluminum. However, the molten aluminum that has entered the pores is highly activated. As a result, aluminum and silica are substituted, and silicon components are eluted into the molten aluminum. In particular, free silica (free SiO 2 ) most aggressively replaces aluminum. For this reason, measures have been taken to prevent the presence of free silica in the refractory raw materials as much as possible, or to generate structurally stable mullite (3Al 2 O 3 2SiO 2 ) crystals by firing the refractories at high temperatures. is being carried out. Examples of refractories that are fired at high temperatures include ALZIT-U and ALZIT manufactured by Toshiba Ceramics Corporation.
-R and ALZIT-S (both are trademarks of high alumina bricks), and they have considerable effects. However, it is impossible to completely eliminate free silica from the raw materials. Moreover, no matter what you do, the porosity of refractories is around 20%. Furthermore, even if all free silica can be eliminated, mullite is not completely free of wetting to molten aluminum. Therefore, the reality is that a reaction between mullite and molten aluminum is unavoidable. Boron nitride (hereinafter abbreviated as BN) molded bodies are generally known as a conventional heat shielding material that is difficult to wet with molten metal. BN molded bodies are used for liquid level sensing floats, tap out holes, stirring propellers, etc. However, since the BN molded body is extremely expensive, when the BN molded body is used as a refractory for a melting furnace, it costs a lot of money. at least
There is no record of widespread use of BN molded bodies as refractories for melting furnaces. On the other hand, sprays containing BN powder sealed in a pressurized container together with some organic binder have been commercially available. Additionally, coating materials made by mixing BN powder with an organic or inorganic binder that can be applied by dipping or brushing have been commercially available. However, since BN is essentially a material that is difficult to sinter, even if you spray BN powder onto the object,
BN powder simply adheres to the object via an organic binder. For this reason, there is no means to retain the BN powder when the temperature exceeds the decomposition temperature of the organic binder. Therefore, for example, when BN powder is sprayed onto the metal contact refractories of a metal melting tank, the BN powder easily flows out. Furthermore, in the case of a coating material of BN powder using an inorganic binder, the BN powder flows out relatively easily until the inorganic binder is firmly sintered. Even if the binder is strongly sintered with the object in a short period of time, the difference in coefficient of thermal expansion between the BN powder coating layer and the object generally causes the coating layer to crack and eventually peel off. It is. Due to these circumstances, BN powder has not been recognized as being very effective as a long-term heat shielding material. In addition to BN, alumina silicate fibers (generally Al 2 O 3 /SiO 2 = about 50/50) have been known as heat shielding materials that are difficult to wet with molten aluminum. Heat shielding materials have also been developed that are made by mixing organic or inorganic binders with alumino-silicate fibers and ramming them on-site. LDS manufactured by Toshiba Monoflux Co., Ltd. is an example of such a material.
Moldable-T (a trademark for an amorphous lining material made by wet mixing bulk fiber with an inorganic material and a small amount of organic binder). The trough from the aforementioned holding furnace to the shaping mold via the distributor is made of such a heat shielding material. However, alumino-silicate fibers, which are normally glassy, gradually turn into mullite when heated above about 900°C. It is known that cristobalite (SiO 2 ) crystallizes when heated further. For this reason, even heat shielding materials using alumino-silicate fibers cannot avoid reactions with molten aluminum. The present invention has been made in view of the above-mentioned circumstances, and an object of the present invention is to provide a heat shield material for melting low-melting point metals that is difficult to wet with molten metal, has a long life, and prevents BN powder from floating to the surface. The heat shield material for melting low melting point metals of the present invention is a heat shield material used when melting metals, which contains alumino-silicate fibers and an inorganic binder as main components, and boron nitride powder as a subcomponent. A heat shielding material for melting low melting point metals, characterized in that the content of uniformly blended boron nitride powder is 5% or more and 20% or less based on the total dry weight of the main components. As this inorganic binder, colloidal silica, colloidal alumina, aluminum phosphate, etc. can be used. Alumino-silicate fibers are superior to other refractories by more than an order of magnitude in the three energy-saving elements of bulk specific gravity, specific heat, and thermal conductivity. In addition, as mentioned earlier, BN powder is difficult to wet with molten metal.For reference, Table 1 shows a comparison of the three energy saving factors of alumino-silicate fibers and other various refractories. The heat shielding material of the present invention combines the respective characteristics of alumino-silicate fiber and BN powder. However, alumino-silicate fiber, BN
Simply coating or spraying each powder has its limitations. The heat shielding material of the present invention can be manufactured, for example, as follows. First, a slurry is made by dispersing a material whose main components are alumino-silicate fibers and an inorganic binder in water or the like. Then, a predetermined amount of BN powder is dispersed in this slurry and molded (molding may be performed by vacuum molding in which the slurry is sucked and dehydrated into a mold). In this way, the heat shielding material of the present invention in which the BN powder is uniformly incorporated into the gaps between the alumino-silicate fibers is manufactured. The residual amount of BN powder can be adjusted as desired depending on the properties of the slurry. The amount of BN powder blended is preferably 5% (external percentage, the same applies hereinafter) based on the total weight. For example, when the total weight is 105g, 5g is divided into 5%. If the blending amount of BN powder is less than 5%, the effect is not so great. In addition, if the amount of BN powder is too large, the uniform adhesion of BN powder may be impaired during vacuum forming.
Alternatively, after applying the heat shielding material of the present invention, excess BN powder may float to the surface. Therefore, the amount of BN powder blended is preferably 20% or less based on the total weight. Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples. Example 1 BN powder was added to a mixture of 24.75 parts of alumino-silicate fiber and 74.50 parts of colloidal silica and 0.75 parts of polymer flocculant at the respective ratios shown in Table 2 and stirred. In this way, a viscous heat shielding material of the present invention was prepared. BN powder has a purity of 90
% or more, the particle size was finer than 325 mesh. The alumino-silicate fiber used was Fiberfrax (trademark for alumino-silicate fiber) manufactured by Toshiba Monofrax Corporation. Colloidal silica is SI-40 manufactured by Catalysts Kagaku Kogyo Co., Ltd.
(Colloidal Silica trademark) was used. The polymer flocculant used was FN-10 (trademark of polymer flocculant). The heat shielding material of the present invention was stamped all over the inside of the metal frame, dried for about 30 minutes using an acetylene burner, etc., and aluminum was placed inside and melted at 90°C. Then, after pouring out the molten aluminum, 60
The condition of the heat shielding material of the present invention after time-drying was investigated.
The results are shown in Table 2. Example 2 A sphere with a diameter of about 5 cm was molded from the viscous heat shielding material of the present invention. The proportions of aluminosilicate fiber, colloidal silica and polymer flocculant are the same as in Example 1. The amount of BN powder mixed was varied as shown in Table 3. This sphere was dried at 200°C for 30 minutes and put into the metal line of an aluminum holding furnace to form a lid. The condition of the sphere was then examined after 60 hours at 900°C. The results are shown in Table 3. For comparison, test number 6 and test number 7 were also conducted in the same manner. In test number 6, BN powder was sprinkled on the surface of the sphere to which no BN powder was added (that is, the one in test number 1) and dried. Drying was performed at 200°C for 30 minutes. Test number 7 is a spherical calcium silicate ball conventionally used as a lid. Example 3 Approximately 30 mm of the viscous heat shielding material of the present invention was stamped onto the lining of a calcined fired brick and dried for 30 minutes with an acetylene burner. The fire resistance of the shad fired brick was SK-32. Aluminum was placed in a furnace made of this sintered brick and melted at 900°C for 150 hours. The condition of the heat shield material after use was then investigated. The result is the fourth
Shown in the table. For comparison, test numbers 3 and 4 were also conducted in the same manner. Test No. 3 used SK-32 calcined fired brick for the lining. Thermal barrier material is not stamped. Test No. 4 used a mullite-based high-temperature fired refractory of No. SK-40 or higher as the lining. Thermal barrier material is not stamped. As the mullite high-temperature fired refractory, ALZIT (trademark for high alumina brick) manufactured by Toshiba Ceramics Co., Ltd. was used. Example 4 A heat shielding material of the present invention was produced by mixing BN powder in the ratio shown in Table 5 with so-called coating cement manufactured by Toshiba Monoflux Corporation. Coating cement is made by pulverizing alumino-silicate fibers into lengths approximately three times the diameter of the fibers and mixing them with an inorganic binder and a thickener. This inorganic binder is colloidal silica. The heat shielding material of the present invention produced in this way is applied to the molten metal side hot tube to a thickness of about 3 mm,
It was dried at 200°C for 30 minutes. A molten metal thermometer tube coated with this heat shielding material was immersed in an aluminum melt at 900°C to examine the status of the heat shield material of the present invention. The results are shown in Table 5. As is clear from Tables 2 to 5, the heat shield material for melting low melting point metals of the present invention is very difficult to wet with molten metal. As a result, the heat shield material for melting low melting point metals of the present invention does not cause peeling and has a very long life.
BN powder does not float on the surface of the heat shield material for melting low melting point metals of the present invention, and BN powder does not mix with molten metal. Furthermore, uniform adhesion of BN powder is possible during vacuum forming. Use of the heat shielding material for melting low melting point metals of the present invention also results in cost savings. Furthermore, the heat shielding material of the present invention can be easily manufactured.
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Claims (1)
て、アルミノ・シリケート繊維と無機結合材を主
要成分とし、ボロンナイトナイド粉を副成分とし
て含有し、均一に配合されたボロンナイトナイド
粉の含有量が該主要成分の乾燥全重量に対して外
割りで５％以上20％以下であることを特徴とする
低融点金属溶融用遮熱材料。1 Heat shielding materials used when melting metals contain alumino-silicate fibers and inorganic binders as main components, boronitide powder as a subcomponent, and are uniformly blended boronitinide powder. A heat shielding material for melting low melting point metals, characterized in that the content is 5% or more and 20% or less based on the total dry weight of the main components.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11848182A JPS5913674A (en) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | Heat shield material for low melting point metal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11848182A JPS5913674A (en) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | Heat shield material for low melting point metal |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5913674A JPS5913674A (en) | 1984-01-24 |
| JPS6129908B2 true JPS6129908B2 (en) | 1986-07-10 |
Family
ID=14737738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11848182A Granted JPS5913674A (en) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | Heat shield material for low melting point metal |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5913674A (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4650775A (en) * | 1986-04-29 | 1987-03-17 | The Babcock & Wilcox Company | Thermally bonded fibrous product |
-
1982
- 1982-07-09 JP JP11848182A patent/JPS5913674A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5913674A (en) | 1984-01-24 |
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