JPS61296909A - 孔型ロ−ルの冷却装置 - Google Patents
孔型ロ−ルの冷却装置Info
- Publication number
- JPS61296909A JPS61296909A JP14004485A JP14004485A JPS61296909A JP S61296909 A JPS61296909 A JP S61296909A JP 14004485 A JP14004485 A JP 14004485A JP 14004485 A JP14004485 A JP 14004485A JP S61296909 A JPS61296909 A JP S61296909A
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- JP
- Japan
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- roll
- cooling
- cooling water
- temp
- amount
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B2013/006—Multiple strand rolling mills; Mill stands with multiple caliber rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は孔型ロールの孔型を所定の表面温度に冷却する
装置に関し、特に複数の孔型が形成された分塊圧延用孔
型ロールの孔型夫々を所定の表面温度に冷却して軸長方
向でのロール表面温度を一定にする場合に使用できる冷
却装置に関する。
装置に関し、特に複数の孔型が形成された分塊圧延用孔
型ロールの孔型夫々を所定の表面温度に冷却して軸長方
向でのロール表面温度を一定にする場合に使用できる冷
却装置に関する。
分塊圧延機には成る断面寸法、形状の鋼塊からそれより
も断面積が小さい種々の断面寸法、形状の鋼塊に分塊圧
延できるようにした複数の孔型を有する孔型ロールが一
般に備っている。この孔型ロールによる圧延は、圧延前
の鋼塊寸法と圧延後の目標鋼塊寸法とに基づきそのなか
の１つの孔型又は２つ以上の孔型を用いて行っており、
鋼塊温度は圧延が可能なように８００〜１１００℃の高
温に加熱されている。
も断面積が小さい種々の断面寸法、形状の鋼塊に分塊圧
延できるようにした複数の孔型を有する孔型ロールが一
般に備っている。この孔型ロールによる圧延は、圧延前
の鋼塊寸法と圧延後の目標鋼塊寸法とに基づきそのなか
の１つの孔型又は２つ以上の孔型を用いて行っており、
鋼塊温度は圧延が可能なように８００〜１１００℃の高
温に加熱されている。
このため圧延に使用した孔型部分では表層温度が他のロ
ール部分より高くなり、ロール内で軸長方向に温度の高
低が生じて熱応力が発生する。この熱応力が発生すると
例えば既にロール表層にクランクが存在していた場合に
はそのクランクが増長され、最悪のときにはロールが折
損するという事故が起こる。また、ロール表面温度が異
常に上昇した場合には圧延の際に鋼塊の一部が孔型に焼
付くことがあり、また早期にロール肌荒れが招来される
。
ール部分より高くなり、ロール内で軸長方向に温度の高
低が生じて熱応力が発生する。この熱応力が発生すると
例えば既にロール表層にクランクが存在していた場合に
はそのクランクが増長され、最悪のときにはロールが折
損するという事故が起こる。また、ロール表面温度が異
常に上昇した場合には圧延の際に鋼塊の一部が孔型に焼
付くことがあり、また早期にロール肌荒れが招来される
。
上述のような孔型ロールへの悪影響を防止すべく、孔型
ロールには第４図に示す如く５つの孔型１１、Ｌ２．１
３，１４．１５夫々に、２本を１組として臨ませて設け
た冷却ノズル２１ａ、２１ｂ・・・２５ａ、 ２５ｂよ
り冷却水を噴出させて孔型ロール１を冷却する冷却装置
を付設している。
ロールには第４図に示す如く５つの孔型１１、Ｌ２．１
３，１４．１５夫々に、２本を１組として臨ませて設け
た冷却ノズル２１ａ、２１ｂ・・・２５ａ、 ２５ｂよ
り冷却水を噴出させて孔型ロール１を冷却する冷却装置
を付設している。
この冷却装置は図示しない冷却水供給源に連結した１本
の送水管４６を介して冷却水を送給し、その送水管４６
の各孔型１１・・・１５に対応する位置に設けた前記冷
却ノズル２１ａ、２１ｂ・・・２５ａ 、 ２５ｂより
冷却水を噴出せしめるように構成されている。
の送水管４６を介して冷却水を送給し、その送水管４６
の各孔型１１・・・１５に対応する位置に設けた前記冷
却ノズル２１ａ、２１ｂ・・・２５ａ 、 ２５ｂより
冷却水を噴出せしめるように構成されている。
そして、この冷却装置による冷却水供給量の調節は、送
水管４６の冷却ノズル（最も冷却水供給源寄り）２１ａ
取付位置よりも冷却水供給源寄りの位置に設けた圧力計
４７（又は流量計）により圧力（又は流量）をチェック
してそれより更に冷却水供給源側に設けた流量調整用バ
ルブ４０の開度を調整し、冷却液供給量を調整すること
により行っており、これを定期的に実施している。
水管４６の冷却ノズル（最も冷却水供給源寄り）２１ａ
取付位置よりも冷却水供給源寄りの位置に設けた圧力計
４７（又は流量計）により圧力（又は流量）をチェック
してそれより更に冷却水供給源側に設けた流量調整用バ
ルブ４０の開度を調整し、冷却液供給量を調整すること
により行っており、これを定期的に実施している。
しかしながら、上記冷却装置による場合は圧延に使用し
た孔型、使用しない孔型へ同量の冷却水が噴出されるた
め、孔型ロールの軸長方向表面に温度の高低が残り、熱
応力を十分な程度にまで解消できず、本来の孔型ロール
への悪影響を防止するという目的を果たし得なかった。
た孔型、使用しない孔型へ同量の冷却水が噴出されるた
め、孔型ロールの軸長方向表面に温度の高低が残り、熱
応力を十分な程度にまで解消できず、本来の孔型ロール
への悪影響を防止するという目的を果たし得なかった。
また孔型の圧延使用状況によっては冷却水を余り必要と
しない孔型に必要以上の冷却水を噴出させることになる
ので、冷却水のロスが多かった。
しない孔型に必要以上の冷却水を噴出させることになる
ので、冷却水のロスが多かった。
本発明しマ斯かる事情に鑑みてなされたものであり、孔
型の表面温度を測定し、その測定値に基づき所定の表面
温度とすべき冷却水量を冷却ノズルより噴出せしめるこ
とにより、複数の孔型が形成せしめられた孔型ロールの
表面温度をその軸長方向で一定に維持して熱応力の発生
を防止し、またロールの折損、ロールへの゛鋼材等の焼
付き、ロールの早期肌荒れを防止し得、更に冷却水のロ
スがない孔型ロールの冷却装置を提供す、ることを目的
とする。
型の表面温度を測定し、その測定値に基づき所定の表面
温度とすべき冷却水量を冷却ノズルより噴出せしめるこ
とにより、複数の孔型が形成せしめられた孔型ロールの
表面温度をその軸長方向で一定に維持して熱応力の発生
を防止し、またロールの折損、ロールへの゛鋼材等の焼
付き、ロールの早期肌荒れを防止し得、更に冷却水のロ
スがない孔型ロールの冷却装置を提供す、ることを目的
とする。
本発明に係る孔型ロールの冷却装置は、複数の孔型を有
する孔型ロールの各孔型に臨ませて設けた冷却ノズルに
冷却液を供給して孔型ロールを冷却する装置において、
前記各孔型に臨ませて設けた温度針と、各孔型表面温度
を所定値にすべく、各温度針の出力信号に基づき前記冷
却ノズル毎への冷却液の供給量を算出する演算器と、前
記冷却ノズルへの冷却液供給量を各冷却ノズル別に調整
する弁と、該弁の開度を前記演算器の算出供給量となる
開度に制御する制御器とを具備することを特徴とする。
する孔型ロールの各孔型に臨ませて設けた冷却ノズルに
冷却液を供給して孔型ロールを冷却する装置において、
前記各孔型に臨ませて設けた温度針と、各孔型表面温度
を所定値にすべく、各温度針の出力信号に基づき前記冷
却ノズル毎への冷却液の供給量を算出する演算器と、前
記冷却ノズルへの冷却液供給量を各冷却ノズル別に調整
する弁と、該弁の開度を前記演算器の算出供給量となる
開度に制御する制御器とを具備することを特徴とする。
以下本発明を図面に基づき具体的に説明する。
第１図は本発明の実施例を示す模式図であり、図中１は
５つの孔型が形成された分塊圧延用の孔型ロールを示す
。この孔型ロール１の各孔型Ｌ１．Ｉ２゜１３、１４．
１５は夫々開口断面積、形状が異なり、各孔型１１・・
・１５の外周面に夫々臨ませて設けた２本１組の冷却水
噴出用の冷却ノズル２１ａ、２１ｂ 、 ２２ａ、２２
ｂ 。
５つの孔型が形成された分塊圧延用の孔型ロールを示す
。この孔型ロール１の各孔型Ｌ１．Ｉ２゜１３、１４．
１５は夫々開口断面積、形状が異なり、各孔型１１・・
・１５の外周面に夫々臨ませて設けた２本１組の冷却水
噴出用の冷却ノズル２１ａ、２１ｂ 、 ２２ａ、２２
ｂ 。
２３ａ、２３ｂ 、２４ａ、２４ｂ 、２５ａ、２５ｂ
より冷却水を噴出することにより冷却されるようになっ
ている。
より冷却水を噴出することにより冷却されるようになっ
ている。
冷却ノズル２１ａ、 ２１ｂ等への冷却水の供給は、図
示しない冷却水供給源に連結した送水元管３０及びこれ
より５本に分岐させてあり、先端に冷却ノズル２１ａ、
２１ｂ等が取付けられた送水支管３１，３２，３３゜３
４ 、３５を通って冷却水供給源から冷却水が送られる
ことによりなされる。また冷却ノズル２１ａ、２１ｂ等
への冷却水の全供給量制御は、送水元管３０に設けられ
た流量調整用バルブ４０の開度調整によりなされ、また
各冷却ノズル２１ａ、２１ｂ等夫々への冷却水の供給量
制御は夫々の送水支管３１・・・３５に設けた流量調整
用バルブ４１．４２．４３，４４．４５の開度調整によ
りなされる。
示しない冷却水供給源に連結した送水元管３０及びこれ
より５本に分岐させてあり、先端に冷却ノズル２１ａ、
２１ｂ等が取付けられた送水支管３１，３２，３３゜３
４ 、３５を通って冷却水供給源から冷却水が送られる
ことによりなされる。また冷却ノズル２１ａ、２１ｂ等
への冷却水の全供給量制御は、送水元管３０に設けられ
た流量調整用バルブ４０の開度調整によりなされ、また
各冷却ノズル２１ａ、２１ｂ等夫々への冷却水の供給量
制御は夫々の送水支管３１・・・３５に設けた流量調整
用バルブ４１．４２．４３，４４．４５の開度調整によ
りなされる。
上記流量調整用バルブ４１・・・４５の各開度は、孔型
ロールｌの上方に、孔型１１・・・■５夫々に臨ませて
設けた温度針、−例えば赤外線温度計５１．５２．５３
，５４．５５にて孔型表面温度を検出し、その検出信号
を演算器６０へ出力してここで各孔型■１・・・１５が
所定の温度、例えば各孔型１１・・・１５で温度差が生
じない温度となるように各冷却ノズル２１ａ、２１ｂ等
からの冷却水噴出量を算出し、その算出量に関するバル
ブ開度信号をバルブ開度制御器７Ｌ７２，７３，７４．
７５へ出力してバルブ開度制御器７１，７２，７３，７
４．７５がこの入力信号に基づいて調整するようになっ
ている。
ロールｌの上方に、孔型１１・・・■５夫々に臨ませて
設けた温度針、−例えば赤外線温度計５１．５２．５３
，５４．５５にて孔型表面温度を検出し、その検出信号
を演算器６０へ出力してここで各孔型■１・・・１５が
所定の温度、例えば各孔型１１・・・１５で温度差が生
じない温度となるように各冷却ノズル２１ａ、２１ｂ等
からの冷却水噴出量を算出し、その算出量に関するバル
ブ開度信号をバルブ開度制御器７Ｌ７２，７３，７４．
７５へ出力してバルブ開度制御器７１，７２，７３，７
４．７５がこの入力信号に基づいて調整するようになっ
ている。
上記赤外線温度計５１等には温度測定位置を検出するた
めの投光器５１ａ等が夫々付設されており、投光器５１
ａ等からの出力信号に基づき図示しない角度９位置調整
器は赤外線温度計５１等の測定位置が孔型１１等となる
ように赤外線温度計５１等の角度。
めの投光器５１ａ等が夫々付設されており、投光器５１
ａ等からの出力信号に基づき図示しない角度９位置調整
器は赤外線温度計５１等の測定位置が孔型１１等となる
ように赤外線温度計５１等の角度。
位置を調整する。
このように構成された本発明に係る冷却装置の孔型ロー
ル冷却内容について説明する。例えば所定温度にまで加
熱した鋼塊を孔型１３にて圧延した場合には赤外線温度
計５３の検出温度が一番高く、その両隣りの孔型１２．
１４に関する赤外線温度計５２゜５４の検出温度は赤外
線温度計５３の検出温度までではないが高くなっている
。そして外側の両孔型１１゜１５に関する赤外線温度計
５１．５５の検出温度は圧延前よりも若干高くなっては
いるが赤外線温度計５２゜５４の検出温度よりも低い。
ル冷却内容について説明する。例えば所定温度にまで加
熱した鋼塊を孔型１３にて圧延した場合には赤外線温度
計５３の検出温度が一番高く、その両隣りの孔型１２．
１４に関する赤外線温度計５２゜５４の検出温度は赤外
線温度計５３の検出温度までではないが高くなっている
。そして外側の両孔型１１゜１５に関する赤外線温度計
５１．５５の検出温度は圧延前よりも若干高くなっては
いるが赤外線温度計５２゜５４の検出温度よりも低い。
このような温度に関する信号が演算器６０へ入力される
と、演算器６０は全ての孔型１１・・・１５の温度を同
一温度とすべく送水支管３１・・・３５への冷却水送給
量を算出し、その算出値となるバルブ開度信号をバルブ
開度制御器７１・・・７５へ出力し、バルブ開度制御器
７１・・・７５はその入力信号に基づき夫々の流量調整
用バルブ４１・・・４５の開度を調整する。
と、演算器６０は全ての孔型１１・・・１５の温度を同
一温度とすべく送水支管３１・・・３５への冷却水送給
量を算出し、その算出値となるバルブ開度信号をバルブ
開度制御器７１・・・７５へ出力し、バルブ開度制御器
７１・・・７５はその入力信号に基づき夫々の流量調整
用バルブ４１・・・４５の開度を調整する。
従って孔型１３に関する冷却ノズル２３ａ、２３ｂから
１番多い量の冷却水が噴出され、また孔型１２．１４に
関する冷却ノズル２２ａ 、 ２２ｂ及び２４ａ、２４
ｂからそれよりも少ない量の冷却水が噴出され、孔型１
１゜１５に関する冷却ノズル２１ａ、２１ｂ及び２５ａ
、２５ｂから更に少ない量の冷却水が噴出される。
１番多い量の冷却水が噴出され、また孔型１２．１４に
関する冷却ノズル２２ａ 、 ２２ｂ及び２４ａ、２４
ｂからそれよりも少ない量の冷却水が噴出され、孔型１
１゜１５に関する冷却ノズル２１ａ、２１ｂ及び２５ａ
、２５ｂから更に少ない量の冷却水が噴出される。
このため孔型ロール１は軸長方向に亘っての表面温度差
が小さくなり、熱応力、ロール肌荒れ等の発生が抑制さ
れる。また冷却水量にロスがない。
が小さくなり、熱応力、ロール肌荒れ等の発生が抑制さ
れる。また冷却水量にロスがない。
第２図は孔型１３にて圧延した場合のロール表面温度分
布（破線）を示すグラフであり、横軸に孔型をとり、縦
軸にロール表面温度（１℃）をとって示している。なお
比較のために従来装置により冷却したときのロール表面
温度分布（実線）を併せて示している。圧延条件として
は、共に、材質が０．２％（Ｃ）−０，６％〔Ｍｎ〕、
寸法が６００鶴幅×３７０ｆｉ厚Ｘ ６０００曹層長の
角ビレットを９８０〜１０１０℃まで加熱して圧延して
いる。
布（破線）を示すグラフであり、横軸に孔型をとり、縦
軸にロール表面温度（１℃）をとって示している。なお
比較のために従来装置により冷却したときのロール表面
温度分布（実線）を併せて示している。圧延条件として
は、共に、材質が０．２％（Ｃ）−０，６％〔Ｍｎ〕、
寸法が６００鶴幅×３７０ｆｉ厚Ｘ ６０００曹層長の
角ビレットを９８０〜１０１０℃まで加熱して圧延して
いる。
この図より理解される如〈従来装置による場合は孔型ロ
ールの軸長方向における温度差のΔＴｃは９０℃程度あ
ったが、本発明によりそれを５０℃程度の温度差ΔＴｌ
ｌ１と相当小さくすることができ、熱応力の発生を抑制
できた。
ールの軸長方向における温度差のΔＴｃは９０℃程度あ
ったが、本発明によりそれを５０℃程度の温度差ΔＴｌ
ｌ１と相当小さくすることができ、熱応力の発生を抑制
できた。
なお、上記実施例では孔型すべてに本発明を適用させて
いるが、本発明はこれに限らず操業上必要と思われる孔
型についてのみ適用させるようにしても実施できる。
いるが、本発明はこれに限らず操業上必要と思われる孔
型についてのみ適用させるようにしても実施できる。
第３図は仕上孔型たる孔型１５についてのみ本発明を適
用し、他の孔型１１・・・１４については従来の冷却水
量−宝刀式により冷却した場合のロール肌荒れ等による
ロール交換時斯く破線）を調査したグラフであり、横軸
に同一ロールの交換回数をとり、縦軸にロール交換する
までの圧延鋼塊重量（トン）をとって示している。なお
、比較のために各孔型１１・・・１５を同量の冷却水に
て冷却する第４図に示す従来装置により冷却した場合の
ロール交換時期（実線）を併せて示している。圧延条件
としては、６００鰭幅×３７０ｆｉ厚のクロム鋼製角ビ
レットを２１３鶴φ乃至２３１ｍａφの丸ビレットにす
べく、孔型１１・・・１５の全てを使用し、各バスでの
圧下率を最高２５％として圧延荷重：３００〜６００ト
ン、圧延速度：５〜７ ｍ／秒で圧延している。またそ
のときの冷却条件としては各冷却ノズルから圧カニ２ｋ
ｇ／ｃ１１２で冷却水を噴出させている。なお、この図
におけるロール交換時期は仕上げ用孔型１５についての
肌荒れ程度に基づき決定している。
用し、他の孔型１１・・・１４については従来の冷却水
量−宝刀式により冷却した場合のロール肌荒れ等による
ロール交換時斯く破線）を調査したグラフであり、横軸
に同一ロールの交換回数をとり、縦軸にロール交換する
までの圧延鋼塊重量（トン）をとって示している。なお
、比較のために各孔型１１・・・１５を同量の冷却水に
て冷却する第４図に示す従来装置により冷却した場合の
ロール交換時期（実線）を併せて示している。圧延条件
としては、６００鰭幅×３７０ｆｉ厚のクロム鋼製角ビ
レットを２１３鶴φ乃至２３１ｍａφの丸ビレットにす
べく、孔型１１・・・１５の全てを使用し、各バスでの
圧下率を最高２５％として圧延荷重：３００〜６００ト
ン、圧延速度：５〜７ ｍ／秒で圧延している。またそ
のときの冷却条件としては各冷却ノズルから圧カニ２ｋ
ｇ／ｃ１１２で冷却水を噴出させている。なお、この図
におけるロール交換時期は仕上げ用孔型１５についての
肌荒れ程度に基づき決定している。
この図より理解される如〈従来装置にて冷却した場合は
、角ビレットを１７００ ）ン程度圧延するとロール交
換を行ってロールを切削する必要があるが、本発明を孔
型■５についてのみ適用した場合でもロール交換を角ビ
レットを２５００ ）ン程度圧延するまでしな（て済み
、ロール交換に要する時間分だけ稼働率、生産量９作業
効率の向上が可能となり、またロール切削費用を低減で
きた。また冷却水使用量の低減も可能であり、上述の冷
却の場合は角ビレツト１トンに対して冷却水を０．１ト
ン程度低減できた。
、角ビレットを１７００ ）ン程度圧延するとロール交
換を行ってロールを切削する必要があるが、本発明を孔
型■５についてのみ適用した場合でもロール交換を角ビ
レットを２５００ ）ン程度圧延するまでしな（て済み
、ロール交換に要する時間分だけ稼働率、生産量９作業
効率の向上が可能となり、またロール切削費用を低減で
きた。また冷却水使用量の低減も可能であり、上述の冷
却の場合は角ビレツト１トンに対して冷却水を０．１ト
ン程度低減できた。
なお、上記実施例ではロール冷却用に水を使用している
が、本発明はこれに限らず、他の液体を使用しても実施
できることは勿論である。
が、本発明はこれに限らず、他の液体を使用しても実施
できることは勿論である。
また、上記実施例では分塊圧延用の孔型ロールに適用し
ているが、本発明はこれに限らず、孔型ロール一般に適
用できるのは勿論である。
ているが、本発明はこれに限らず、孔型ロール一般に適
用できるのは勿論である。
以上詳述した如く本発明は孔型の表面温度に基づいて冷
却液量を調整して孔型を冷却するので、冷却水にロスが
なく、また冷却ノズルが詰り気味となっても所要の冷却
液量の噴出が可能であり、更に孔型を所定の温度に維持
することが可能であるためロールに熱応力が生じるのを
抑制でき、またロールの折損、ロールへの鋼材等の焼付
き、ロールの肌荒れを防止できる等価れた効果を奏する
。
却液量を調整して孔型を冷却するので、冷却水にロスが
なく、また冷却ノズルが詰り気味となっても所要の冷却
液量の噴出が可能であり、更に孔型を所定の温度に維持
することが可能であるためロールに熱応力が生じるのを
抑制でき、またロールの折損、ロールへの鋼材等の焼付
き、ロールの肌荒れを防止できる等価れた効果を奏する
。
第１図は本発明の実施例を示す模式図、第２図−は本発
明によるロール表面温度差の低減内容説明 、図、第３
図は本発明によるロール交換時期の延長化内容説明図、
第４図は従来技術の説明図である。 １・・一孔型ロール １１等・・・孔型 ２１ａ、 ２
１ｂ等・・・冷却ノズル ４１等・・・流量調整用バル
ブ ５１等・・・赤外線温度計 ６０・・・演算器 ７
１等・・・バルブ開度制御器特 許 出願人 住友金
属工業株式会社代理人 弁理士 河 野 登
夫８ １ 図 Ｒ，型 算 ２ 回
明によるロール表面温度差の低減内容説明 、図、第３
図は本発明によるロール交換時期の延長化内容説明図、
第４図は従来技術の説明図である。 １・・一孔型ロール １１等・・・孔型 ２１ａ、 ２
１ｂ等・・・冷却ノズル ４１等・・・流量調整用バル
ブ ５１等・・・赤外線温度計 ６０・・・演算器 ７
１等・・・バルブ開度制御器特 許 出願人 住友金
属工業株式会社代理人 弁理士 河 野 登
夫８ １ 図 Ｒ，型 算 ２ 回
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、複数の孔型を有する孔型ロールの各孔型に臨ませて
設けた冷却ノズルに冷却液を供給して孔型ロールを冷却
する装置において、 前記各孔型に臨ませて設けた温度計と、 各孔型表面温度を所定値にすべく、各温度 計の出力信号に基づき前記冷却ノズル毎への冷却液の供
給量を算出する演算器と、 前記冷却ノズルへの冷却液供給量を各冷却 ノズル別に調整する弁と、 該弁の開度を前記演算器の算出供給量とな る開度に制御する制御器と を具備することを特徴とする孔型ロールの 冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14004485A JPS61296909A (ja) | 1985-06-25 | 1985-06-25 | 孔型ロ−ルの冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14004485A JPS61296909A (ja) | 1985-06-25 | 1985-06-25 | 孔型ロ−ルの冷却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61296909A true JPS61296909A (ja) | 1986-12-27 |
Family
ID=15259671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14004485A Pending JPS61296909A (ja) | 1985-06-25 | 1985-06-25 | 孔型ロ−ルの冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61296909A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100916063B1 (ko) | 2007-11-20 | 2009-09-08 | 주식회사 포스코 | 선재 압연용 공형롤 냉각장치 |
-
1985
- 1985-06-25 JP JP14004485A patent/JPS61296909A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100916063B1 (ko) | 2007-11-20 | 2009-09-08 | 주식회사 포스코 | 선재 압연용 공형롤 냉각장치 |
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