JPS6125474B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6125474B2 JPS6125474B2 JP52044830A JP4483077A JPS6125474B2 JP S6125474 B2 JPS6125474 B2 JP S6125474B2 JP 52044830 A JP52044830 A JP 52044830A JP 4483077 A JP4483077 A JP 4483077A JP S6125474 B2 JPS6125474 B2 JP S6125474B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- flux
- wire
- welding
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 61
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 54
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 32
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 26
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 13
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 12
- 229910001506 inorganic fluoride Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 32
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 15
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 14
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 7
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 6
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 6
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 5
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 5
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 3
- -1 CaCO 3 Chemical class 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 229910016569 AlF 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910016036 BaF 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910020491 K2TiF6 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910007549 Li2SiF6 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 101100513612 Microdochium nivale MnCO gene Proteins 0.000 description 1
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical group [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
本発明は良好な溶接金属を得る為のフラツクス
入り複合ワイヤに関するものである。 不活性ガスアーク溶接殊にMIG溶接に使用され
る溶接用ワイヤについては、通電性及び送給性が
考慮され、表面を可及的平滑に仕上げることが必
要であるとされている。従つてソリツドワイヤで
あつても製造コストがかなり高いものになるとい
う欠点がある。 ところで、炭酸ガスアーク溶接においては、早
くからフラツクス入り複合ワイヤが使用されてお
り、合金元素やスラグ形成剤等の配合が自由且つ
容易に行ない得るという利点があり、しかも製造
コストも低いのでその利用価値が次第に高まりつ
つある。その一例が不活性ガスアーク溶接殊に
MIG溶接用の複合ワイヤである。 他方従来汎用されているMIG溶接用のソリツド
ワイヤについては前述の如き表面仕上げ上の要求
が強く、一般的な溶接用ソリツドワイヤ例えば炭
酸ガスアーク溶接用ソリツドワイヤやサブマージ
アーク溶接用ソリツドワイヤ等に比べて製造コス
トが高い。しかもMIG溶接の好適溶接対象の１つ
であるステンレス鋼用のワイヤでは上述の傾向が
特に強く、更に下記の如き特有の欠点も存在す
る。即ちステンレス鋼用のMIG溶接ワイヤには、
母材の化学成分と一致させるべく合金元素として
のCrが配合されているが、一般的な溶接作業性
を向上させるために不活性ガス（Arもしくは
He）中に数％の酸素を混合してガスシールドす
ることが多いので、溶接金属表面に高融点のクロ
ム酸化物が付着する。ところがこのクロム酸化物
は非常に硬く又その除去も容易ではないので、ク
ロム酸化物を残したままで多層盛溶接を行なつて
いくと、溶接金属中にブロホールや融合不良等の
欠点を残し、極めて不都合である。 このようなところから、MIG溶接にもフラツク
ス入り複合ワイヤを利用しようという気運が高ま
つている。このワイヤは従来のMIG溶接用ソリツ
ドワイヤに比べて安価に製造できるだけでなく合
金元素の配合を自由に変更でき、しかもスラグ形
成剤をフラツクス中に配合してクロム酸化物等の
スケール生成を防止できるという利点がある。し
かし複合ワイヤは、その断面形状の如何にかかわ
らずフラツクスを包み込む様にして断面の外形が
円形若しくは矩形状になる様に帯鋼を折曲げつつ
長手方向の合わせ目を密着させようとするもので
あるから、合わせ目が不連続になつている箇所や
フラツクスの充填密度が不均一になる箇所もあ
り、MIG溶接を行なうにあたつてはアークが安定
しにくいという欠点がある。 本発明はこの様な事情に着目してなされたもの
であつて、その目的はフラツクス入り複合ワイヤ
中に効果的なアーク安定剤や合金元素を配合する
ことによつて溶接表面にスラグがほとんど付着し
ないようにし、スラグ除去を行なうことなく連続
溶接を良好且つ安定して行なうことができる様な
複合ワイヤを提供しようとするものである。 しかして本発明の複合ワイヤの要旨は下記(1)〜
(4)点の夫々に集約することができる。 (1) 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイ
ヤ全重量に対し炭酸塩をCO2に換算して、0.05
％以下におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量
％のアルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主
として溶接用の合金元素又は溶接用の合金元素
と鉄粉とからなり、且つCr、Mn、Siよりなる
合金元素がワイヤ外皮及びフラツクスの一方又
は双方に配合され、更にワイヤ外皮中の Cr含有率をＣ（Ce） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） フラツクス中の Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ なる式を満足するものである点。 (2) 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイ
ヤ全重量に対し炭酸塩をCO2に換算して、0.05
％以下におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量
％のアルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主
として溶接用の合金元素又は溶接用の合金元素
と鉄粉とからなり、且つCr、Mn、Siよりなる
合金元素がワイヤ外皮及びフラツクスの一方又
は双方に配合され、更にワイヤ外皮中のNi含
有率をＣ（Ni） Cr含有率をＣ（Cr） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） フラツクス中のNi含有率をＦ（Ni） Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が fF（Ni）＋（１−ｆ）Ｃ（Ni）≦15％ 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ なる式を満足するものである点。 (3) 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイ
ヤ全重量に対してCO2に換算して、0.05％以下
におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量％のア
ルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主として
溶接用の合金元素又は溶接用の合金元素と鉄粉
とからなり、且つCr、Mn、Siよりなる合金元
素がワイヤ外皮及びフラツクスの一方又は双方
に配合され、更にワイヤ外皮中の Cr含有率をＣ（Cr） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） Mo含有率をＣ（Mo） フラツクス中の Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） Mo含有率をＦ（Mo） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ fF（Mo）＋（１−ｆ）Ｃ（Mo）≦７％ なる式を満足するものである点。 (4) 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイ
ヤ全重量に対し炭酸塩をCO2に換算して、0.05
％以下におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量
％のアルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主
として溶接用の合金元素又は溶接用の合金元素
と鉄粉とからなり、且つCr、Mn、Siよりなる
合金元素がワイヤ外皮及びフラツクスの一方又
は双方に配合され、更にワイヤ外皮中のNi含
有率をＣ（Ni） Cr含有率をＣ（Cr） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） Mo含有率をＣ（Mo） フラツクス中のNi含有率をＦ（Ni） Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） Mo含有率をＦ（Mo） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が fF（Ni）＋（１−ｆ）Ｃ（Ni）≦15％ 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ fF（Mo）＋（１−ｆ）Ｃ（Mo）≦７％ なる式を満足するものである点。 CaCO3、MnCO3、SrCO3、BaCO3等の炭酸塩
から発生するCO2ガスはアークの安定性を著じる
しく阻害し、ブロホールや融合不良の原因となる
ので炭酸塩はCO2量に換算して0.05％以下におさ
えることが望ましい。 まずアーク安定剤として作用するアルカリ性無
機弗化物であるが、本発明では特に制限を受けな
いものの、代表的なものを例示すると、NaF、
KF、LiF、K2TiF6、Na3AlF3、Li2SiF6、
Na2SiF6、K2SiF6、BaF2、AlF3等の如く〜
族元素殊にアルカリ金属、アルカリ土類金属、ア
ルミニウム族等の弗化物を挙げることができる。
しかしてこれら弗化物は通常フラツクス中に配合
されるが、ワイヤ全重量に対して0.01〜1.5重量
％とすべきである。尚フラツクス中における配合
比率は、フラツクス率によつて変更すべきである
が、後述する如く本発明におけるフラツクス率
（ｆ）としては50重量％以下と規定されるので、
［ｆ×フラツクス中の配合率］が0.01〜1.5重量％
になる様に配慮すればよい。アルカリ性無機弗化
物は例えばアルカリ金属の安定供給源となり、ア
ーク雰囲気中の電離電圧を下げるものであるか
ら、本発明のワイヤを使用すればアークの安定性
は極めて良好になるが、前記配合率を越えると却
つてアーク電圧が低下しすぎ、アークが短絡気味
になるから好ましくない。尚この弗化物配合量の
下限については設定し難く、該弗化物がたとえ微
量でも存在すれば前記効果を享受することができ
る。しかし確実な効果を得る為には、0.01重量％
以上配合することが必要である。 次にアルカリ性無機弗化物の前記効果を確実な
ものとする為には、フラツクス比（ワイヤ全重量
に占めるフラツクス重量の割合：ｆ）を0.5以下
に調整することが望ましい。この理由は、フラツ
クス率が0.5を越えると、フラツクス中での前記
弗化物の分散度が低下しその効果が小さくなるか
らである。又その下限も設定し難いが、一般的に
は0.1とすることが推奨される。 ところでこの様な弗化物を使用すると、前記ア
ーク安定効果の他に、Arガス単独のシールドで
もステンレス鋼のMIG溶接を良好に実施できると
いう効果が得られることを知つた。即ちソリツド
ワイヤを使用するMIG溶接では、Arガスだけで
シールドしても安定なアークを持続することが困
難であり、前述の如く数％の酸素ガスを混合する
ことによつてこの欠点に対処していた。しかしそ
の為にクロム酸化物の付着を招き問題となつてい
た。これに対し本発明の前記弗化物入り複合ワイ
ヤを使用すると、酸素ガスを併用しなくとも安定
なアークが持続的に得られ、後記するスラグ生成
剤の併用によるクロム酸化物生成の抑制効果と相
俟つて、公知技術の欠点を大幅に解消し得ること
となつた。 次に本発明ワイヤに添加される合金元素につい
て説明する。この合金元素とは、Ni、Cr、Mn、
Si及びMoであり、これらのうちCr、Mn、Siは何
れの複合ワイヤにおいても必須的に配合される。
そしてこれら必須的の配合合金元素は、ワイヤ外
皮及びフラツクスの一方若しくは双方に添加して
行なわれるが、これらは前記各式に示した範囲を
満足するものでなくてはならない。 まずNiは特に溶接部の靭性と耐食性を向上さ
せたい場合に加えるが、前式に示した如く（溶接
金属中に移行する合金元素が）15％を越える様に
添加すると耐割れ性が劣化する傾向を示すので実
用的な上限は15％と定めたが、被溶接金属の鋼種
や用途等によつては加えなくとも良い場合があ
る。又Crは溶接部の耐食性を向上させる機能が
あり、特に溶接対象がステンレス鋼である時はそ
の作用が最も有効に発揮される。その上・下限は
前記式に示した範囲を満足しなければならず、下
限は耐食性を発揮させるに必要な量であり、上限
を越えて配合すると靭性及び高温での脆化におい
て難点が生じる。次にMn及びSiは上述の如く複
合ワイヤ中に必ず含有させなければならず、前記
式に示した含有率範囲は脱酸能力及びスラグ生成
能力の双方を考慮して定めたものである。尚上限
は特に設定する必要もなかつたが、余り多いとス
ラグ量が多くなつて溶接作業性を阻害することも
あるので一応10％を上限と定めた。尚前記説明中
で述べたスラグ生成剤は主として本合金元素のこ
とを意味するが、必要であればこれ以外の、例え
ば後記実施例におけるような酸化物からなるスラ
グ生成剤を併用しても良いことは当然である。但
し、添加量としては、ワイヤ重量比で1.25％以
下、フラツクス配合比で５％以下にすることが好
ましい。即ち、酸化物がフラツクス配合比で５％
を越えるとスラグがビード表面を覆う率が高くな
つて、クレータの溶着を妨げるようになり、その
為溶接欠陥のない健全な溶接部が得られ難くなる
からであり、更にそのような場合には次パス溶接
時にスラグ除去が必要となつて所期の目的が達成
できなくなるからである。最後にMoは、非酸化
性環境下での耐食性付与効果がある。しかし前記
式で定めた上限を越えると却つて靭性を低下させ
る恐れもあるので一応７％を上限と定めたが被溶
接金属の鋼種や用途等によつては加えなくとも良
い場合がある。 以上述べた如く、ワイヤ外皮及び／又はフラツ
クス中に配合される元素は、前述の式を満足する
ものでなければならないが、不活性ガス溶接の場
合、ワイヤの合金成分はほとんど100％溶接金属
になるため前記各式が溶接金属中の化学組成にほ
ぼ相当するものであることは容易に理解されると
ころであろう。 次に本発明の実施例を説明する。尚以下の％は
いずれも重量％を意味する。 実施例 １ 幅12mm、厚さ0.7mmの軟鋼フープに、第１表に
示す組成のフラツクスを乗せ、折曲げ成形後線引
きし1.6mmφの複合ワイヤを製造した（フラツク
ス比：0.25）。純Arをシールドガスとし（流量：
20/min）、DCRP（溶接電流：350A、溶接電
圧：28V）で突合わせ溶接を行なつた。尚開先部
の形状は、板厚：19mm、Ｖ開先、開先角度：45
度、ルート高さ：３mm、ルートギヤツプ：ほぼ零
であり、母材はSUS410を使用した。又ワイヤ外
皮中の合金元素含有率は第２表の通りであり、溶
接金属中の化学成分は第３表に示す結果を得た。
入り複合ワイヤに関するものである。 不活性ガスアーク溶接殊にMIG溶接に使用され
る溶接用ワイヤについては、通電性及び送給性が
考慮され、表面を可及的平滑に仕上げることが必
要であるとされている。従つてソリツドワイヤで
あつても製造コストがかなり高いものになるとい
う欠点がある。 ところで、炭酸ガスアーク溶接においては、早
くからフラツクス入り複合ワイヤが使用されてお
り、合金元素やスラグ形成剤等の配合が自由且つ
容易に行ない得るという利点があり、しかも製造
コストも低いのでその利用価値が次第に高まりつ
つある。その一例が不活性ガスアーク溶接殊に
MIG溶接用の複合ワイヤである。 他方従来汎用されているMIG溶接用のソリツド
ワイヤについては前述の如き表面仕上げ上の要求
が強く、一般的な溶接用ソリツドワイヤ例えば炭
酸ガスアーク溶接用ソリツドワイヤやサブマージ
アーク溶接用ソリツドワイヤ等に比べて製造コス
トが高い。しかもMIG溶接の好適溶接対象の１つ
であるステンレス鋼用のワイヤでは上述の傾向が
特に強く、更に下記の如き特有の欠点も存在す
る。即ちステンレス鋼用のMIG溶接ワイヤには、
母材の化学成分と一致させるべく合金元素として
のCrが配合されているが、一般的な溶接作業性
を向上させるために不活性ガス（Arもしくは
He）中に数％の酸素を混合してガスシールドす
ることが多いので、溶接金属表面に高融点のクロ
ム酸化物が付着する。ところがこのクロム酸化物
は非常に硬く又その除去も容易ではないので、ク
ロム酸化物を残したままで多層盛溶接を行なつて
いくと、溶接金属中にブロホールや融合不良等の
欠点を残し、極めて不都合である。 このようなところから、MIG溶接にもフラツク
ス入り複合ワイヤを利用しようという気運が高ま
つている。このワイヤは従来のMIG溶接用ソリツ
ドワイヤに比べて安価に製造できるだけでなく合
金元素の配合を自由に変更でき、しかもスラグ形
成剤をフラツクス中に配合してクロム酸化物等の
スケール生成を防止できるという利点がある。し
かし複合ワイヤは、その断面形状の如何にかかわ
らずフラツクスを包み込む様にして断面の外形が
円形若しくは矩形状になる様に帯鋼を折曲げつつ
長手方向の合わせ目を密着させようとするもので
あるから、合わせ目が不連続になつている箇所や
フラツクスの充填密度が不均一になる箇所もあ
り、MIG溶接を行なうにあたつてはアークが安定
しにくいという欠点がある。 本発明はこの様な事情に着目してなされたもの
であつて、その目的はフラツクス入り複合ワイヤ
中に効果的なアーク安定剤や合金元素を配合する
ことによつて溶接表面にスラグがほとんど付着し
ないようにし、スラグ除去を行なうことなく連続
溶接を良好且つ安定して行なうことができる様な
複合ワイヤを提供しようとするものである。 しかして本発明の複合ワイヤの要旨は下記(1)〜
(4)点の夫々に集約することができる。 (1) 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイ
ヤ全重量に対し炭酸塩をCO2に換算して、0.05
％以下におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量
％のアルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主
として溶接用の合金元素又は溶接用の合金元素
と鉄粉とからなり、且つCr、Mn、Siよりなる
合金元素がワイヤ外皮及びフラツクスの一方又
は双方に配合され、更にワイヤ外皮中の Cr含有率をＣ（Ce） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） フラツクス中の Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ なる式を満足するものである点。 (2) 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイ
ヤ全重量に対し炭酸塩をCO2に換算して、0.05
％以下におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量
％のアルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主
として溶接用の合金元素又は溶接用の合金元素
と鉄粉とからなり、且つCr、Mn、Siよりなる
合金元素がワイヤ外皮及びフラツクスの一方又
は双方に配合され、更にワイヤ外皮中のNi含
有率をＣ（Ni） Cr含有率をＣ（Cr） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） フラツクス中のNi含有率をＦ（Ni） Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が fF（Ni）＋（１−ｆ）Ｃ（Ni）≦15％ 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ なる式を満足するものである点。 (3) 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイ
ヤ全重量に対してCO2に換算して、0.05％以下
におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量％のア
ルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主として
溶接用の合金元素又は溶接用の合金元素と鉄粉
とからなり、且つCr、Mn、Siよりなる合金元
素がワイヤ外皮及びフラツクスの一方又は双方
に配合され、更にワイヤ外皮中の Cr含有率をＣ（Cr） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） Mo含有率をＣ（Mo） フラツクス中の Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） Mo含有率をＦ（Mo） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ fF（Mo）＋（１−ｆ）Ｃ（Mo）≦７％ なる式を満足するものである点。 (4) 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイ
ヤ全重量に対し炭酸塩をCO2に換算して、0.05
％以下におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量
％のアルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主
として溶接用の合金元素又は溶接用の合金元素
と鉄粉とからなり、且つCr、Mn、Siよりなる
合金元素がワイヤ外皮及びフラツクスの一方又
は双方に配合され、更にワイヤ外皮中のNi含
有率をＣ（Ni） Cr含有率をＣ（Cr） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） Mo含有率をＣ（Mo） フラツクス中のNi含有率をＦ（Ni） Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） Mo含有率をＦ（Mo） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が fF（Ni）＋（１−ｆ）Ｃ（Ni）≦15％ 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ fF（Mo）＋（１−ｆ）Ｃ（Mo）≦７％ なる式を満足するものである点。 CaCO3、MnCO3、SrCO3、BaCO3等の炭酸塩
から発生するCO2ガスはアークの安定性を著じる
しく阻害し、ブロホールや融合不良の原因となる
ので炭酸塩はCO2量に換算して0.05％以下におさ
えることが望ましい。 まずアーク安定剤として作用するアルカリ性無
機弗化物であるが、本発明では特に制限を受けな
いものの、代表的なものを例示すると、NaF、
KF、LiF、K2TiF6、Na3AlF3、Li2SiF6、
Na2SiF6、K2SiF6、BaF2、AlF3等の如く〜
族元素殊にアルカリ金属、アルカリ土類金属、ア
ルミニウム族等の弗化物を挙げることができる。
しかしてこれら弗化物は通常フラツクス中に配合
されるが、ワイヤ全重量に対して0.01〜1.5重量
％とすべきである。尚フラツクス中における配合
比率は、フラツクス率によつて変更すべきである
が、後述する如く本発明におけるフラツクス率
（ｆ）としては50重量％以下と規定されるので、
［ｆ×フラツクス中の配合率］が0.01〜1.5重量％
になる様に配慮すればよい。アルカリ性無機弗化
物は例えばアルカリ金属の安定供給源となり、ア
ーク雰囲気中の電離電圧を下げるものであるか
ら、本発明のワイヤを使用すればアークの安定性
は極めて良好になるが、前記配合率を越えると却
つてアーク電圧が低下しすぎ、アークが短絡気味
になるから好ましくない。尚この弗化物配合量の
下限については設定し難く、該弗化物がたとえ微
量でも存在すれば前記効果を享受することができ
る。しかし確実な効果を得る為には、0.01重量％
以上配合することが必要である。 次にアルカリ性無機弗化物の前記効果を確実な
ものとする為には、フラツクス比（ワイヤ全重量
に占めるフラツクス重量の割合：ｆ）を0.5以下
に調整することが望ましい。この理由は、フラツ
クス率が0.5を越えると、フラツクス中での前記
弗化物の分散度が低下しその効果が小さくなるか
らである。又その下限も設定し難いが、一般的に
は0.1とすることが推奨される。 ところでこの様な弗化物を使用すると、前記ア
ーク安定効果の他に、Arガス単独のシールドで
もステンレス鋼のMIG溶接を良好に実施できると
いう効果が得られることを知つた。即ちソリツド
ワイヤを使用するMIG溶接では、Arガスだけで
シールドしても安定なアークを持続することが困
難であり、前述の如く数％の酸素ガスを混合する
ことによつてこの欠点に対処していた。しかしそ
の為にクロム酸化物の付着を招き問題となつてい
た。これに対し本発明の前記弗化物入り複合ワイ
ヤを使用すると、酸素ガスを併用しなくとも安定
なアークが持続的に得られ、後記するスラグ生成
剤の併用によるクロム酸化物生成の抑制効果と相
俟つて、公知技術の欠点を大幅に解消し得ること
となつた。 次に本発明ワイヤに添加される合金元素につい
て説明する。この合金元素とは、Ni、Cr、Mn、
Si及びMoであり、これらのうちCr、Mn、Siは何
れの複合ワイヤにおいても必須的に配合される。
そしてこれら必須的の配合合金元素は、ワイヤ外
皮及びフラツクスの一方若しくは双方に添加して
行なわれるが、これらは前記各式に示した範囲を
満足するものでなくてはならない。 まずNiは特に溶接部の靭性と耐食性を向上さ
せたい場合に加えるが、前式に示した如く（溶接
金属中に移行する合金元素が）15％を越える様に
添加すると耐割れ性が劣化する傾向を示すので実
用的な上限は15％と定めたが、被溶接金属の鋼種
や用途等によつては加えなくとも良い場合があ
る。又Crは溶接部の耐食性を向上させる機能が
あり、特に溶接対象がステンレス鋼である時はそ
の作用が最も有効に発揮される。その上・下限は
前記式に示した範囲を満足しなければならず、下
限は耐食性を発揮させるに必要な量であり、上限
を越えて配合すると靭性及び高温での脆化におい
て難点が生じる。次にMn及びSiは上述の如く複
合ワイヤ中に必ず含有させなければならず、前記
式に示した含有率範囲は脱酸能力及びスラグ生成
能力の双方を考慮して定めたものである。尚上限
は特に設定する必要もなかつたが、余り多いとス
ラグ量が多くなつて溶接作業性を阻害することも
あるので一応10％を上限と定めた。尚前記説明中
で述べたスラグ生成剤は主として本合金元素のこ
とを意味するが、必要であればこれ以外の、例え
ば後記実施例におけるような酸化物からなるスラ
グ生成剤を併用しても良いことは当然である。但
し、添加量としては、ワイヤ重量比で1.25％以
下、フラツクス配合比で５％以下にすることが好
ましい。即ち、酸化物がフラツクス配合比で５％
を越えるとスラグがビード表面を覆う率が高くな
つて、クレータの溶着を妨げるようになり、その
為溶接欠陥のない健全な溶接部が得られ難くなる
からであり、更にそのような場合には次パス溶接
時にスラグ除去が必要となつて所期の目的が達成
できなくなるからである。最後にMoは、非酸化
性環境下での耐食性付与効果がある。しかし前記
式で定めた上限を越えると却つて靭性を低下させ
る恐れもあるので一応７％を上限と定めたが被溶
接金属の鋼種や用途等によつては加えなくとも良
い場合がある。 以上述べた如く、ワイヤ外皮及び／又はフラツ
クス中に配合される元素は、前述の式を満足する
ものでなければならないが、不活性ガス溶接の場
合、ワイヤの合金成分はほとんど100％溶接金属
になるため前記各式が溶接金属中の化学組成にほ
ぼ相当するものであることは容易に理解されると
ころであろう。 次に本発明の実施例を説明する。尚以下の％は
いずれも重量％を意味する。 実施例 １ 幅12mm、厚さ0.7mmの軟鋼フープに、第１表に
示す組成のフラツクスを乗せ、折曲げ成形後線引
きし1.6mmφの複合ワイヤを製造した（フラツク
ス比：0.25）。純Arをシールドガスとし（流量：
20/min）、DCRP（溶接電流：350A、溶接電
圧：28V）で突合わせ溶接を行なつた。尚開先部
の形状は、板厚：19mm、Ｖ開先、開先角度：45
度、ルート高さ：３mm、ルートギヤツプ：ほぼ零
であり、母材はSUS410を使用した。又ワイヤ外
皮中の合金元素含有率は第２表の通りであり、溶
接金属中の化学成分は第３表に示す結果を得た。
【表】
【表】
【表】
本実施例においてはアーク安定性は極めて良好
であり、溶接作業性は優秀であつた。又Ｘ線性能
はJIS1級であり又溶接部のサイドベンド、フエー
スベンド、ルートベンドとも良好であり、割れの
発生は皆無であつた。更に全溶着金属片による引
張試験の結果を第４表に示す。
であり、溶接作業性は優秀であつた。又Ｘ線性能
はJIS1級であり又溶接部のサイドベンド、フエー
スベンド、ルートベンドとも良好であり、割れの
発生は皆無であつた。更に全溶着金属片による引
張試験の結果を第４表に示す。
【表】
実施例 ２
第５表に示す組成のフラツクスを用い、実施例
１と同様にして1.6mmφの複合ワイヤを製造した
（フラツクス比：0.25）。純Arガスをシールドガ
スとし（流量：20/min）、実施例１と全く同様
の条件で同一の母材を突合わせ溶接した。第６表
はワイヤ外皮中の合金含有率、第７表は溶接金属
中の化学成分である。
１と同様にして1.6mmφの複合ワイヤを製造した
（フラツクス比：0.25）。純Arガスをシールドガ
スとし（流量：20/min）、実施例１と全く同様
の条件で同一の母材を突合わせ溶接した。第６表
はワイヤ外皮中の合金含有率、第７表は溶接金属
中の化学成分である。
【表】
【表】
【表】
溶接作業性、Ｘ線性能、溶接部のベンドは実施
例１の場合と同様であり、極めて良好であつた。
又全溶着金属片による引張試験の結果は第８表の
通りである。
例１の場合と同様であり、極めて良好であつた。
又全溶着金属片による引張試験の結果は第８表の
通りである。
【表】
実施例 ３
幅12mm、厚さ0.9mmのSUS304鋼フープを使用
し、1.6mmφの複合ワイヤを製造した。フラツク
スの組成は第９表に示す通りであり、フラツクス
比は0.12％とした。被溶接材をSUS304鋼とした
他は実施例１と同一の条件で突き合わせ溶接を行
なつた。尚第10表はワイヤ外皮中の合金元素成
分、第11表は溶接金属中の化学成分である。
し、1.6mmφの複合ワイヤを製造した。フラツク
スの組成は第９表に示す通りであり、フラツクス
比は0.12％とした。被溶接材をSUS304鋼とした
他は実施例１と同一の条件で突き合わせ溶接を行
なつた。尚第10表はワイヤ外皮中の合金元素成
分、第11表は溶接金属中の化学成分である。
【表】
【表】
【表】
溶接作業性、継手性能等は実施例１及び２と同
様極めて良好であり、又引張試験結果は第12表の
通りである。
様極めて良好であり、又引張試験結果は第12表の
通りである。
【表】
本発明は以上の如く構成されているので、溶接
金属表面にCr酸化物等のスラグの付着を招くこ
となく、従つて従来のようなスラグ除去作業を要
することなく、且つ極めて安定なアークを連続的
に得ることができる様になつた。しかも、スラグ
の付着回避効果によりクレータの溶着は良好に行
なわれるので、溶接欠陥のない健全な溶接部を確
保できることとなつた。又ステンレス鋼の場合に
おいて純Arだけでも良好な溶接作業性を発揮す
ることができ、スラグ生成剤の併用とも相俟つて
良好な溶接継手が得られる様になつた。
金属表面にCr酸化物等のスラグの付着を招くこ
となく、従つて従来のようなスラグ除去作業を要
することなく、且つ極めて安定なアークを連続的
に得ることができる様になつた。しかも、スラグ
の付着回避効果によりクレータの溶着は良好に行
なわれるので、溶接欠陥のない健全な溶接部を確
保できることとなつた。又ステンレス鋼の場合に
おいて純Arだけでも良好な溶接作業性を発揮す
ることができ、スラグ生成剤の併用とも相俟つて
良好な溶接継手が得られる様になつた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイヤ
全重量に対し炭酸塩をCO2に換算して、0.05％以
下におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量％のア
ルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主として溶
接用の合金元素又は溶接用の合金元素と鉄粉とか
らなり、且つCr、Mn、Siよりなる合金元素がワ
イヤ外皮及びフラツクスの一方又は双方に配合さ
れ、更にワイヤ外皮中の Cr含有率をＣ（Cr） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） フラツクス中の Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ なる式を満足するものであることを特徴とする複
合ワイヤ。 ２ 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイヤ
全重量に対し炭酸塩をCO2に換算して、0.05％以
下におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量％のア
ルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主として溶
接用の合金元素又は溶接用の合金元素と鉄粉とか
らなり、且つCr、Mn、Siよりなる合金元素がワ
イヤ外皮及びフラツクスの一方又は双方に配合さ
れ、更にワイヤ外皮中のNi含有率をＣ（Ni） Cr含有率をＣ（Cr） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） フラツクス中のNi含有率をＦ（Ni） Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が fF（Ni）＋（１−ｆ）Ｃ（Ni）≦15％ 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ なる式を満足するものであることを特徴とする複
合ワイヤ。 ３ 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイヤ
全重量に対し炭酸塩をCO2に換算して、0.05％以
下におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量％のア
ルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主として溶
接用の合金元素又は溶接用の合金元素と鉄粉とか
らなり、且つCr、Mn、Siよりなる合金元素がワ
イヤ外皮及びフラツクスの一方又は双方に配合さ
れ、更にワイヤ外皮中の Cr含有率をＣ（Cr） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） Mo含有率をＣ（Mo） フラツクス中の Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） Mo含有率をＦ（Mo） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ fF（Mo）＋（１−ｆ）Ｃ（Mo）≦７％ なる式を満足するものであることを特徴とする複
合ワイヤ。 ４ 不活性ガスアーク溶接に用いるフラツクス入
り複合ワイヤであつて、フラツクス中にはワイヤ
全重量に対して炭酸塩をCO2に換算して、0.05％
以下におさえたもので、かつ0.01〜1.5重量％の
アルカリ性無機弗化物を含有し、残部は主として
溶接用の合金元素又は溶接用の合金元素と鉄粉と
からなり、且つCr、Mn、Siよりなる合金元素が
ワイヤ外皮及びフラツクスの一方又は双方に配合
され、更にワイヤ外皮中のNi含有率をＣ（Ni） Cr含有率をＣ（Cr） Mn＋Si含有率をＣ（Mn＋Si） Mo含有率をＣ（Mo） フラツクス中のNi含有率をＦ（Ni） Cr含有率をＦ（Cr） Mn＋Si含有率をＦ（Mn＋Si） Mo含有率をＦ（Mo） ワイヤ全重量に対するフラツクス比をｆ と表示した時において ｆ≦0.5 電極全重量に対する合金元素の割合が fF（Ni）＋（１−ｆ）Ｃ（Ni）≦15％ 11％≦fF（Cr）＋（１−ｆ）Ｃ（Cr）≦26％ 0.1％≦fF（Mn＋Si）＋（１−ｆ）Ｃ（Mn ＋Si）≦10％ fF（Mo）＋（１−ｆ）Ｃ（Mo）≦７％ なる式を満足するものであることを特徴とする複
合ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4483077A JPS53129138A (en) | 1977-04-18 | 1977-04-18 | Composite wire for inactive gas arc welding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4483077A JPS53129138A (en) | 1977-04-18 | 1977-04-18 | Composite wire for inactive gas arc welding |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53129138A JPS53129138A (en) | 1978-11-10 |
| JPS6125474B2 true JPS6125474B2 (ja) | 1986-06-16 |
Family
ID=12702368
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4483077A Granted JPS53129138A (en) | 1977-04-18 | 1977-04-18 | Composite wire for inactive gas arc welding |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS53129138A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01197098A (ja) * | 1988-02-02 | 1989-08-08 | Nippon Steel Corp | 肉盛潜弧溶接法 |
| JP2024039483A (ja) * | 2022-09-09 | 2024-03-22 | 四国溶材株式会社 | フラックス入りワイヤ |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5411820B2 (ja) * | 2010-09-06 | 2014-02-12 | 株式会社神戸製鋼所 | フラックス入り溶接ワイヤ及びこれを用いた肉盛溶接のアーク溶接方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5017304A (ja) * | 1973-06-19 | 1975-02-24 |
-
1977
- 1977-04-18 JP JP4483077A patent/JPS53129138A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5017304A (ja) * | 1973-06-19 | 1975-02-24 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01197098A (ja) * | 1988-02-02 | 1989-08-08 | Nippon Steel Corp | 肉盛潜弧溶接法 |
| JP2024039483A (ja) * | 2022-09-09 | 2024-03-22 | 四国溶材株式会社 | フラックス入りワイヤ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53129138A (en) | 1978-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR880002508B1 (ko) | 가스시일드 아아크 용접용 플럭스 충전 용접봉 | |
| JP3017059B2 (ja) | Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼溶接用高窒素フラックス入りワイヤ | |
| US4072845A (en) | Welding electrode | |
| JPS5915756B2 (ja) | ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| US3560702A (en) | Composite electrode for consumable electrode arc welding process | |
| US4449031A (en) | Tubular composite arc welding electrode for vertical up welding of stainless steel and nickel-base alloys | |
| US3221136A (en) | Method and electrode for electric arc welding | |
| US4314136A (en) | Tubular composite arc welding electrode for vertical up welding of stainless steel | |
| US4345140A (en) | Composite wire for stainless steel welding | |
| JP2500020B2 (ja) | ガスシ―ルドア―ク溶接用塩基性フラックス入りワイヤ | |
| JP2005186138A (ja) | ガスシールドアーク溶接用メタル系フラックス入りワイヤ及びガスシールドアーク溶接方法 | |
| JPH09277087A (ja) | アーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP6085205B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP2020015092A (ja) | ２相ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ、溶接方法および溶接金属 | |
| JPS6125474B2 (ja) | ||
| EP0067494A1 (en) | Welding electrode | |
| JPS58128295A (ja) | サブマ−ジア−ク溶接用フラツクス | |
| JP2756088B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH09262693A (ja) | アーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH01271098A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH0460755B2 (ja) | ||
| JPS59110495A (ja) | すみ肉溶接用低水素系被覆ア−ク溶接棒 | |
| JPH0122080B2 (ja) | ||
| JPH11239880A (ja) | 亜鉛めっき鋼板のアーク溶接方法 | |
| JP2023011428A (ja) | 片面溶接方法及び溶接継手の製造方法 |