JPS61237844A - 複式燃料デイ−ゼルエンジンの制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ガスおよびオイルを燃料とする複式燃料ディ
ーゼルエンジンの制御装置に係り、特に各燃料の供給能
力等の供給条件が変動する場合に好適なものに関する。

〔従来の技術〕

従来、一般にディーゼルエンジンといえば、Ａ重油、Ｂ
重油、Ｃ重油、粗悪油あるいはガス製造過程などで発生
する副生油などの液体燃料（以下、オイル燃料又はオイ
ルと総称する。）を用いるものが多いが、ＬＮＧ（天然
ガス）、メタンガス、水素ガス、副生ガスあるいはそれ
らの混合ガスなどの可燃性ガスを燃料とするガスディー
ゼルエンジンも知られている。ガスディーゼルエンジン
では、着火温度の高いガス燃料を確実にかつ安定に着火
させるため、通常、少量のオイル燃料をパイロット燃料
として噴射するようにしているが、これら従来のディー
ゼルエンジンは、オイルまたはガスのいずれか一方を主
燃料とするものであった。

〔発明が解決しようとする問題点〕

ところが最近、エネルギーの多角化あるいは有効利用と
いった面から、ガスとオイルの２種類の燃料を併用する
ことができる複式燃料ディーゼルエンジンの実現が要望
されるところとなっている。

かかる複式燃料ディーゼルエンジンにあって、ガスおよ
びオイル燃料の供給量が安定しているような場合には、
それら燃料の供給量に応じて一つの配分モードを決め、
これに基づいた一定モードの運転制御とすれば、運転お
よび制御も簡単なものとなるので、特に問題はない。

しかし、燃料の供給量が変動するような場合には、その
変動に応じてしばしば燃料配分パターンを変更しなけれ
ばならないという問題がある。このような供給量の変動
要因としては１例えば社会的または経済的な条件に影響
される燃料調達や運用計画に起因するものがあり、変動
周期も短期、長期、季節的、大気温度条件あるいは日照
条件などさまざまである。特に、エネルギー有効利用の
観点から副生ガスや余剰ガスを用いるような場合には、
ガス発生源の状態変化に応じて供給能力が大幅に変動す
るという問題がある。

そこで、本発明は、２種の燃料の供給条件に対応させて
速やかに燃料配分モードを変更することができ、かつそ
の燃料配分モードに基づいてディーゼルエンジンの安定
運転を維持することができる複式燃料ディーゼルエンジ
ンの制御装置を提供することを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、上記目的を達成するため、オイルのみを燃料
とするオイル専焼モードとガスを一定量としてオイルを
負荷に応じた量に調整するガス定量セードとオイルを一
定量としてガスを負荷に応じた量に調整するオイル定量
モードとに区分された燃料配分モードを択一的に設定す
るモード設定手段と、ガスまたはオイル定量モードの定
量設定値を設定する定量設定手段と、設定された燃料配
分モードと定量設定値に基づいて与えられる総燃料要求
量を配分してオイル噴射量とガス噴射量を決定する燃料
配分手段と、この配分されたオイル噴射量とガス噴射量
に応じて燃焼室に噴射する各燃料量を制御する燃料噴射
量制御手段と、を有することを特徴とするものである。

〔作用〕

こりよ５に構成すれば、燃料の供給条件に基づいて燃料
配分モードを選択するとともに、そのモードに応じて定
量とする燃料の設定値を定めて、モード設定手段と定量
設定手段を操作するだけの簡単な操作により、負荷量に
応じて必要な総燃料噴射量が自動的に２種の燃料に配分
制御され、供給量変動に速やかに対応させて、安定した
運転を維持させることができることになる。

〔実施例〕

以下１本発明を実施例に基づいて説明する。

第１図に本発明を機械的なリンク機構を用いて実現して
なる第１実施例の構成図を示す。

第１図に示すように、本実施例は燃料ガスと燃料オイル
とをシリンダ１頂部に挿入して取り付けられている燃料
噴射弁２から燃焼室３に噴射する構成のディーゼルエン
ジンに適用したものである。

燃料噴射弁２は第２図に示した断面図のように、自刃弁
穴のガス噴射弁とオイル噴射弁とを一体化して形成した
複式のものとなっている。

第２図において、燃料オイルは、燃料オイル供給口２０
１から流入され、燃料オイル用ニードル２０２の軸心部
に穿設された油路２０３を通り、先端の弁体２０４の外
周部に形成された油室２０５に導かれている。弁体２０
４は、燃料オイル用ニードル２０２と一体にされ、コイ
ルスプリング２０６によって弁座部２０７に押接されて
いる。

油室２０５内に供給される燃料オイルの圧力が所定値以
上に達すると、ニードル２０２を介して弁体２０４がコ
イルスプリング２０６に打ち勝って押し上げられ、燃料
オイルはアトマイザ２０Ｂに形成された燃料オイル噴射
口２０９から、燃料室３内に噴出されるようになってい
る。

一方、燃料ガスは、燃料ガス供給口２１０から流入され
、筒状の燃料ガス用ニードル２１１ａ。

ｂの外周面と外筒２１２とにより形成されたガス通路２
１３に導かれろようになっている。ニードＡ／２１１ａ
、ｂは、弁本体２１４の外側に摺動自在に嵌装されてお
り、ニードル２１１ａの下端はコイルスプリング２１５
によって弁座部２１６に押接されている。ガス噴射弁駆
動用のコントロールオイルは、コントロールオイル供給
口２１７かも流入され、弁本体２１４とニードル２１１
ｂとにより形成されたコントロールオイル油室２１８に
導びかれている。ニードル２１１ｂは、コントロールオ
イル油室２１８に供給されるコントロールオイルの圧力
が所定値以上に達すると、コイルスプリング２１５に打
ち勝って押し上げられるようになっている。これと同時
に、ニードル２１１ａは燃料ガスの圧力によって押し上
げられ、ガス通路２１３内の燃料ガスは、アトマイザ２
０８に形成された燃料ガス噴射口２２８から燃焼室３内
に噴出されるようになっている。また、ニードル２１１
ａ、ｂと弁本体２１４の摺動面は、シールオイル供給口
２２９から流入されるシールオイルによって気密が保持
されるようになっている。

このように形成される燃料噴射弁２には、燃料オイル噴
射量制御手段としての燃料噴射ポンプ４により昇圧され
た燃料オイルと、燃料ガス噴射量制御手段としてのコン
トロールオイル噴射ポンプ５により昇圧されたコントロ
ールオイルが供給される上うになっている。これら噴射
ポンプ４，５は、例えば第３図に示すような２連式のも
のとすることができる。図において噴射ポンプ４のポン
プ本体４０１は周知の構造となっており、プランジャー
４０２はコントロールラック棒６を出し入れすることに
よってその回転角度位置が調整され、燃料オイルの噴射
量を制御するようになっている。

噴射ポンプ５も同様である。プランジャー４０２を駆動
するポンプ駆動部４０３は共用となっており、プランジ
ャー駆動部材４０４は、ローラ４０５を介して、図示さ
れていないクランクシャフトに関連して回転されるカム
により、上下に往復動されるようになっている。したが
って、噴射ポンプ４．５の吐出口４０６，４０７からは
、コントロールラック棒６．７の位置に応じた量の燃料
オイルとコントロールオイルが、それぞれ所定の圧力に
圧縮され、ディーゼルエンジンのピストン位置に対応し
て定められた噴射タイミングに合わせて、燃料噴射弁２
に吐出されるようになっている。

なお、燃料噴射弁２は上記構成のものに限られるもので
はなく、ガス噴射弁とオイル噴射弁をそれぞれ独立に設
けてもよく、また燃料オイルまたは燃料ガス噴射量制御
手段としての噴射ポンプ４゜５にあっても、ガス噴射弁
またはオイル噴射弁の構成に対応させて噴射タイミング
と噴射量を制御可能なものであればよい。

次に、本発明の特徴部分にかかる制御装置本体の構成に
ついて詳しく説明する。

本実施例制御装置においては、燃料供給条件の変動に対
応させるため、燃料オイルと燃料ガスの燃料配分モード
を、第１表に示すように、３つの基本そ一ド、すなわち
オイル専焼モードＩとガス定量モード■とオイル定量モ
ード■とに区分している。オイル専焼モードＩは、燃料
オイルだけで運転するモードであり、例えば燃料ガスが
得られない場合や、起動時に対応させたものである、ガ
ス定量モード■は、ガス噴射：ｉＱｃを一定量αＧとし
、回転数または負荷に応じてオイル噴射第１表 量Ｑｏを可変制御する運転モードであり、例えば燃料ガ
ス供給量が制限され、燃料オイルが十分に得られるよう
な場合に対応させたものである。オイル定量モード■は
、ガス定量モード■と逆の場合であり、オイル噴射量Ｑ
Ｏを一定量α０とし、ガス噴射量Ｑｃを可変制御する運
転モードである。

なお、ガス専焼モードは前述したように着火用として一
定量の妨７料オイル（パイロット燃料）が必要であるか
ら、実質的にオイル定量モード■の一態様になる。

ここで、第１図にもどり本実施例の構成を基本動作とと
もに説明する。速度制御手段としてのガバナｌ０ＩＫは
、スピードコントローラ１０２から目標回転数Ｎｏが入
力されるとともに、ディーゼルエンジンのクランク軸に
係合された回転数検出器の出力軸１０３を介して検出回
転数Ｎが入力されている。ガバナ１０１は負荷変動など
くより変動する検出回転数Ｎと目標回転数ＮＯとの偏差
ΔＮに応じて、ガバナ出力軸１０４の回転角度位置を増
減制御し、偏差ΔＮが零のときは、そのときの角度位置
を保持するよりになっている。ｔＣ、ガバナ出力軸１０
４は図示矢印の回転方向を燃料増方向として設定されて
いる。したがって、このガバナ出力軸１０４の角度位置
は総燃料要求量Ｑに相当し、アーム１０５、スプリング
ロッド１０６、アーム１０７を介して燃料調整軸１０８
の回転角度を制御するようになっている。また燃料ｌ！
ｌｌ整軸１０８は１手動の操作ハンドル１００によって
４回転角度位置が調整できるようＫなっている。

この燃料調整軸１０８は、スリップ機構１０９を介して
バランスロッド１２０の中央部ζ回転自由に設けられた
支点１２０１ＬＫ係合されておシ、支点１２０ａは燃料
調整軸１０８の回転に応じて図示矢印１１８方向、すな
わちバランスロッド１２０の軸に直交する水平方向く変
位制御されるようＫなっている。

スリップ機構１０９は、ｗｃ４図に示すように、燃料調
整軸１０８の端部に固定されたアーム１１０と、この燃
料ｌ！ｌ！整軸１０８と同軸に位置させて回転自由に設
けられた軸１１２に固定されたアーム１１３と、このア
ーム１１３に当接させてアーム１１０の先端部に取シ付
けられた案内板１１１と、この案内板１１１の先端部に
穿設された貫通孔に挿通させてアーム１１３に固定され
たバネ受体１１４と、このバネ受体１１４を介してアー
ム１１３を案内板１１１１Ｃ押接するバネ１１５とから
形成されている。また、アーム１１３には、アーム１１
３と案内板１１１とが所定寸法以上離れたことを検出す
るため、リミットスイッチなどが適用されてなるスリッ
プ検出器１１６が設けられている。したがって、燃料ｖ
Ｒ整軸１０８が図示矢印１１７の燃料増方向に口重され
ると、案内板１１１１Ｃよってアーム１１３が同一方向
く回転され、支点１２０！Ｌを図忙おいて左方に変位さ
せる。

逆に燃料ｖＩ４整軸１０８が燃料減方向く回転されると
アーム１１３は案内板１１１の動きに合わせて逆回転さ
れ、支点１２０！Ｌを図において右方に変位させる。こ
の燃料減動作のとき、何らかの理由によってバランスロ
ッド１２０の動きが拘束されると、レバー１１３は案内
板１１１の動きに追従できず、案内板１１１はバネ１１
５を圧縮してＶバー１１３から離れ、燃料ｖ４整軸１０
８とバランスロッド１２０の関連動作がスリップするこ
とになる。このような状態になると、総燃料要求量９以
上の燃料がディーゼルエンジンに供給され九ままとなる
ので、過速度などの異常を引き起すことになる◎そこで
上記スリップをスリップ検出器１１６によって検出し、
この検出信号に基づいて後述するような安定運転を維持
できるｆ！Ｐ１１御に切換えるようにしている。

さて、燃料配分手段はバランスロッド１２０と、このバ
ランスロッド１２０の両端にそれぞれ関節継手１２１，
１２２を介して連結されたオイル量ｖ４！Ｉロッド１２
３とガス量調整ロッド１２４とポジショナ！２５，１２
６を含んで形成されている。

それらのロッド１２３と１２４は千行くかつ長手軸方向
に摺動自由に設けられ、一端はそれぞれポジショナ１２
５，１２６の駆動レバー１２７゜１２８にビンを介して
連結されている。そして、ロッド１２３．１２４の軸方
向位置は、このポジショナ１２５，１２６によって定量
設定値α０またはαＧに対応した位置に拘束したり、あ
るいは摺動自由忙することが可能となっている。したが
って、支点１２０ａに加えられた変位量はロッド１２３
または１２４の拘束条件に応じて、それらロッド１２３
を之は１２４の軸方向の変位量に配分され、後述するよ
うに燃料量の配分制御がなされるようＫなっている。

一方、これらロッド１２３，１２４の他端は、スプリン
グロッド１２９，１３０と、回転自由に軸支されている
レバー１３１，１３２と、レバー１３３．１３４を介し
て、それぞれ燃料オイル量調整軸１３５と燃料ガス量調
整軸１３６に連結されておシ、さらにこれら調整軸１３
５，１３６に固定されたアーム１３７，１３８を介して
、燃料噴射ポンプ４のコントロールラック棒６と、コン
トロールオイル噴射ポンプ５のコントロールラック棒７
に連結されている。し九がって、コントロールラックｎ
６．７はロッド１２３，１２４の軸方向変位量に比例し
て出し入れ制御されるようになっている。これによって
、燃料オイル噴射ポンプ４からオイル量調整ロッド１２
３の軸方向位置に応じた量の燃料オイルが、コントロー
ルオイル噴射ポンプ５からガス量ｖ４整ロッド１２４の
軸方向位置に応じ念量のコントロールオイルが、それぞ
れ燃料噴射弁２に供給され、燃料噴射弁２からはそれら
ロッド１２３，１２４の軸方向位置く応じた量の燃料オ
イルと燃料ガスが燃焼型３に噴射されることＫなる。

定量設定手段は燃料オイルまたは燃料ガスの定量設定値
αｏｉたはαＧを設定する定量設定器１５１と、その操
作ダイヤル１５２を含んで形成されている。

定量設定器１５１は、可変圧力調整弁であシ、圧力ｖ４
整体をダイアル１５２に連動され九カムによって出し入
れすることによシ、ダイアルの定量設定１１に応じて２
次圧を０〜１００チ（対１次圧）の範囲で連続的に設定
することができるようＫなっている。この定量設定器１
５１によシ設定された圧力の空気はポジショナ１２５，
１２６のパイロット圧としてパイロットシリンダに供給
されている。

ポジショナ１２５，１２６は、嬉５図に示すように、パ
イロットシリンダ５０１と主シリンダ５０２からなり、
パイロットシリンダ５０１のシリンダ室５０３には上記
パイロット圧が、主シリンダ５０２のシリンダ室５０４
には弁部５０５を介して作動空気圧が供給されるよう釦
なっている。

弁押棒５０６はパイロットピストン５０７がパイロット
圧忙応じた量だけ図示左方に移動されると、弁部５０５
が開かれて、作動空気圧がシリンダ室５０４に供給され
、主ピストン５０８が押し出される。そして、弁体５０
９が弁押棒５０６の先端から離れるまで押し出されると
、シリンダ室５０４の作動空気が弁押棒５０６の軸心部
に形成された通路５１０を介して排気ボー）５１１に排
出され、主ピストン５０８はパイロットピストン５０７
の移動量だけ押し出される。そして、駆動レバー１２７
．１２８を介して燃料配分ロッド１２３゜１２４は定量
設定器１５１により設定された定量値αＯ１αＧだけ箔
１図において左方に変位されて保持されるようＫなって
いる。なお、パイロット圧が零のとき、すなわち主ピス
トン５０８が最も引き込まれ之位置にて、各定量設定値
が０チ（αＧまたはαＣ＝Ｏチ）となるように％またパ
イロット圧が１００％のとき、各定量設定値が１００チ
（α０またはαｃ＝１００チ）となるよりに設定されて
いる。

モード設定手段は、燃料配分モード１．Ｈ，Ｉ［を設定
するモード設定器１５０と、このモード設定器′１５０
から出力されるモード指令に応じて動作され、前記ポジ
ショナ１２５または１２６に作用させる作動空気圧また
はパイロット圧等を切換え制御する切換弁１５３．１５
４．．１５！５’ｉ、！’１５６，１５７．１５８，１
５９．１６０と、シャトル弁１６１を含んで形成されて
いる。

モード設定器１５０は切換スイッチ式のものであり、レ
バーを各モードＩ、Ｈ，ＩＫ対応する位置九回転するこ
とＫよって、オイル専焼モードＩ、ガス定量モード■、
オイル定量モード■を択−的九設定可能・となっている
。また、モード設定器１５０は切換駆動機１７０によっ
てオイル専焼モード■に自動的に切換えられるようにな
っている。

そしてこの切換駆動機１７０には遅延タイマ１７１と切
換スイッチ１７２を介して、スリップ検出器１１６のス
リップ検出信号と、緊急停止指令が入力されておシ、こ
れらの信号又は指令が入力され九とき、モード設定器１
５０をオイル厚焼モード１に切換えるようになっている
。なお、遅延タイマ１７１にはガス定量モード■とオイ
ル定量モードＩの七−ド指令が入力されておシ、オイル
専焼モードＩからそれらのモード■、１に切換えられた
際に、スリップ検出信号の出力を一定時間遅延させるよ
う圧している。これによって切換え過渡時の制御不安定
動作を防止するようにしている。

また、ガス定量モードＩｔたはオイル定量モード厘が選
択された場合、それらのモード指令によって、圧力検出
器１６２と１６３を介して切換弁１５３と１５４が切換
えられると同時罠、ガス定量モードＩの場合は切換弁１
５５　、１５７　、１６６が切換えられるようＫなって
いる。なお、圧力検出器１６２，１６３はそれぞれ燃料
ガス圧力が所定圧（例えば２５０Ｋｆ／ｉ？）以上であ
ること、およびシールオイル圧が所定圧（例えば２８０
Ｋｑ／ｃｄ？＞　　以上であることを検出するものであ
る。

即ち、燃料ガス圧力が十分高いこと、および燃料噴射弁
２の正常動作に必要なシールオイル圧力が十分であるこ
とを、燃料ガスを使用するモードゴ■の運転条件の１つ
としているのである。

また、モード■、■のモード指令は燃料ガス圧縮機とシ
ールオイルポンプの運転指令として、纜れらの起動制御
装置１６５に入力されており、起動制御装置１６５は運
転指令が入力されたとき、まずシールオイルポンプを起
動させ、シールオイル圧が前記の所定圧に達したとき燃
料ガス圧縮機を起動させるよう罠なっている。なお、ガ
ス噴射弁の構造によってシールオイルが不要の場合は、
シールオイルポンプにかかる自動運転制御は不要であり
、逆に燃料ガスを使用するモード以外であってもシール
オイルを必要とするガス噴射弁の場合は、工／ジ／始動
時にシールオイルポンプを自動またはマニュアルにより
起動させることになる。

ところで、燃料ガスを使用するモード、すなわち、ガス
定量モード■と′オイル定量モード■にあっては、着火
安定性を確保するため必要最小限のオイル量下限値βを
パイロット燃料として噴射しなければならない。この量
βはディーゼルエンジンによって異なるが、例えば５チ
程度とされている。

本実施例では、燃料オイルの噴射量Ｑｏをβ以上にする
ため、オイル量ｖＩ４整ロッド１２３に係止ロッド１３
９を取り付け、この係止ロッド１３９の動きをシリンダ
ストッパ１４０により一方向のみ規制して、オイル量ｙ
４整ロッド１２３がβ未満の位置に変位されないように
している。なお、シリンダストッパ１４０には切換弁１
６６．１６７を介して作動空気圧が供給されており、シ
リンダピストンが最も押し出された位置がオイル貴下限
値βチに調整されている。

また、オイル定量モード■において、すなわち負荷また
は回転数に応じてガス噴射量を可変制御するモードにお
りで、燃料ガス使用量の最大値と最小値が制限される場
合がおる。最大値が制限される例としては、燃料ガスと
してＬＮＧタンカーのＬＮＧタンクから自然に蒸発する
ＬＮＧガスなどの余剰ガスや、他の装置から発生される
副生ガスを有効利用する場合などが挙げられ、このよう
な場合、その最大値は種々の条件によって変動する要素
を有しているから、最大値は可変設定できるようにしな
ければならない。一方、最小値が制限されるのは、主と
してガス噴射弁の構造や作動特性に起因するものであり
、噴射量ｔ−精度よく制御できるガス噴射量の下限界に
応じて定められる。

そこで、第１図実施例では、これらのことに対応させて
、ガス噴射量Ｑｃの上限値ＨＧを設定するガス量上限設
定器１４１と、下限値ＬＧを設定するガス量下限設定器
１４２とが設けられている。

ガス量上限設定器１４１ｒｉ、図示していない設定器か
ら入力されるガス量上限値ＨＧに応じて駆動されるパル
スモータ１４３と、このパルスモータ１４３により位置
が制御されるストッパ１４４を有して形成されている。

そして、ストッパ１４４をガス量調整ロッド１２４１Ｃ
取り付けられた係止ロッド１４５に対向させた位置に設
置し、係止ロッド１４５がストッパ１４４に当接するこ
とによって、ガス量調整ロッド１２４の動きを、上記Ｈ
ａ以上に規制するようになっている。また、ガス量上限
設定器１４１には、係止ロッド１４５がストッパ１４４
に当接したことを検知するため、リミットスイッチなど
を適用してなるガス量上限検知器１４６が設けられてお
り、この検知器１４６の動作（オン）信号によって切換
弁１５９．１６０を切換えて、燃料オイルを定量設定値
α０に拘束していたポジ７ヨナ１２５を自由状態にする
ようにしている。つまり総燃料要求量Ｑの増大に対応さ
せて燃料オイルの噴射量Ｑｏを可変制御できるようにし
、実質的に上限値ＨＧを定量設定値αＧとするガス定量
モード■−に変更するよつになっている。なお、燃料要
求量Ｑが減少してガス上限検知器１４６がオフになると
、再びオイル定量モード■に戻されるようになっている
。

ガス量下限設定器１４２は、シリンダストッパが適用さ
れ、このシリンダのピストンの先端に当接可能に係止ロ
ッド１４７がガス量調整ロッド１２４に取り付けられ、
ピストンが切換弁１５５゜１５６を介して供給される作
動空気圧により押し出された位置が、下限値ＬｃＫ設定
されており、これによってガス量調整ロッド１２４の動
きを下限値ＬＧ以上に規制するようになっている。

なお、緊急停止指令は、ディーゼルエンジ／または関連
装置に異常（過速度、排気温または排気圧異常上昇、燃
料ガス供給系異常等）が発生したとき、ディーゼルエン
ジンを停止させるべく発せられるものである。この指令
が入力されると、切換弁１７３，１７４が切換えられて
、７リンダ１７５．１７６に作動空気圧が供給される。

これによって燃料オイル量調整軸１３５と燃料ガス量調
整軸１３６を介してコントロールラック棒６゜７が零位
置まで引き出され、燃料オイルと燃料ガスの噴射量を零
にして、ディーゼルエンジンを停止させるようになって
いる。また、これと同時に、切換スイッチ１７２．遅延
タイマ１７１を介して切換駆動機１７０が作動され、モ
ード設定器１５０をオイル専焼モード■位置に切換える
とともに。

切換弁１６７を切換えてシリンダストッパ１４０を零位
置く戻すようになっている。

上述した構成を有する第１実施例の動作について、特に
モード設定手段、定量設定手段、黙料噴射量決定手段、
燃料配分手段および燃料噴射制御手段の関連動作につい
て説明する。

まず、燃料の供給条件等に基づいて燃料配分モードを選
択決定し、モード設定器１５０を操作してオイル専焼モ
ード■、ガス定量モード■またはオイル定量モード■の
いずれかに切換えるのであるが、本実施例にあっても、
一般の大数のディーゼルエンジンを起動する場合と同様
、起動時は例えば圧縮空気をシリンダ内に送って、ある
程度回転全土げてから燃料オイル全噴射して暖機運転を
行い、しかるのち定常の自動運転に移行するより江され
る。したがって、起動時（または燃料ガス２便用できな
い場合）はオイル専焼モード■が選択される。

オイル専焼モードＩに切換えられると、切換弁１５３を
介して供給される作動空気圧によって切換弁１５５．１
５７が切換えられ、第６回内に示すよりに、ポジショナ
１２５は自由状態にされ、ポジ／フナ１２６は零位置に
拘束される。これによって、ガスを調整ロッド１２４は
ＱＧ−０位置に拘束されるので、ガバナ１０１から出力
される総燃料要求量ＱＫ応じて燃料調整軸１０８が回転
され、さらにスリップ機構ｌＱ９ｆｔ介して、支点１２
０ａが変位されると、バランスロッド１２０は関節継手
１２２を支点として順転されることになる。したがって
、オイル量ｖ４整ロッド１２３の動きはガバナ１０１の
動きに比例したものとなり、燃料オイル噴射ポンプ４か
ら吐出される燃料オイルの噴射量ＱｏＦｉ、総燃料要求
ｆＱに一致して制御される。

次に、定量設定器１５１にて燃料ガスの定量設定値αＧ
を設定した後、ガス定量モード■に切換えると、起動制
御装置１６５にガス圧縮機とシールオイルボ／プの自動
運転指令が出されると同時に、切換弁１５６，１５８が
切換えられる。これによって、第６図（Ｂ）に示すよう
に、ポジショナ１２５は自由状態にされるが、シリンダ
ストッパ１４０によってオイル量調整ロッド１２３の動
きはβ多位置を下限として規制される。

そして、燃料ガス圧力と７−ルオイル圧力が十分高くな
って、それらの圧力検出器１６３，１６４が動作（オン
）すると、切換弁１５３，１５４が切換わり、これによ
って切換弁１５５，１５７はＳｇ１図図示の状態に切換
えられ、ポジショナ１２６は定量設定器１５１により設
定されたパイロット圧に応じた位＃（、すなわち定量設
定値αＧに相当する位置にガス量調整ロッド１２４を変
位させて拘束する。したがって、オイル量調整ロッド１
２３とガス量ｙ４１ｉロッド１２４は、第６図の）に示
すように、バランスロッド１２０の位置にして、零位置
ｆａ）から基準位ｉｔ　（ｂ）に変位され、オイル噴射
Ｑｏはβチ以上く、ガス噴射量ＱｃはαＧに制御される
。そして、通常、ガス定量モード■に切換えられるとき
、ガバナ１０１から与えられる総燃料要求量ＱはＱ≧（
αＧ＋β）となっていることカラ、バランスロッド１２
０は関節継手１２２ｔ−支点としてＱＫ応じて傾転され
る。したがって、オイル量ｙ４Ｕロッド１２３の軸方同
位ｌｔハζ−αＧ）に比例制御され、これによって、Ｋ
７図（５）に示すように、コントロールオイル噴射ポン
プ５からは、ガス噴射量αＧに対応する量のコントロー
ルオイルが燃料噴射弁２に吐出され、αＧの燃料ガスが
燃焼室３に噴射されるとともに、燃料オイル噴射ポンプ
４から（Ｑ−αＧ）の燃料オイルが燃料噴射弁２を介し
て燃焼室３に噴射される。なお、Ｑく（αＧ＋β）のと
きはスリップ機構１０９が作動し、前述したようにオイ
ル専焼モードＩＫ切換えられる。

次に、定量設定器１５１にて燃料オイルの定量設定値α
０（九だし、α０）β）を設定した後、オイル定量モー
ドＩに切換えると、起動制御装置１６５にガス圧縮機と
シールオイルポンプの運転指令が出力されると同時忙、
切換弁１５６　、１５８は図示の状態に切換えられる。

これによって、第６図０に示すようＫ、ポジショナ１２
６は自由状態にされる。このとき、ガス量下限設定器１
４２によってガス噴射量Ｑｃの下限値ＬＧが設定されて
いると、ガス量ｖ４整ロッド１２４の動きは、第６図０
に示したように、ＬｃＫ相当する位置を下限として規制
される。

つづいて、ガス定量モード■の場合と同様に圧力検出器
１６３，１６４が作動すると、切換弁１５３．１５４が
切換わり、切換弁１５６　、１５８が第１図図示の状Ｕ
Ｋ切換えられ、ポジショナ１１２５は定量設定器１５１
により設定されたパイロット圧に応じた位置、すなわち
定量設定値αＯに相当する位置にオイル量ｖＩ４１ｉロ
ッド１２３を変位させて拘束する。したがって、オイル
量調整ロッド１２３とガス量Ｉ！ｉｌ整ロッド１２４は
、第６図（ＣＩＫ示すよう忙、バランスロッド１２０の
位置にして零位置（Ｉｋ）から基準位置（Ｃ）１て変位
される。そして通常、オイル定量モードＩＫ切換えられ
るときには、ガバナ１０１から与えられる総燃料要求量
ＱがＱ≧α０となっているから、バランスロッド１２０
は関節継手１２１を支点としてＱＫ応じて傾転される。

したがって、ガス量調整ロッド１２４の軸方向位置は（
Ｑ−αＧ）Ｋ比例して制御される。なお、Ｑくα０のと
きはスリップ機構１０９が作動し、前述し之ようにオイ
ル専焼モードＩＫ切換えられる。

また、ガス量上限設定器１４１によってガス噴射量Ｑｃ
の上限値ＨＧが設定されている場合、総燃料要求量Ｑが
増大してＱｃ＝　（Ｑ−α０）二Ｈ。

罠達すると、ガス量上限検知器１４６が作動してポジシ
ョナ１２５が自由状態にされ、Ｑｃ極）ｔｃの範囲にお
いては実質的にαＧ＝ＨＧとするガス定量モートドに切
換えられる。そして総燃料要求量Ｑがさらに増大すると
バランスロッド１２０は、第６図ＯＫ示すように関節継
手１２２を支点として傾転され、これによってオイル量
調整ロッド１２３の軸方向位置はＱｏ＝（Ｑ−Ｈｃ）に
比例して制御される。この状態から総燃料要求量Ｑが減
少すると、バランスロッド１２０は両方のｔｌｌ整ロッ
ド１２３，１２４を燃料減の方向に移動させるが、ガス
量上限検知器１４６がオフされるのでポジショナ１２５
がオイル量調整ロッド１２３をＱｏ＝α０にするよ５に
引き戻す。したがって、Ｑｏ＝α０に違するまでガス量
調整ロッド１２４は上限値）（Ｃ位ｆｉ！に保持される
。そして、さらに総燃料要求量゛Ｑが（ＨＧ＋αＯ）以
下に減少すれば、当初のオイル定量モード夏に復帰して
燃料配分制御がなされる。なお、総燃料要求量Ｑが（Ｌ
。

＋α０）以下に減少したと齢は、スリップ機構１０９が
作動してオイル専焼モード！に切換えられる。

このようにオイル定量モードＩにおいては、第７図（均
に示すように、Ｌａ≦Ｑｃ＝！Ｈａの範囲のときはオイ
ル噴射量Ｑ′０＝α０．ガス噴射量Ｑｃ＝Ｑ−αｏＫ制
御されることＫなシ、Ｑｃ＜Ｌｃのときはオイル専焼モ
ードＩに切換え、Ｑｃ＞Ｈ，のときは実質的にガス定量
モードにして、ガス噴射量Ｑｃを上限値ＨｃＫ保持する
とともＫ。

オイル噴射量Ｑｏを（Ｑ−Ｈａ）Ｋ応じて制御する。

以上説明し九ように、本＠ｌ実施例によれば、次に述べ
るような効果が得られる。１）即ち、燃料配分モードを
オイル専焼モードＩ、ガス定量モード■、オイル定量モ
ードＩの３つの簡潔なモードに区分していることから、
燃料供給条件の変動に対応させたモードを容易に決定す
ることができる。また、モード設定手段によりそれらの
モードを択一的に設定するとともに、定量設定手段によ
り定量モードの定量設定値を任意の値に設定可能として
いることから、モード設定操作を極めて簡単な本のとす
ることができる。そして、設定されたモードと定量設定
値に基づいて、燃料配分手段によシ総燃料要求量を自動
的に２つの燃料に配分していることから、２種の燃料の
供給条件に対応させて速やかに燃料配分モードを変更す
ることができるとともに、変更された燃料配分モードに
応じて複式燃料ディーゼルエンジンの運転を安定に維持
することができる。

２）ガス定量モード■又はオイル定量モード１のように
燃料ガスを使用するモード忙切換える操作がなされたと
き、モード設定手段から出力され゛るモード指令によっ
て、シールオイルポンプを自動運転させ、シールオイル
圧が所定圧力以上になったらガス圧縮機を自動運転させ
るようにしていることから、ガス使用モードに必要な補
機が自動的に起動されることになり、運転操作が簡単化
されるとともに、オイル専焼モードＩのときはそれら補
機が自動的に停止されるので、省エネルギーなどの効果
がある。しかも、シールオイル圧と燃料ガス圧が所定圧
以上であることを、ガス使用モードの切換条件としてい
ることから、燃料ガス噴射弁の動作および燃料ガス噴射
量制御の信頼性が確保されるという効果がある。なお、
燃料ガス噴射弁の構造によっては、ガス使用モード以外
の場合でもシールオイルを必要とするものがある。この
場合はデイゼルエンジンの起動指令によってシールオイ
ルポンプを自動運転するようにすればよい。

３）定量設定値αＧのガス定量モードＩＩＫて、可変調
整されているオイル噴射量Ｑｏを、予め設定されている
オイル量下限値β以上に保持するため、オイル量ｖ４整
ロッドの動きをストッパにより規制するとともに、総燃
料要求ｉＱが（αＧ＋β）以下に減少した場合は、スリ
ップ機構によってガバナ出力軸とオイル量ｖ４整ロンド
およびガス量調整ロン１間の信号伝達をスリップさせる
と同時罠。

このスリップをスリップ検出器により検出してオイル専
焼モード■に切換えている。したがって、燃料ガスの着
火安定性が確保されるとともに、連続して（αＧ＋β）
以下の総燃料要求量ＱＶｃ追従させて安定な運転制御を
維持できるという効果がある。

４）定量設定値α０のオイル定量モードＩにて、可変ｖ
Ｉ４整されている燃料ガスの噴射量Ｑｃを、燃料ガス噴
射弁の制御特性によって定まる下限値ＬＧ以上に保持す
るため、ガスｊｔｙＪ！４整ロンドの動きを下限設定器
により規制するとともに、総燃料要求［Ｑが（αｏ＋Ｌ
ｃ）以下に減少したとき、スリップ機構〈よってガバナ
出力軸とオイル量調整ロッドおよびガス量ｖ４ｇ１０ツ
ド間の信号伝達をスリップさせると同時に、このスリッ
プをスリップ検出器によシ検出し、小噴射量領域の噴射
量制御特性に優れたオイル専焼モード■に切換えるよう
にしている。したがって、あるガス貴下限値Ｌｃ以下の
小噴射量領域における噴射量制御特性のｉ！Ｅ線性が悪
い燃料ガス噴射弁を用いても、ガス噴射量Ｑｃがそのり
、以下になったとき、自動的にオイル専焼モードＩＫ切
換えられるので、総燃料要求［Ｑが（αｏ＋Ｌｃ　）以
下の小噴射量領域に減少しても、その変化に追従させて
安定な運転制御を維持することができるという効果があ
る。

５）オイル定量モード璽にて、可変調整されている燃料
ガス噴射量Ｑｃを可変設定されているガス量上限値ＨＧ
以下に保持するため、ガスｆｖｉＡ整ロッドの動きを上
限設定器によって規制するとともに、Ｑｃ＝Ｈｃに達し
たことをガス上限検知器により検知したとき、オイル量
調整ロッドを自由状態にしている。そして、再びＱｃ＜
ＨＧに減少し九ときにはオイル量調整ロッドを定量設定
値α０位置に拘束するようにしている。即ち、ガス量上
限値ＨＧを基準としてガス噴射量ＱｃがＱ　ａ　＜Ｈｃ
のときはモード設定されたオイル定量モードｉｉｃ保持
し、Ｑｃ４Ｈｃのときはガス噴射量ＱｃをＨＧに固定し
たガス定量モードに自動的に切換えるようにしている。

したがって、燃料ガスの最大噴射量が所定の又は可変設
定される上限値に制限されている場合であっても、全負
荷領域にわ念って安定な運転制御を維持することができ
るという効果がある。特Ｋ、余剰ガスや副生ガスなどの
ように発生量が変動する燃料ガスを有効に利用する場合
に訃いて効果がある。

６）制御装置の主要部を機械的なリンク機構を用いて実
現していることから、船舶などの機関室のような高温の
雰囲気中にも設置することができる。また、主要部の作
動状態が一見してわかることから、故障などの発見が容
易であシ、かつ修理、調整などの保守を簡単に行なうこ
とができるという効果がある。

次に、哨８図に示した本発明の溶２実施例について説明
する。本窮２実施例は、第１実施例のリンク機構に代え
て、コンピュータを適用して実現したものであり、基本
とする燃料配分モードは、第１実施例と同一である。

第８図に示すように、制御装置本体８００は、入力回路
８０１，８０２．ＣＰＵ８０３．メモリ８０４、出力回
路８０５，８０６を含んでなるコンピュータからなって
いる。入力回路８０１には、ヌビードコントローラ８１
０から目標回転数ＮＯが、回転数検出器８１２から検出
回転数Ｎが、定量設定器８１３からオイル噴射ｔＱＯま
たはガス噴射量Ｑｃの定量設定値α０またはαＧが、オ
イル量下限設定器８１４からオイル量下限値βが、オイ
ル量上項設定器８１５からオイル量上限値ＨＯが、ガス
量下限設定器８１６からガス量上限値ＬＧが、ガス量上
限設定器８１７からガス量上限値ＨＧが、燃料噴射弁２
に供給される燃料ガスの圧力を検出する圧力検出器８１
９から検出圧力ｐｃが、同じくシールオイルの圧力を検
出する圧力検出器８１８から検出圧力ＰＳが、それぞれ
入力されており、それらの信号は、入力回路８０１にて
デジタル信号に変換されたのち、ｃｒｔＪ８０３を介し
てメモリ８０４に格納されるようになっている。

また、ＣＰＵ８Ｑ３には、入力回路８０２を介して、モ
ード設定器８１８からオイル専焼モードＩ。

ガス定量モード■、オイル定量モード■のモード指令信
号の一つが入力されている。

ＣＰＵ１３　Ｑ　３は、これら入力されたデータに基づ
いて、第９図〜に１２図に示すフローチャートにしたが
って、総燃料噴射量Ｑ、オイル噴射量Ｑｏ’、ガス噴射
量Ｑｃなどを求め、出力回路８０５を介してそれぞれ燃
料オイル噴射ポンプ４とコントロールオイル噴射ポンプ
５のコントロールラック棒６，７に連結され之ポジンヨ
ナ８２１　、８２２て、噴射量Ｑｏ、Ｑｃをアナログ信
号として出力するようになっている。また、ＣＰＵ８０
３は。

出力回路８０６を介して、ガス圧縮機と７−ルオイルポ
ンプの起動制御装置に運転指令を出力するようになって
いる。

なお、ＣＰＵ５　Ｏ３には機関関係の異常検出手段８３
０から、即ち、掃気圧力検出器８３１、排気管内圧力・
温度検出器８３２、ガスもれ検知器８３３、機関保護装
置８３４から、入力回路８０１又は８０２を介してそれ
ぞれ信号が入力されており、ＣＰＵ５ｏ３はこれらの入
力信号に基づ〜、必要に応じて燃料噴射停止を含む機関
の緊急停止指令を出力するようＫなっている。

このように構成される第２実施例の制御機能と動作につ
いて、第９図〜第１２図に示したフローチャートを参照
しながら説明する。

これらのフローチャートは一連のものであり、本発明の
特徴に係る主要部のみが示されており、所定の制御同期
ごとに実行されるようＫなっている。ステップ９００に
て起動条件が満・足され図示していない起動手段等によ
ってディーゼルエンジンが起動されると、まず、ステッ
プ９０２にて必要なデータが取り込まれ、つづくステッ
プ９０４〜９１０にて負荷および回転数に応じた総燃料
要求量Ｑが演算される。この演算は目標回転数ＮＯＫ相
関させて定められている関数ｆ、によって基本燃料要求
量Ｑｏを求めたのち（ステップ９０４）、検出回転数Ｎ
とＮ、との偏差ΔＮを求め（ステップ９０６）、さらに
ΔＮＫ箱関させて定められている関数ｆ！によって補正
燃料量ΔＱを求め（ステップ９０８）、このΔＱによ５
Ｑｏを補正して総燃料要求量Ｑを求める（ステップ９１
０）。

次にステップ９１２１Ｃ進んで、負荷量が燃料ガスを使
用する運転（以下、ガス運転と称する）が可能であるか
否かを、Ｑの値が着火安定性を確保できるオイル量下限
値βとガス噴射弁等の制御特性から制限されるガス量下
限値Ｌｃ（Ｏを含む）の和以上であるか否かくより判断
する。この判断が否定の場合はガス運転不可能であるか
ら、ステップ９１４に進んでオイル専焼モードＩとし、
オイル噴射量ＱＯをＱ、燃料ガス噴射量ＱｃをＯに決定
し、ステップ９１６に進んでそれらの決定値Ｑｏ、Ｑｃ
をポジショナ８２１．８２２に出力してリターンする。

このポジショナ８２１．８２２は、例えばピストンシリ
ンダなどのような直線運動をするアクチュエータが適用
可能であり、それぞれＱｏ、ＱｃＫ応り、てコントロー
ルラック棒６，７の位置を出し入れ制御するように、フ
ィードバック機能を具えた位置制御手段からなっている
。したがって、第１実施例と同様に、燃料オイル噴射ポ
ンプ４とコントロールオイル噴射ポンプ５によって、上
記Ｑｏ、Ｑｃ（ただし、この場合はＯ）に制御された燃
料オイルと燃料ガスが燃料噴射弁２から燃焼室゛３、内
に噴射されることＫなる。

一方、ステップ９１２におけるガス運転可否の判断が肯
定であれば、ステップ９２０に移行して、モード設定器
８２０により設定入力されたモード指令を取シ込み、モ
ード指令が１．Ｉｌ、Ｉのいずれであるかを判断し、モ
ードＩであればステップ９１４に進んで、前述した処理
手順くよりオイル専焼モード設定器とする。

ステップ９２０の判断が■またはＩの場合は、第１０図
に示したステップ９２４〜９３０において、ガス運転に
必要な補機の自動運転およびそれらの起動完了を確認す
る。すなわち、シールオイルポンプの起動制御装置に自
動運転指令を出力したのち（ステップ９２４）、シール
オイル圧Ｐｇが所定圧Ｐｓｏ（例えば、２８０Ｋｆ／ｉ
５’に設定されメモリ８０４に格納されている。）以上
になるのを待つ（ステップ９２５．９２６）。そしてＰ
、≧ＰｓｏＫなったら、ガス圧縮機の起動制御装ｆ！Ｌ
Ｋ自動運転指令を出力したのち（ステップ９２８）、燃
料ガス圧ｐｃが所定圧ＰＧａ（例えば、２５０にｆ−タ
に設定されメモリ８０４に格納されている。）以上にな
るのを待つ（ステップ９２９．９３０）。

そして、ｐｃ≧ＰＧ６に達したらステップ９３２に進ん
で、モード指令を判断し、ガス定量モード■であれば、
第１１図のステップ９３４Ｋ、オイル定量モードＩであ
れは、第１２図のステップ９５０に移行する。

ガス定量モード■の場合は、第１１図に示すように、ス
テップ９３４にて総燃料要求量Ｑが燃料ガスの定量設定
値αＧとオイル量下限値βの和以上であるか否かくよシ
、ガス定量モード■の運転が可能か否かを判断する。

この判断が肯定判断であればステップ９３６に移行し、
ガス定量モードＩＩＫ基づいてガス噴射量Ｑｃを定量設
定値αｃＫ定め、オイル噴射量Ｑ。

を・Ｑ−αＧとして求める。そしてステップ９３８に進
んで、オイル噴射ｔＱＯがその上限値ＨＯ以下か否か判
断し、肯定判断であれば燃料オイルの噴射量ＱＯを可変
ｉｘｕできることから１．ステップ９４０に進んで、ス
テップ９３６で計算したＱ０、ＱｃＫ配分決定し、ステ
ップ９４８にでそれらの決定値Ｑｏ、Ｑｃをボジシａす
８２１．８２２に出力してリターンする。

一方、ステップ９３８の判断が否定判断であればステッ
プ９４２に移行し、ここにおいてオイル噴射量ＱＯをそ
の上限値ＨｏＫ保持するオイル定量モード厘″罠変更し
、これに基づいてガス噴射量ＱｃをＱ−ＨｏＫ決定しな
後、ステップ９４Ｂに進んでそれらの決定値を出力する
。

ま九、ステップ９３４における判断が否定判断のときは
ステップ９４４に移行し、オイル噴射量Ｑｏをその下限
値βに保持するオイル定量モードＩＫモード変更し、こ
のモードに従ってガス噴射量ＱｃをＱ−βに決定した後
、ステップ９４８に進んでそれらの決定値を出力する。

このようＫして、ガス定量モード■が選択された場合で
あっても、負荷および燃料使用量などの条件に応じて、
第１３図＾、（均に示すように、自動的にモード！、！
Ｉ、Ｉが選択され、全負荷範囲にわたって安定な運転制
御が維持される。なお、同回内はβのみが設定されてい
る例を、同図（均はβ、ＨＯ，ＬＧ、Ｈ，が全て設定さ
れている例を示す。

オイル定量モード、Ｉの場合は、第１２図に示すステッ
プ９５０に移行し、ここで前記ステップ９１０で求めた
総燃料要求量Ｑの値が、燃料オイルの定量設定値αＯと
燃料ガスの下限値ＬＧの和以上か否かによシ、現状にて
オイル定量モード■によるガス運転が可能か否かを判断
する。この判断が肯定ならばステップ９５２に移行して
、指定モードＩＫ従ってオイル噴射量Ｑｏを定量設定値
α０に定め、ガス噴射量Ｑｃｔ−Ｑ−α０として求める
。つづいてステップ９５４に進み、求めたＱｃ＝（Ｑ−
αＯ）がガス量の上限値ＫＧ未満か否かにより、指定モ
ードのオイル定量モードＩＫよる運転が可能か否かを判
断する。この判断が肯定のときはステップ９５６に進ん
で、ステップ９５２で求めたＱｏ、ＱｃＫ配分決定し、
ステップ９６０にてそれらの決定値をポジショナ８２１
　、、８２２に出力する。一方、ステップ９５４の判断
が否定のときは、それ以上ガス噴射量Ｑｃを増大できな
いことから、ステップ９５８に進んでＱｃをその上限値
ＨｃＫ保持するガス定量モードＩＫモード変更し、この
モードに従ってオイル噴射量ＱｏをＱ−ＨｃＫ決定した
後、ステップ９６０にてそれらの決定値をポジショナ８
２１，８２２に出力してリターンする。

また、ステップ９５０の判断が否定のときはステップ９
６２に移行し、ガス噴射量Ｑｃをその下限値ＬｃＫ保持
するガス定量モードｔ［Ｋ変更し、このモードに従って
オイル噴射量ＱｏをＱ−ＬｃＫ決定した後、ステップ９
６０に進んでそれらの決定値を出力する。

このようＫ、オイル定量モード■が選択設定された場合
であっても、負荷および燃料使用量などの条件に応じて
、Ｗｃ１３図ｔｃ）、（Ｄ）Ｉｃ示したように、自動的
にモード！、！［、Ｉが選択され、全負荷範囲にわたっ
て安定な運転・制御が維持される。第１３図０はβのみ
が設定されている例を、同図０はβ、ＨＯ，ＬＧ、ＨＧ
の全てが設定されている例を示している。

なお、ガス運転に拘らずオイル専焼モード■においても
燃料噴射弁２のシールオイルが必要な場合には、ｗｃ１
０図に示しｆｅ−スｆツブ９２４−９２６は第９図のス
テップ９００よりも紡のステップ忙組み込まれることＫ
なる。

以上説明したように、本第２実施例によれば、前記に１
実施例の１＞　、　２）　、　３）　、　４）　、　５
）と同′−の効果が得られる他、定量設定値、上下限値
などの設定およびその操作が極めて簡単に行えることか
ら、燃料の供給条件変動に対応させて自由度の高い燃料
配分パターンを設定、制御することができるという効果
がある。また、嬉１実施例に比較して、モード設定手段
、定量設定手段、燃料配分手段を簡単な構成のものとす
ることができる。

〔発明の効果〕

以上説明したようＫ、本発明によれば、燃料配分をオイ
ル専焼モードと一方の燃料を定量とする２つの定量モー
ドからなる３つの基本モードに区分し、それらのモード
を択一的に設定するモード設定手段と、定量モードの定
量設定値を設定する定量設定手段と、与えられる総燃料
要求量を設定されたモードと定量値とに基づいてオイル
噴射量とガス噴射量に配分する燃料配分手段とを有して
いることから、２種の燃料の供給条件に対応させて速や
かに燃料配分モードを変更することができ、かつその燃
料配分モードに基づいて安定な運転を維持することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例の全体構成図、嬉２図は第
１実施例の燃料噴射弁の断面図、第３図は第１実施例の
燃料オイル噴射ポンプとコントロールオイル噴射ポンプ
の一例の断面図、端４図は第１実施例のスリップ機構の
拡大斜視図、第５図は第１実施例のボジクヨナーの詳細
断面図、ｗｃＧ図四〜０はｗｃ１実施例の燃料配分手段
の動作説明図、第７図＾、＠は第１実施例の動作を説明
する線図、第８図は本発明の第２実施例の全体ブロック
構成図、第９図〜第１２図は第２実施例の主要制御手順
を示すフローチャート、第１３図に）〜０は第２実施例
の動作を説明する線図である。 ２・・・燃料噴射弁、４・・・燃料オイル噴射弁、５・
・・コントロールオイルｆｆ１ｌ弁、１０１・・・カハ
ナ、１０８・・・燃料調整棒、１０９・・・スリップ機
構、１１６・・・スリラフ検出６．　１２０・・・バラ
ンスロッド、１２１，１２２・・・関部継手、１２３・
・・オイル量詞整ロッド、１２４・・・ガス量調整ロッ
ド、１２５゜１２６・・・ポジショナ、１３９・・・係
止ロッド、１４０・・・シリンダストッパ、１４１・・
・ガス量上限設定器、１４２・・・ガス量下限設定器、
１４６・・・ガス量上限検知器、１５０・・・モード設
定器、１５１・・・定量設定器、１６２，１６３・・・
圧力検出器、１７０・・・切換駆動機、８００・・・制
御装置本体、８１８・・・シールオイル圧力検出器、８
１９・・・燃料ガス圧力検出器、８１３・・・定量設定
器、８１４・・・オイル下限設定・器、８１５・・・オ
イル上限設定器、８１６・・・ガス量下限設定器、８１
７・・・ガス量上限設定器、８２０・・・モード設定器
、８２１，８２２・・・ポジショナ。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）オイルのみを燃料とするオイル専焼モードとガス
   を一定量としてオイルを負荷に応じた量に調整するガス
   定量モードとオイルを一定量としてガスを負荷に応じた
   量に調整するオイル定量モードとに区分された燃料配分
   モードを択一的に設定するモード設定手段と、ガスまた
   はオイル定量モードの定量設定値を設定する定量設定手
   段と、設定された燃料配分モードと定量設定値に基づい
   て与えられる総燃料要求量をオイル噴射量とガス噴射量
   に配分する熱料配分手段と、この配分されたオイル噴射
   量とガス噴射量に応じて燃焼室に噴射する各燃料量を制
   御する燃料噴射量制御手段と、を有することを特徴とす
   る複式燃料デイーゼルエンジンの制御装置。