JPS61223096A - 鋼材の熱間加工用潤滑剤 - Google Patents
鋼材の熱間加工用潤滑剤Info
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- JPS61223096A JPS61223096A JP6575785A JP6575785A JPS61223096A JP S61223096 A JPS61223096 A JP S61223096A JP 6575785 A JP6575785 A JP 6575785A JP 6575785 A JP6575785 A JP 6575785A JP S61223096 A JPS61223096 A JP S61223096A
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- Japan
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- lubricant
- workpiece
- plug
- guide shoe
- iron oxide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は継目無鋼管を熱間で製造する際に使用するプ2
グ或いはガイドシューの如き加工用工具と、丸又は角鋼
片の如き管材或いは素管等の被加工材との間の潤滑剤に
関する。
グ或いはガイドシューの如き加工用工具と、丸又は角鋼
片の如き管材或いは素管等の被加工材との間の潤滑剤に
関する。
従来の技術
継目無鋼管を熱間にて製造する傾斜ロール穿孔機、又は
プラグミルの如き延伸圧延機においては、1200℃前
後に加熱された被加工材を傾斜ロール等によ妙前進駆動
力を付与し、穿孔圧延又は延伸圧延するものである。穿
孔機の主要部分は第3図並びに第4図に示すように、2
個のtlI型ロール(7,8)と、芯金■の先端に支え
られた略砲弾型をなしたプラグ(1)と、被加工材0)
を挾持して該被加工材(3)が傾斜ロールbらはみだし
て穿孔又は延伸圧延作業が不安定になるのを防止するた
めの一対のガイドシュー(it、12)とからなり、前
記2@のtiW10−ル(7,8>は同一方向に同一速
度で回転しており、ロール軸は水平方向に対して6〜7
度又は10〜13*の傾斜をしている。このため、該ロ
ール(7,8)と被加工材(3)の表面との間のPJ擦
力は被加工材(3)を、該ロール(7,8)とともに回
転させると同時に、軸方向に前進させる・きをもつ。
プラグミルの如き延伸圧延機においては、1200℃前
後に加熱された被加工材を傾斜ロール等によ妙前進駆動
力を付与し、穿孔圧延又は延伸圧延するものである。穿
孔機の主要部分は第3図並びに第4図に示すように、2
個のtlI型ロール(7,8)と、芯金■の先端に支え
られた略砲弾型をなしたプラグ(1)と、被加工材0)
を挾持して該被加工材(3)が傾斜ロールbらはみだし
て穿孔又は延伸圧延作業が不安定になるのを防止するた
めの一対のガイドシュー(it、12)とからなり、前
記2@のtiW10−ル(7,8>は同一方向に同一速
度で回転しており、ロール軸は水平方向に対して6〜7
度又は10〜13*の傾斜をしている。このため、該ロ
ール(7,8)と被加工材(3)の表面との間のPJ擦
力は被加工材(3)を、該ロール(7,8)とともに回
転させると同時に、軸方向に前進させる・きをもつ。
例えば、穿孔作業においては、被加工材C)は前記ロー
ル(7,8)に噛み込まれてからプラグ(1)の先端に
達するまでに阿紀ロール(L8)によって強(連続的な
半径方向の圧縮力と前記ロール(7゜8)に直角方向の
引張り力を受けて、被加工材(3)の中心部はいわゆる
もみ割れ現象といわれる孔があき易い軟部になっている
ところへ、プラグ(1)を押し当て、所定の外径並びに
肉厚を有する継目無鋼管の素管を製造する。
ル(7,8)に噛み込まれてからプラグ(1)の先端に
達するまでに阿紀ロール(L8)によって強(連続的な
半径方向の圧縮力と前記ロール(7゜8)に直角方向の
引張り力を受けて、被加工材(3)の中心部はいわゆる
もみ割れ現象といわれる孔があき易い軟部になっている
ところへ、プラグ(1)を押し当て、所定の外径並びに
肉厚を有する継目無鋼管の素管を製造する。
前述の如き用途に用いられるプラグ(1)は一般には第
3図に示すように略砲弾型で、静止している芯金■に固
着されており、穿孔作業において前記被加工材(3)の
軸の廻りを高速で自転しつつ前進する赤熱した被加工材
(3)の軸芯に強く押付けられているので、前記プラグ
(1)の先端部は摩耗、溶損、割れ又は焼付きを起こし
、また胴部は変形を起す等の問題が発生し、プラグ(1
)の寿命が短かいという欠点がある。また穿孔作業の次
工程のプラグミルによる圧延作業においても同様のtt
Sが発生して前記プラグ(1)の寿命が短かいだけでな
く、製品の疵発生の原因にもなり、特に高合金鋼、特殊
鋼を対象とする製管の際、大きな問題となっている。
3図に示すように略砲弾型で、静止している芯金■に固
着されており、穿孔作業において前記被加工材(3)の
軸の廻りを高速で自転しつつ前進する赤熱した被加工材
(3)の軸芯に強く押付けられているので、前記プラグ
(1)の先端部は摩耗、溶損、割れ又は焼付きを起こし
、また胴部は変形を起す等の問題が発生し、プラグ(1
)の寿命が短かいという欠点がある。また穿孔作業の次
工程のプラグミルによる圧延作業においても同様のtt
Sが発生して前記プラグ(1)の寿命が短かいだけでな
く、製品の疵発生の原因にもなり、特に高合金鋼、特殊
鋼を対象とする製管の際、大きな問題となっている。
前述のプラグ(1)とともに、傾斜ロール穿孔機及び延
伸圧延機に用いられる加工用工具として重要なものにガ
イドシュー(11,12)がある。ガイドシュー(11
,12)は一般に穿孔又は延伸圧延中の被加工材(3)
と対向している面が凹面杖をした板吠体で前記被加工材
(3)を挟持拘束し、前記傾斜ロールからはみだして穿
孔又は延伸圧延作業が不安定になるのを防止し、或いは
拡管径を必要に応じて抑制せしめて、所定の外径の中空
素管を得るようにするためのものである。従って、前記
ガイドシュー(11,12)は、前記被加工材(3)の
穿孔或いは延伸圧延中は絶えず赤熱した被加工材(3)
に数十トンの圧力で押し付けられており、また被加工材
■が数m/妙の速度で前記ガイドシュー(11゜12)
表面を摺動するため、該ガイドシュー(11,12>と
該被加工材口)との接触面は約1300℃の高温に達し
、ガイドシュー(11,12)の被加工材C)との接触
面が摩耗し易くまた焼付を生じて、製品の表面にガイド
シューマークと呼ばれる疵が発生することがある。また
最近ガイドシューの形吠を前記被加工材(3)と対向す
る外周面を凹状溝にした円盤伏となしたガイド(以下デ
ィスク型ガイドシューという)が実用化された。
伸圧延機に用いられる加工用工具として重要なものにガ
イドシュー(11,12)がある。ガイドシュー(11
,12)は一般に穿孔又は延伸圧延中の被加工材(3)
と対向している面が凹面杖をした板吠体で前記被加工材
(3)を挟持拘束し、前記傾斜ロールからはみだして穿
孔又は延伸圧延作業が不安定になるのを防止し、或いは
拡管径を必要に応じて抑制せしめて、所定の外径の中空
素管を得るようにするためのものである。従って、前記
ガイドシュー(11,12)は、前記被加工材(3)の
穿孔或いは延伸圧延中は絶えず赤熱した被加工材(3)
に数十トンの圧力で押し付けられており、また被加工材
■が数m/妙の速度で前記ガイドシュー(11゜12)
表面を摺動するため、該ガイドシュー(11,12>と
該被加工材口)との接触面は約1300℃の高温に達し
、ガイドシュー(11,12)の被加工材C)との接触
面が摩耗し易くまた焼付を生じて、製品の表面にガイド
シューマークと呼ばれる疵が発生することがある。また
最近ガイドシューの形吠を前記被加工材(3)と対向す
る外周面を凹状溝にした円盤伏となしたガイド(以下デ
ィスク型ガイドシューという)が実用化された。
該ディスク型ガイドシューは、上下対をなした凹状溝で
前記被加工材(3)を挟持拘束し、穿孔又は延伸圧延中
において被加工材(3)の移動速度に対応した速度で前
記ディスク型ガイドシューを回転せしめて、被加工材(
3)とガイドシューとの摩擦を軽減させ、ガイドシュー
の摩耗、焼付を抑制することをねらったものであるが、
このようなディスク型ガイドシューを使用しても、99
Aクロム鋼、13%クロム鋼、又はステンレス鋼の如き
難加工性鋼材の加工の際には前記ガイドシュー表面に激
しい焼付を生じ、製品の品質の低下を招来しているのが
現伏である。
前記被加工材(3)を挟持拘束し、穿孔又は延伸圧延中
において被加工材(3)の移動速度に対応した速度で前
記ディスク型ガイドシューを回転せしめて、被加工材(
3)とガイドシューとの摩擦を軽減させ、ガイドシュー
の摩耗、焼付を抑制することをねらったものであるが、
このようなディスク型ガイドシューを使用しても、99
Aクロム鋼、13%クロム鋼、又はステンレス鋼の如き
難加工性鋼材の加工の際には前記ガイドシュー表面に激
しい焼付を生じ、製品の品質の低下を招来しているのが
現伏である。
したがって、従来にあってはこれら継目無鋼管を製造す
るための穿孔又は延伸圧延用のプラグの寿命延長のため
に、種々プラグ材質についての研究がなされ、例えば、
C:α1〜α5%s M o :a O〜7.0 %、
Cr:1.5〜a5%を含む工具鋼が特開昭55−11
0762号公報で提案されており、またプラグ表面に耐
♀り離性の高い酸化スケールを生成させる方法が、特開
昭54−17363号公報、特開昭56−82922号
公報で提案されている。前記酸化スケールはプラグの表
面をおおう断熱層となってプラグの溶損及び熱亀裂の発
生の予防をねらいとすると共に、1300℃以上の高温
にさらされた際は溶融し、被加工材とプラグとの境界部
で流体潤滑剤となってプラグへの被加工材の焼付の予防
をねらったものである。
るための穿孔又は延伸圧延用のプラグの寿命延長のため
に、種々プラグ材質についての研究がなされ、例えば、
C:α1〜α5%s M o :a O〜7.0 %、
Cr:1.5〜a5%を含む工具鋼が特開昭55−11
0762号公報で提案されており、またプラグ表面に耐
♀り離性の高い酸化スケールを生成させる方法が、特開
昭54−17363号公報、特開昭56−82922号
公報で提案されている。前記酸化スケールはプラグの表
面をおおう断熱層となってプラグの溶損及び熱亀裂の発
生の予防をねらいとすると共に、1300℃以上の高温
にさらされた際は溶融し、被加工材とプラグとの境界部
で流体潤滑剤となってプラグへの被加工材の焼付の予防
をねらったものである。
しかしながら前述のような従来の技術では2%Cr’f
14、或いはJIS 5TPA20〜25の如きCr
−MofII4のような低合金鋼の穿孔又は延伸圧延の
際には成る程度の効果はあるものの、前記低合金鋼の被
加工材に較べ、高温かつ高圧下となる、9%Cr1l、
13%Cr鋼又は高Niステンレス鋼の如き高台金fR
(以下単に、高合金鋼と称す)の被加工材の穿孔又は延
伸圧延に使用する場合には、プラグの寿命は著しく低下
し、−回の使用で再使用不能となる場合も頻発している
。
14、或いはJIS 5TPA20〜25の如きCr
−MofII4のような低合金鋼の穿孔又は延伸圧延の
際には成る程度の効果はあるものの、前記低合金鋼の被
加工材に較べ、高温かつ高圧下となる、9%Cr1l、
13%Cr鋼又は高Niステンレス鋼の如き高台金fR
(以下単に、高合金鋼と称す)の被加工材の穿孔又は延
伸圧延に使用する場合には、プラグの寿命は著しく低下
し、−回の使用で再使用不能となる場合も頻発している
。
前述のプラグ自体の改良のほかに、プラグと被加工材と
の間の潤滑を行なってプラグの寿命の延長を計らんとす
る試みがなされており、潤滑剤として黒鉛、食塩、硼砂
、低融点フラックス、石灰、ガラス等を単独又は複数の
a類混合して用いる研究がなされているが未だ滴定すべ
き結果が得られていない。
の間の潤滑を行なってプラグの寿命の延長を計らんとす
る試みがなされており、潤滑剤として黒鉛、食塩、硼砂
、低融点フラックス、石灰、ガラス等を単独又は複数の
a類混合して用いる研究がなされているが未だ滴定すべ
き結果が得られていない。
また、前記ガイドシューに関しても従来、特開昭52−
150357号公報で各種塩とその塩を保持するバイン
ダーとからなる焼付防止剤をガイドシュー内面に塗着し
て穿孔を行なう焼付防止方法が提案されており、特開昭
57−185106号公報でガイドシューと被加工材と
の間にミルスケールを介在させて圧延するガイドシュー
疵防止方法が提案されているが、いづれも、前記高合金
鋼の穿孔或いは延伸圧延の際には溝足すべき効果を奏し
ていないのが現状である。
150357号公報で各種塩とその塩を保持するバイン
ダーとからなる焼付防止剤をガイドシュー内面に塗着し
て穿孔を行なう焼付防止方法が提案されており、特開昭
57−185106号公報でガイドシューと被加工材と
の間にミルスケールを介在させて圧延するガイドシュー
疵防止方法が提案されているが、いづれも、前記高合金
鋼の穿孔或いは延伸圧延の際には溝足すべき効果を奏し
ていないのが現状である。
発明が解決しようとする問題点
前述の如(、種々の提案がなされて来たが、いずれの方
法も、高合金鋼の被加工材の穿孔又は延伸圧延に際して
、プラグと被加工材或いはガイドシ、−と被加工材との
間の焼付、摩耗、溶損等を防止する有効な手段とはなっ
ておらず、従って、焼付、溶損の結果製品に疵が発生し
て製品歩留が低下し、また、ガイドシューの摩耗、焼付
、溶損等の結果、ガイドシューの取替のために稼働率が
低下するという間層があった。
法も、高合金鋼の被加工材の穿孔又は延伸圧延に際して
、プラグと被加工材或いはガイドシ、−と被加工材との
間の焼付、摩耗、溶損等を防止する有効な手段とはなっ
ておらず、従って、焼付、溶損の結果製品に疵が発生し
て製品歩留が低下し、また、ガイドシューの摩耗、焼付
、溶損等の結果、ガイドシューの取替のために稼働率が
低下するという間層があった。
本発明の目的はか−る問題点を解決し得る新規な潤滑剤
を提供することにある。
を提供することにある。
問題点を解決するための手段
本発明は酸化鉄粉末10〜80重量%、珪酸化合物20
−90重量%からなる鋼材の熱間加工用潤滑剤(第1発
明品)、並びに酸化鉄粉末10〜80fffffi%、
珪酸化合物10〜80重量%、及びアルキレン系重合体
又は共重合体10〜80重量%からなる鋼材の熱間加工
用潤滑剤(第2発明品)である。
−90重量%からなる鋼材の熱間加工用潤滑剤(第1発
明品)、並びに酸化鉄粉末10〜80fffffi%、
珪酸化合物10〜80重量%、及びアルキレン系重合体
又は共重合体10〜80重量%からなる鋼材の熱間加工
用潤滑剤(第2発明品)である。
本発明品に用いられる酸化鉄粉末は325メツシュ以上
の粒子が5%以下であるもので、より好ましくは325
メツシュ以上の粒子が1%以下であるものがよく、一般
には弁柄と呼ばれるものがRMlである。
の粒子が5%以下であるもので、より好ましくは325
メツシュ以上の粒子が1%以下であるものがよく、一般
には弁柄と呼ばれるものがRMlである。
本発明品に用いられる珪酸化合物はメタ珪酸ナトリウム
並びにオルソ珪酸ナトリウムの如く二酸化珪酸と金属酸
化物とからなる塩類、水ガラスのようなアルカリ珪酸系
ガラスの濃厚水溶液類、無水珪酸の超微粒子を水中に分
散させたようなコロイダルシリカ類、雲母のようなアル
ミノ珪酸塩類、フィロ珪酸塩類が使用される。
並びにオルソ珪酸ナトリウムの如く二酸化珪酸と金属酸
化物とからなる塩類、水ガラスのようなアルカリ珪酸系
ガラスの濃厚水溶液類、無水珪酸の超微粒子を水中に分
散させたようなコロイダルシリカ類、雲母のようなアル
ミノ珪酸塩類、フィロ珪酸塩類が使用される。
更に本発明品に用いられるアルキレン系重合体又は共重
合体はアクリル酸又はエステル類の重合体又は共重合体
、酢酸ビニールやエチレン酢酸ビニールのようなビニー
ルエステル類の重合体又は共重合体、スチレンマレイン
酸共重合体、マレイン酸エステル類の重合体等の如く、
水に溶けない性質を備えた微粒子伏のものを乳状にした
ものが適している。
合体はアクリル酸又はエステル類の重合体又は共重合体
、酢酸ビニールやエチレン酢酸ビニールのようなビニー
ルエステル類の重合体又は共重合体、スチレンマレイン
酸共重合体、マレイン酸エステル類の重合体等の如く、
水に溶けない性質を備えた微粒子伏のものを乳状にした
ものが適している。
本発明の潤滑剤の組成のうち、wE1発明品および第2
発明品ともに酸化鉄粉末は10〜80重量%、好ましく
は20〜40重量%である。酸化鉄粉末は少な過ぎると
潤滑効果を低下させ、また逆に多過ぎるとバインダー中
に均質に混合分散させることか困難となり、図示しない
潤滑剤の塗布装置の中の該潤滑剤を送給するための導管
の中で酸 。
発明品ともに酸化鉄粉末は10〜80重量%、好ましく
は20〜40重量%である。酸化鉄粉末は少な過ぎると
潤滑効果を低下させ、また逆に多過ぎるとバインダー中
に均質に混合分散させることか困難となり、図示しない
潤滑剤の塗布装置の中の該潤滑剤を送給するための導管
の中で酸 。
化鉄粉末が詰まる等のトラブルを招来するのみならず、
塗布した潤滑剤塗膜に酸化鉄粉末の濃淡のムラが生じ、
潤滑効果の低下をも招来することになる。
塗布した潤滑剤塗膜に酸化鉄粉末の濃淡のムラが生じ、
潤滑効果の低下をも招来することになる。
珪酸化合物の含有量は、第1発明品の場合20〜90重
量%、tlT2発明品の場合10〜80重量%が良く、
好ましくはいづれの場合も30〜60Tn量%である。
量%、tlT2発明品の場合10〜80重量%が良く、
好ましくはいづれの場合も30〜60Tn量%である。
珪酸化合物の量が多過ぎると前記工具の表面に生成して
いる酸化スケールを溶解せしめ、その結果前記工具の寿
命の低下を招き、逆に少な過ぎると、穿孔又は延伸圧延
中に高温の被加工材と接触している前記工具の表面から
酸化鉄粉末が剥脱するのを抑制できなくなり、潤滑効果
の低下を招来する。
いる酸化スケールを溶解せしめ、その結果前記工具の寿
命の低下を招き、逆に少な過ぎると、穿孔又は延伸圧延
中に高温の被加工材と接触している前記工具の表面から
酸化鉄粉末が剥脱するのを抑制できなくなり、潤滑効果
の低下を招来する。
更に第2発明品に添加されるアルキレン系重合体又は共
重合体の添加量は10〜80重量%がよく、さらに好ま
しくは30〜50重量%である。
重合体の添加量は10〜80重量%がよく、さらに好ま
しくは30〜50重量%である。
このアルキレ/系重合体又は共重合体は塗布した塗膜の
水使用環境下に右ける耐剥離性向上のためのもので、少
な過ぎると塗膜の耐水性、並びに耐剥離性が悪くなり、
逆に多過ぎると潤滑剤の粘度が高くなるため、前記工具
への該潤滑剤の塗布がしにくくなったり、図示していな
い潤滑剤の塗布装置の中の該潤滑剤を送給するための4
管の中で潤滑剤が詰まる等のトラブルを招来する。
水使用環境下に右ける耐剥離性向上のためのもので、少
な過ぎると塗膜の耐水性、並びに耐剥離性が悪くなり、
逆に多過ぎると潤滑剤の粘度が高くなるため、前記工具
への該潤滑剤の塗布がしにくくなったり、図示していな
い潤滑剤の塗布装置の中の該潤滑剤を送給するための4
管の中で潤滑剤が詰まる等のトラブルを招来する。
作 用
前記工具の使用に先立ち、第1発明品たる酸化鉄粉末1
0〜801tffi%、珪酸化合物20〜90ffif
fi%からなる潤滑剤を該工具に塗布して使用に供し、
高温、高圧下での被加工材と該工具との間に酸化鉄粉末
及び珪酸化合物を介在させて、穿孔又は延伸圧延するこ
とによって、酸化鉄粉末は断熱効果並びに潤滑効果を奏
する。珪酸化合物は前記潤滑剤がAi轟の被圧延材に接
触した際に酸化鉄粉末の法膜が前記工具表面から別離脱
落するのを防止するとともに、1200乃至1300℃
の高温下での前記酸化鉄粉末の溶融を促進して高温液軟
化して潤滑作用を発揮せしめて、工具の摩耗、焼付、溶
損或いは変形を防止する効果を奏する。
0〜801tffi%、珪酸化合物20〜90ffif
fi%からなる潤滑剤を該工具に塗布して使用に供し、
高温、高圧下での被加工材と該工具との間に酸化鉄粉末
及び珪酸化合物を介在させて、穿孔又は延伸圧延するこ
とによって、酸化鉄粉末は断熱効果並びに潤滑効果を奏
する。珪酸化合物は前記潤滑剤がAi轟の被圧延材に接
触した際に酸化鉄粉末の法膜が前記工具表面から別離脱
落するのを防止するとともに、1200乃至1300℃
の高温下での前記酸化鉄粉末の溶融を促進して高温液軟
化して潤滑作用を発揮せしめて、工具の摩耗、焼付、溶
損或いは変形を防止する効果を奏する。
また第2発明品たるアルキレン系重合体又は共m合体を
添加した、酸化鉄粉末10〜80這量%、珪酸化合物1
0〜80i重量%及びアルキレン系重合体又は共重合体
10〜80重量%からなる潤滑剤となしたことにより、
前記工具に本発明品を塗布して使用に供せんとする際の
常温下での耐水性或いは耐I1m性を向上せしめ、潤滑
剤のmaが穿孔又は延伸圧延における使用に供する以前
に、冷却水にさらされ或いは、工具同士の接触等により
剥離、脱落するのを防止する作用がある。
添加した、酸化鉄粉末10〜80這量%、珪酸化合物1
0〜80i重量%及びアルキレン系重合体又は共重合体
10〜80重量%からなる潤滑剤となしたことにより、
前記工具に本発明品を塗布して使用に供せんとする際の
常温下での耐水性或いは耐I1m性を向上せしめ、潤滑
剤のmaが穿孔又は延伸圧延における使用に供する以前
に、冷却水にさらされ或いは、工具同士の接触等により
剥離、脱落するのを防止する作用がある。
実 施 例
次に実施例に基づき、本発明の熱間加工用潤滑剤の効果
について説明する。
について説明する。
実 施 例 !
第1図は本発明の潤滑剤をマンネスマン穿孔機のプラグ
の潤滑に使用して13%Crステンレス丸鯛の穿孔のテ
ストを行った場合の概念図である。常温(約20℃)下
で保管していた複数個の新品のプラグに潤滑剤をばけ塗
りで塗布した後、プロワ−によって熱風を吹付けて十分
乾燥させた。
の潤滑に使用して13%Crステンレス丸鯛の穿孔のテ
ストを行った場合の概念図である。常温(約20℃)下
で保管していた複数個の新品のプラグに潤滑剤をばけ塗
りで塗布した後、プロワ−によって熱風を吹付けて十分
乾燥させた。
乾燥後の潤滑塗膜の厚さは略100〜500μmであっ
た。1本の被加工材の穿孔に使用する毎に検査をし、再
使用可能と判断されたプラグは水槽にどぶ潰して、プラ
グの胴部の温度が100℃〜200℃になるまで冷却し
た後、潤滑剤の塗布を行ない、上述と同様の方法で乾燥
した後再使用に供した。かようにして使用後の検査の結
果、再使用不能として廃却されてしまうまで、前述のテ
ストを繰返した。その結果をfJ1表に示す。
た。1本の被加工材の穿孔に使用する毎に検査をし、再
使用可能と判断されたプラグは水槽にどぶ潰して、プラ
グの胴部の温度が100℃〜200℃になるまで冷却し
た後、潤滑剤の塗布を行ない、上述と同様の方法で乾燥
した後再使用に供した。かようにして使用後の検査の結
果、再使用不能として廃却されてしまうまで、前述のテ
ストを繰返した。その結果をfJ1表に示す。
本テストで使用した弁柄1は粒度325メツシュ以上の
ものがα1%以下のものであり、弁柄2は粒度325メ
ツシュ以上のものが5%のものであった。
ものがα1%以下のものであり、弁柄2は粒度325メ
ツシュ以上のものが5%のものであった。
(以下余白)
第1表から明らかなように、弁柄10〜80重n%、メ
タ珪酸ナトリウム、水ガラス、コロイダルシリカ、又は
雲母等の珪酸化合物20〜90mn%からなる潤滑剤を
使用し、ロール冷却水を停止 止して穿孔した場合
のプラグの寿命は、通常の穿孔時の如くロール冷却水を
流して穿孔した場合に較べ2〜3バス増加となる。
タ珪酸ナトリウム、水ガラス、コロイダルシリカ、又は
雲母等の珪酸化合物20〜90mn%からなる潤滑剤を
使用し、ロール冷却水を停止 止して穿孔した場合
のプラグの寿命は、通常の穿孔時の如くロール冷却水を
流して穿孔した場合に較べ2〜3バス増加となる。
次に弁柄10〜80ii量%、メタ珪酸ナトリウム、水
ガラス、コロイダルシリカ、又は雲母10〜80重量%
、アクリルfl1m合物樹脂、酢酸ビニールm合物樹脂
、又はスチレンマレイン酸重合物樹脂10〜80重量%
からなる潤滑剤を使用した場合は寿命の短かいもので4
〜5パス、寿命の長いものは6〜8パスという結果が出
ており、従来品の2〜3パスに比較して、寿命延長の効
果は顕著である。
ガラス、コロイダルシリカ、又は雲母10〜80重量%
、アクリルfl1m合物樹脂、酢酸ビニールm合物樹脂
、又はスチレンマレイン酸重合物樹脂10〜80重量%
からなる潤滑剤を使用した場合は寿命の短かいもので4
〜5パス、寿命の長いものは6〜8パスという結果が出
ており、従来品の2〜3パスに比較して、寿命延長の効
果は顕著である。
実 施 例 2
次に本発明の潤滑剤を前記マンネスマン穿孔機のディス
ク型ガイドシューの潤滑に使用して、13%Crステン
レス丸鯛の穿孔のテストを行うた。第2図に従ってその
概要を説明する。
ク型ガイドシューの潤滑に使用して、13%Crステン
レス丸鯛の穿孔のテストを行うた。第2図に従ってその
概要を説明する。
テストに当っては、よく整備された上下一対のディスク
型ガイドシュー(a6)を取付け、該ディスク型ガイド
シュー(翫6)は、図示していない減速機を介してモー
ターによって、前記被加工材■の移動速度に対応した速
度で回転されている。
型ガイドシュー(a6)を取付け、該ディスク型ガイド
シュー(翫6)は、図示していない減速機を介してモー
ターによって、前記被加工材■の移動速度に対応した速
度で回転されている。
また該ディスク型ガイドシ、−(5,8>には、′潤滑
剤供給袋fit (9)からノズル側を経て、潤滑剤が
該ディスク型ガイドシュー(a6)の外周の溝部に供給
、塗布されると該ディスク型ガイドシュー(a6)の保
育熱によって瞬時に乾燥されて、該ディスク型ガイドシ
ュー(−〇)と前記被加工材a)との潤滑に供される。
剤供給袋fit (9)からノズル側を経て、潤滑剤が
該ディスク型ガイドシュー(a6)の外周の溝部に供給
、塗布されると該ディスク型ガイドシュー(a6)の保
育熱によって瞬時に乾燥されて、該ディスク型ガイドシ
ュー(−〇)と前記被加工材a)との潤滑に供される。
第2図には、下側のディスク型ガイドシュー(6)川の
潤滑剤供給装置並びにノズルの図示を省略したが、下側
のディスク型ガイドシュー(6)にも上側のディスク型
ガイドシュー■と同様に、潤滑剤が供給されるよう構成
されている。
潤滑剤供給装置並びにノズルの図示を省略したが、下側
のディスク型ガイドシュー(6)にも上側のディスク型
ガイドシュー■と同様に、潤滑剤が供給されるよう構成
されている。
本テストでは、穿孔中はロール冷却水は絞り気味にし、
前記ガイドシュー(5,6)用の冷却水は停止して穿孔
した。その結果を第2表に示す。
前記ガイドシュー(5,6)用の冷却水は停止して穿孔
した。その結果を第2表に示す。
1¥2表
本テストに使用した弁柄は粒度325メツシュ以上のも
のがα1%以下のものを使用した。
のがα1%以下のものを使用した。
第2表から明らかに本発明の潤滑剤はガイドシューの焼
付の防止に顕著な効果を奏するものである。
付の防止に顕著な効果を奏するものである。
本実施例では本発明の潤滑剤を丸鋼の穿孔に用′いたが
丸鋼に限られるものではなく、角鋼片から直接継目無鋼
管用の中空素管を製造するための穿孔に用いても同様の
効果を奏する。
丸鋼に限られるものではなく、角鋼片から直接継目無鋼
管用の中空素管を製造するための穿孔に用いても同様の
効果を奏する。
本実施例では酸化鉄粉末として弁柄を使用し、珪酸化合
物としてはメタ珪酸ナトリウム、水ガラス、コロイダル
シリカ、又は雲母を使用し、アルキレン系重合体又は共
重合体としてはアクリル酸重合物樹脂、酢酸ビニル重合
物樹脂、又はスチレンマレイン酸重合物樹脂を使用した
が、本発明の潤滑剤は、本実施例の組成に限定されるも
のではなく、本発明の要旨を変更しない範囲において、
種々の組合せが可能であることは言うまでもない。
物としてはメタ珪酸ナトリウム、水ガラス、コロイダル
シリカ、又は雲母を使用し、アルキレン系重合体又は共
重合体としてはアクリル酸重合物樹脂、酢酸ビニル重合
物樹脂、又はスチレンマレイン酸重合物樹脂を使用した
が、本発明の潤滑剤は、本実施例の組成に限定されるも
のではなく、本発明の要旨を変更しない範囲において、
種々の組合せが可能であることは言うまでもない。
発明の効果
傾斜ロール穿孔機又は延伸圧延機を用いて継目無鋼管を
熱間で製造する際に使用するプ・ラグ或いはディスク形
または板伏ガイドシューの如き加工用工具と被加工材と
の接触面での潤滑剤として本発明の潤滑剤を使用するこ
とにより、該接触面での焼付き、溶損の防止、摩耗の抑
制に顕著な効力があるので前記加工用工具寿命が大幅に
延長され、しかも製品の疵の発生が減少し、その効果は
絶大である□。
熱間で製造する際に使用するプ・ラグ或いはディスク形
または板伏ガイドシューの如き加工用工具と被加工材と
の接触面での潤滑剤として本発明の潤滑剤を使用するこ
とにより、該接触面での焼付き、溶損の防止、摩耗の抑
制に顕著な効力があるので前記加工用工具寿命が大幅に
延長され、しかも製品の疵の発生が減少し、その効果は
絶大である□。
第1図は本発明の潤滑剤をマンネスマン穿孔機のプラグ
の潤滑に使用して穿孔する場合の概念図、第2図は本発
明の潤滑剤をマンネスマン穿孔機のディスク型ガイドシ
ューの潤滑に使用して穿孔テストを行った際の縦断正面
図、第3図は傾斜ロール穿孔機の平面図、第4図はfi
s図のX−X線矢視図である。 図中、1・・・プラグ 2・・・芯金 3・・・被加工
材5.6・・・ディスク型ガイドシュー 7.8・・・ロール 9・・・潤滑剤供給装置10・・
・ノズル 第3図 第4図 第1図 第2図
の潤滑に使用して穿孔する場合の概念図、第2図は本発
明の潤滑剤をマンネスマン穿孔機のディスク型ガイドシ
ューの潤滑に使用して穿孔テストを行った際の縦断正面
図、第3図は傾斜ロール穿孔機の平面図、第4図はfi
s図のX−X線矢視図である。 図中、1・・・プラグ 2・・・芯金 3・・・被加工
材5.6・・・ディスク型ガイドシュー 7.8・・・ロール 9・・・潤滑剤供給装置10・・
・ノズル 第3図 第4図 第1図 第2図
Claims (2)
- (1)酸化鉄粉末10〜80重量%、珪酸化合物20〜
90重量%からなる鋼材の熱間加工用潤滑剤。 - (2)酸化鉄粉末10〜80重量%、珪酸化合物10〜
80重量%、およびアルキレン系重合体又は共重合体1
0〜80重量%からなる鋼材の熱間加工用潤滑剤。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6575785A JPS61223096A (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 鋼材の熱間加工用潤滑剤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6575785A JPS61223096A (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 鋼材の熱間加工用潤滑剤 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61223096A true JPS61223096A (ja) | 1986-10-03 |
JPH0468358B2 JPH0468358B2 (ja) | 1992-11-02 |
Family
ID=13296219
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6575785A Granted JPS61223096A (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 鋼材の熱間加工用潤滑剤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61223096A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6483309A (en) * | 1987-09-28 | 1989-03-29 | Nisshin Steel Co Ltd | Lubricant for hot rolling stainless steel |
JPH0284492A (ja) * | 1988-06-14 | 1990-03-26 | Kyodo Yushi Kk | 鋼の熱間圧延潤滑剤組成物 |
JPH0391596A (ja) * | 1989-09-04 | 1991-04-17 | Yoko Yakuka Kogyo Kk | 潤滑剤 |
WO1991014757A1 (fr) * | 1990-03-28 | 1991-10-03 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Lubrifiant pour laminage a chaud d'acier inoxydable |
JPH05214358A (ja) * | 1992-02-03 | 1993-08-24 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 高温用潤滑剤組成物 |
WO2007105774A1 (ja) * | 2006-03-14 | 2007-09-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 熱間塑性加工用潤滑剤 |
-
1985
- 1985-03-28 JP JP6575785A patent/JPS61223096A/ja active Granted
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6483309A (en) * | 1987-09-28 | 1989-03-29 | Nisshin Steel Co Ltd | Lubricant for hot rolling stainless steel |
JPH0284492A (ja) * | 1988-06-14 | 1990-03-26 | Kyodo Yushi Kk | 鋼の熱間圧延潤滑剤組成物 |
JPH0391596A (ja) * | 1989-09-04 | 1991-04-17 | Yoko Yakuka Kogyo Kk | 潤滑剤 |
WO1991014757A1 (fr) * | 1990-03-28 | 1991-10-03 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Lubrifiant pour laminage a chaud d'acier inoxydable |
JPH05214358A (ja) * | 1992-02-03 | 1993-08-24 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 高温用潤滑剤組成物 |
WO2007105774A1 (ja) * | 2006-03-14 | 2007-09-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 熱間塑性加工用潤滑剤 |
US7956019B2 (en) | 2006-03-14 | 2011-06-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Lubricant for a hot plastic working |
JP4893736B2 (ja) * | 2006-03-14 | 2012-03-07 | 住友金属工業株式会社 | 熱間塑性加工用潤滑剤 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0468358B2 (ja) | 1992-11-02 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |