JPS61209819A - Wire cut electric discharge machine - Google Patents
Wire cut electric discharge machineInfo
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- JPS61209819A JPS61209819A JP4472485A JP4472485A JPS61209819A JP S61209819 A JPS61209819 A JP S61209819A JP 4472485 A JP4472485 A JP 4472485A JP 4472485 A JP4472485 A JP 4472485A JP S61209819 A JPS61209819 A JP S61209819A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23H—WORKING OF METAL BY THE ACTION OF A HIGH CONCENTRATION OF ELECTRIC CURRENT ON A WORKPIECE USING AN ELECTRODE WHICH TAKES THE PLACE OF A TOOL; SUCH WORKING COMBINED WITH OTHER FORMS OF WORKING OF METAL
- B23H7/00—Processes or apparatus applicable to both electrical discharge machining and electrochemical machining
- B23H7/02—Wire-cutting
- B23H7/04—Apparatus for supplying current to working gap; Electric circuits specially adapted therefor
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- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はワイヤカット放電加工装置に関するものである
。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to a wire-cut electrical discharge machining apparatus.
(従来の技術)
従来のワイヤカット放電加工装置は、ワイヤ電極の通路
中に通電ローラの如き通電部を複数配設し、この通電部
を介してワイヤ電極が単一の加工用パルス発生部の出力
端子の一方と電気的に接続され、該出力端子の他方が被
加工材と接続され、これによシワイヤ電極と被加工材と
の間の放電加工間隙に加工用パルス電圧が印加される構
成となっている。このように構成されたワイヤカット放
電加工装置では、通電ローラとワイヤ電極との間の電気
・的接触状態が、通電ローラの消耗等によシ変化する上
に、ワイヤ電極の径にばらつきがあシ、これらがワイヤ
電極に流れる電流の大きさを変動させる要因となってい
る。ところで、ワイヤカット放電加工装置の加工速度を
上昇させるためには、ワイヤ電極を介して加工間隙に流
れる加工電流を少しでも大きくする必要があるが、上記
理由によって、通電部からワイヤ電極側を見た場合の抵
抗値が変動する上に、加工間隙に供給される加工液の供
給状態によってもワイヤ電極の冷却状態が異なるため、
ワイヤ電極に流すことができる加工電流の上限値及び加
工パルスの周波数の上限値は常に変動しているものであ
る。(Prior Art) A conventional wire-cut electrical discharge machining device has a plurality of current-carrying parts such as current-carrying rollers arranged in the path of a wire electrode, and the wire electrode is connected to a single machining pulse generating part via these current-carrying parts. The structure is electrically connected to one of the output terminals, and the other output terminal is connected to the workpiece, whereby a machining pulse voltage is applied to the electrical discharge machining gap between the shear wire electrode and the workpiece. It becomes. In a wire-cut electric discharge machining device configured in this way, the electrical contact between the current-carrying roller and the wire electrode changes due to wear and tear of the current-carrying roller, and the diameter of the wire electrode varies. These are factors that cause the magnitude of the current flowing through the wire electrode to vary. By the way, in order to increase the machining speed of wire-cut electrical discharge machining equipment, it is necessary to increase the machining current flowing through the wire electrode into the machining gap, but for the above reasons, it is necessary to increase the machining current flowing into the machining gap through the wire electrode. In addition to the resistance value fluctuating when
The upper limit value of the machining current that can be passed through the wire electrode and the upper limit value of the frequency of the machining pulse are constantly changing.
このため、通電部と被加工物との間に生じる電圧値及び
加工間隙に流れる加工電流の値を測定し、これらの測定
結果に基づいて、加工用パルス発生部から加工間隙に与
えられる加工電流のピーク値等を制御し、これによシ、
ワイヤ電極が切断しない範囲内でなるべく大きな加工電
流をなるべく短かい繰り返し周期で加工間隙に与えるこ
とができるようにしたワイヤカット放電加工装置が用い
られている。Therefore, the voltage value generated between the current-carrying part and the workpiece and the value of the machining current flowing through the machining gap are measured, and based on these measurement results, the machining current applied from the machining pulse generating part to the machining gap is determined. By controlling the peak value etc. of
A wire-cut electric discharge machining device is used that is capable of applying a machining current as large as possible to a machining gap at a repetition period as short as possible within a range that does not cause the wire electrode to cut.
(発明が解決しようとする問題点)
しかし、ワイヤカット放電加工装置において、上述の目
的で加工電流の制御を行なう場合には、通電部からワイ
ヤ電極側を見た抵抗値の状態を精度よく検出することが
望まれるが、上述した従来の構成では、各通電部及びワ
イヤ電極の抵抗のほかに、加工間隙及び被加工物の抵抗
値を加味した予
状態しか検出することができず、従って、精度のよい制
御を行なうことができないという不具合を有している。(Problem to be solved by the invention) However, when controlling the machining current for the above purpose in a wire-cut electrical discharge machining device, it is necessary to accurately detect the state of the resistance value when looking from the current-carrying part to the wire electrode side. However, with the conventional configuration described above, it is only possible to detect a preliminary state that takes into account the machining gap and the resistance value of the workpiece in addition to the resistance of each current-carrying part and wire electrode. The problem is that precise control cannot be performed.
本発明の目的は、従って、通電部からワイヤ電極を見え
抵抗値の状態を精度よく検出することができるようにし
たワイヤカット放電加工装置を提供することにある。Therefore, it is an object of the present invention to provide a wire-cut electric discharge machining apparatus in which the wire electrode can be seen from the current-carrying part and the state of the resistance value can be detected with high accuracy.
本発明の他の目的は、加工間隙に供給される加工電流の
状態をワイヤ電極と通電部との電気的状態に応じて精度
よく制御することができるようにしたワイヤカット放電
加工装置を提供することにある。Another object of the present invention is to provide a wire-cut electrical discharge machining device that can accurately control the state of machining current supplied to a machining gap according to the electrical state between a wire electrode and a current-carrying part. There is a particular thing.
(問題点を解決するための手段)
上記目的を達成するための第1の発明の構成は、ワイヤ
電極と電気的に接触する複数の通電部を有し、該通電部
を介してワイヤ電極と被加工材との間の放電加工間隙に
放電加工用エネルギーが供給されるように構成されるワ
イヤカット放電加工装置において、放電加工用エネルギ
ーを上記複数の通電部を介して夫々別個に上記放電加工
間隙に与えるための少なくとも2つの放電加工用ノ4ル
ス電源部と、任意の2つの通電部に接続されこれらの2
つの通電部間のワイヤ電極に測定電流を供給する測定用
電源と、上記測定電流の大きさに応じた検出信号を取り
出すため該測定用電源と通電部との間に設けられた検出
信号発生手段とを備えた点に特徴を有する。(Means for Solving the Problems) The configuration of the first invention for achieving the above object has a plurality of current-carrying parts that are in electrical contact with the wire electrode, and the wire electrode and the wire electrode are connected to each other through the current-carrying parts. In a wire-cut electrical discharge machining device configured to supply electrical discharge machining energy to the electrical discharge machining gap between the workpiece and the workpiece, the electrical discharge machining energy is separately supplied to the electrical discharge machining via the plurality of current-carrying parts. At least two electrical discharge machining nozzle power supply units for supplying power to the gap, and connected to any two current-carrying units.
A measurement power supply that supplies a measurement current to a wire electrode between two current-carrying parts, and a detection signal generating means provided between the measurement power supply and the current-carrying part to extract a detection signal corresponding to the magnitude of the measurement current. It is characterized by the following.
第2の発明では、第1の発明の構成において、上記検出
用信号発生手段からの検出信号に応答して、上記加工間
隙に供給される加工用パルスが所要の最適状態となるよ
うに各放電加工用ノ4ルス電源部が制御される。In a second invention, in the configuration of the first invention, each discharge is configured such that the machining pulse supplied to the machining gap is in a required optimum state in response to the detection signal from the detection signal generating means. The machining nozzle power supply unit is controlled.
(作 用)
複数の放電加工用ノクルス電源部から出力される放電加
工用エネルギーが、対応する通電部及びワイヤ電極を介
して放電加工間隙に夫々与えられるので、放電加工用/
譬ルス電源部から供給される電流は、2つの通電部間に
接続された測定用電源側には流出しない。そして、測定
用電源から供給された測定電流は、一方の通電部、ワイ
ヤ電極、他方の通電部を介して測定用電源に戻る。この
ため、検出信号発生手段により、トの測定電流の大きさ
のみを検出することができ、このようにして得られた検
出信号に基づき、ワイヤ電極の径、各通電部の通電状態
、加工間隙に供給されている加工液の供給状態等を知る
ことができる。(Function) The energy for electrical discharge machining output from the plurality of Noculus power supply units for electrical discharge machining is applied to the electrical discharge machining gap through the corresponding current-carrying parts and wire electrodes.
The current supplied from the pulse power supply does not flow to the measurement power supply connected between the two current-carrying parts. Then, the measurement current supplied from the measurement power supply returns to the measurement power supply via one current-carrying section, the wire electrode, and the other current-carrying section. Therefore, the detection signal generating means can detect only the magnitude of the measured current in G, and based on the detection signal obtained in this way, the diameter of the wire electrode, the energization state of each current-carrying part, the machining gap It is possible to know the supply status of the machining fluid being supplied to the machine.
検出信号は、上述の如く、通電部からワイヤ電極側を見
た場合のその抵抗状態を示し、この検出信号によシ、そ
の抵抗状態に応じた加工用ノ4ルスが供給されるよう各
放電加工用/4’ルス電源の制御が精度良く行なわれる
。As mentioned above, the detection signal indicates the resistance state when looking at the wire electrode side from the current-carrying part, and according to this detection signal, each discharge is Control of the machining/4' Lux power supply is performed with high precision.
(実施例) 以下、図示の実施例によシ本発明の詳細な説明する。(Example) Hereinafter, the present invention will be explained in detail with reference to the illustrated embodiments.
第1図には、本発明によるワイヤカット放電加工装置の
一実施例の概略構成図が示されている。FIG. 1 shows a schematic configuration diagram of an embodiment of a wire-cut electric discharge machining apparatus according to the present invention.
ワイヤカット放電加工装置1は、ワイヤ電極2が巻かれ
ているワイヤがビン3と、一対のロー24゜5を含んで
成シワイヤ?ビン3からワイヤ電極2を繰出すためのワ
イヤ送シ機構6とを有し、ワイヤざピ/3から繰出され
たワイヤ電極2は、ワイヤガイド7.8によシ案内され
てワイヤ引取ローニア9.10間に送給され、巻取?ビ
ン11によって巻取られる構成となっている。上述した
ワイヤ電極2の供給、巻取機構自体は公知であるので、
ここではその機構の詳細を図示するのを省略する。The wire-cut electrical discharge machining apparatus 1 includes a wire around which a wire electrode 2 is wound, a wire 3, and a pair of rows 24°5. It has a wire feed mechanism 6 for feeding out the wire electrode 2 from the bin 3, and the wire electrode 2 fed out from the wire pickpocket 3 is guided by a wire guide 7.8 to a wire take-up rowia 9. .Feeded between 10 and taken up? It is configured to be wound up by a bottle 11. Since the above-described feeding and winding mechanism for the wire electrode 2 is well known,
Here, detailed illustration of the mechanism is omitted.
ワイヤガイド7.8のほぼ中間には、被加工材12をX
、Y方向に移動させるための加工用テーブル13が配置
されておシ、図示しなり駆動用モータによシ加工用テー
ブル13をX−Y平面内にて移動させることができる構
成となっている。そして、ワイヤ電極2と被加工材12
との間に放電加工用パルスを後述の如くして印加しつつ
、所定の速度で繰シ出されているワイヤ電極2に対して
被加工材12を相対的に移動させることによプ、被加工
材12が所望の形状に放電加工される。尚1加工間隙に
は、ノズル60から加工液61が供給される。The workpiece 12 is placed approximately in the middle of the wire guide 7.8.
, a processing table 13 for moving in the Y direction is arranged, and the processing table 13 can be moved within the X-Y plane by a drive motor (not shown). . Then, the wire electrode 2 and the workpiece 12
By moving the workpiece 12 relative to the wire electrode 2, which is being fed out at a predetermined speed, while applying electric discharge machining pulses as described later between the The workpiece 12 is subjected to electrical discharge machining into a desired shape. Note that machining fluid 61 is supplied from a nozzle 60 to one machining gap.
本装置lでは、被加工材12をはさんで、上下に第1通
電部14と第2通電部15とが設けられておシ、各通電
一部14,15に対応して、第1及 りび第2加工用
/4ルス電源16,17が設けられている。In this device 1, a first energizing part 14 and a second energizing part 15 are provided above and below with the workpiece 12 in between. A/4-rus power supplies 16 and 17 for second processing are provided.
第1加工用ノクルス電源16は、所定のオン時間とオフ
時間とを有する繰返し/4’ルス信号Pt (第2図
(、)参照)を出力するノ4ルス発生器18を有し、・
ダルス信号PKは、並設されている2つのスイッチング
トランジスタ19.20の各ペースに印加されている。The first Noculus power supply 16 for processing has a Noculus pulse generator 18 that outputs a repetition/4' pulse signal Pt (see FIG. 2(, )) having a predetermined on time and off time,
The dulse signal PK is applied to each pace of two switching transistors 19 and 20 arranged in parallel.
スイッチングトランジスタ19゜200各エミツタは出
力電流調節器30を介して被加工材12に共通に接続さ
れておシ、スイッチングトランジスタ19.20の各コ
レクタは対応して設けられた電流制限用の抵抗器21.
22を介して直流電源23の正極に夫々接続されている
。The emitters of the switching transistors 19 and 200 are commonly connected to the workpiece 12 via the output current regulator 30, and the collectors of the switching transistors 19 and 20 are each connected to a corresponding current limiting resistor. 21.
22 to the positive electrode of a DC power supply 23, respectively.
直流電源23の負極は、ワイヤ電極2と電気的に接触さ
れる第1通電部1 ’4に接続されており、パルス信号
P10レベルが高レベルとなったことに応答してスイッ
チングトランジスタ19.20がオンとなった場合に、
第1通電部14を介して、ワイヤ電極2と被加工材12
との間の放電加工間隙に放電加工用・ぐシス電圧が印加
され、抵抗器21゜22及び出力電流調節器30の各位
によりそのピーク値が制限される放電加工電流T、(第
2図(C)参照)が第1通電部14を介して放電加工間
隙に流れ込む。The negative electrode of the DC power supply 23 is connected to the first current-carrying part 1'4 that is in electrical contact with the wire electrode 2, and the switching transistors 19 and 20 are activated in response to the pulse signal P10 becoming high level. is turned on,
The wire electrode 2 and the workpiece 12 are connected to each other via the first current-carrying section 14.
An electrical discharge machining current T, whose peak value is limited by the resistors 21 and 22 and the output current regulator 30, is applied to the electrical discharge machining gap between the (see C)) flows into the electrical discharge machining gap via the first current-carrying portion 14.
第2加工用パルス電源17は、第1加工用ノクルス電源
18と同様の構成でらシ、第2図(b)に示すノ々ルス
信号P3を出力するノ々ルス発生器24を有し、ノ々ル
ス信号P!によシスイツチングトランジスタ25.26
がオン、オフ制御され、スイッチングトランジスタ25
.26のコレクタに接続された電流制限用の抵抗器27
.28及びエミッタに接続された出力電流調節器31に
よりその最大値が制限される放電加工電流Is (第2
図(d)参照)が、直流電源29から、第2通電部15
を介して放電加工間隙に流入する。従って、放電加工間
隙には、放電加工電流11.11の合成電流である加工
電流!(第2図(・)参照)が流れることになる。The second machining pulse power source 17 has the same configuration as the first machining Noculus power supply 18, and has a Noculus generator 24 that outputs the Noculus signal P3 shown in FIG. 2(b). Norrus signal P! Switching transistor 25.26
is controlled on and off, and the switching transistor 25
.. A current limiting resistor 27 connected to the collector of 26
.. 28 and an output current regulator 31 connected to the emitter, the discharge machining current Is (second
(see figure (d)) is from the DC power supply 29 to the second energizing section 15.
Flows into the electrical discharge machining gap through. Therefore, in the discharge machining gap, there is a machining current that is a composite current of the discharge machining current 11.11! (See Figure 2 (-)) will flow.
本装置1では、独立した放電加工エネルギーを取り出し
うるように構成された2つの加工用I々ルス電源16.
17が夫々、所望の放電加工エネルギーの172を負担
するように、各加工用/母ルス電源16,17内の抵抗
器21.22及び27゜28の値が定められておシ、従
って、各加工用ノ4シス電源16,17から出力される
放電加工状態11+13によシ、ワイヤ電極2及び対応
する通電部14.15において生じる各電圧降下成分は
、両通電部14.15間においては打ち消される。This apparatus 1 includes two machining power supplies 16. which are configured to extract independent electrical discharge machining energy.
The values of resistors 21, 22 and 27, 28 in each machining/main power supply 16, 17 are determined such that each machining/power source 17 carries 172 of the desired electrical discharge machining energy. Due to the electric discharge machining state 11+13 outputted from the machining system power supplies 16 and 17, each voltage drop component occurring in the wire electrode 2 and the corresponding current-carrying portion 14.15 is canceled out between the two current-carrying portions 14.15. It will be done.
通電部14.15からワイヤ電極2を見た場合のその抵
抗状態を示す検出信号を取υ゛出すため、通電部14.
15には検出部40が設けられている。検出部40は、
その正極が通電部14に接続されている直流電源41を
有し、直流電源41の負極が検出信号発生器として働く
抵抗器42を介して通電部15に接続されている。従っ
て、直流電源41の正極は、通電部14、ワイヤ電極2
、通電部15及び抵抗器41を介してその負極に接続さ
れることとなり、上述のループ中に測定電流!■が流れ
る。既に説明したように、放電加工電流■1t11は、
通電部14−15間においては相殺されているので、こ
れらの放電加工電流成分は検出部40内に流入すること
はない。In order to output a detection signal indicating the resistance state of the wire electrode 2 when viewed from the current-carrying part 14.15, the current-carrying part 14.
15 is provided with a detection section 40. The detection unit 40 is
It has a DC power supply 41 whose positive pole is connected to the current carrying part 14, and the negative pole of the DC power supply 41 is connected to the current carrying part 15 via a resistor 42 which functions as a detection signal generator. Therefore, the positive electrode of the DC power supply 41 is connected to the current-carrying part 14 and the wire electrode 2.
, is connected to its negative electrode via the current-carrying section 15 and the resistor 41, and the measured current ! ■ flows. As already explained, the electric discharge machining current ■1t11 is
Since these electrical discharge machining current components are canceled out between the current-carrying parts 14 and 15, these electric discharge machining current components do not flow into the detection part 40.
測定電流!3のレベルは、通電部14とワイヤ電極2と
の間の接触抵抗R1、通電部15とワイヤ電極2との間
の接触抵抗R2、通電部14−15間のワイヤ電極2の
抵抗R3及び抵抗器42の抵抗R4と、直流電源41の
電圧Eによシ定まることとなる。Measuring current! Level 3 is the contact resistance R1 between the current-carrying part 14 and the wire electrode 2, the contact resistance R2 between the current-carrying part 15 and the wire electrode 2, the resistance R3 of the wire electrode 2 between the current-carrying parts 14 and 15, and the resistance. It is determined by the resistance R4 of the device 42 and the voltage E of the DC power supply 41.
すなわち、測定電流■3の値は、
となり、抵抗器42からは、上述の測定電流のレベルに
応じたレベルの検出電圧■1が出力される。That is, the value of the measurement current ■3 is as follows, and the resistor 42 outputs the detection voltage ■1 of a level corresponding to the level of the above-mentioned measurement current.
この検出電圧■1のレベルの変化状態について、第3図
(、)乃至第3図(d)を参照して説明する。加工間隙
に流れる加工電流!のレベルが第3図(、)に示される
如く変化すると、ワイヤ電極2の抵抗R3は、この加工
電流■によシ加熱されると共に、このとき加工間隙にお
いて生じる加工火花によっても加熱されるので、その抵
抗値の変化の様子は加工電流!の波形にほぼ相応した形
状となるが、その立上シにおいて、加工電流■の立上シ
時刻t&。The state of change in the level of the detection voltage (1) will be explained with reference to FIGS. 3(a) to 3(d). Machining current flowing through the machining gap! When the level of changes as shown in FIG. , the change in resistance value is the machining current! The shape almost corresponds to the waveform of , but at the rising time of the machining current , the rising time of the machining current is t&.
t、よシも所定の時間遅れtlを生じる。この時間t1
はワイヤ電極2の熱容量のために生じるものである。例
えば電流!の値が何らかの理由にょシ増大すると、ワイ
ヤ電極2は過熱され、これにょシ抵抗R3が大きくなシ
、検出電圧v1のレベルの谷の深さが点線で示されるよ
うに深くなる。t, Yoshi also causes a predetermined time delay tl. This time t1
is caused by the heat capacity of the wire electrode 2. For example, electric current! If the value of increases for some reason, the wire electrode 2 becomes overheated, and as a result, the resistance R3 increases and the depth of the valley at the level of the detection voltage v1 becomes deeper as shown by the dotted line.
また、時刻tb 、ta 、・・・において放電が停止
し、電流工の値が零となると、ワイヤ電極2の温度が徐
々に低下するので、抵抗R3もこれについて除徐に小さ
くなる。このときの低下率は、加工液60の供給状態に
依存するものである。すなわち、加工、液41の供給状
態が良好であればワイヤ電極2の冷却は速やかに行なわ
れ、抵抗R4も第3図(b)に示されるように急速に低
下し、検出電圧v1のレベルも時刻t6−ta、・・・
の直後において速やかに上昇する。若し、加工液41の
供給状態が悪いと、ワイヤ電極2の冷却がうまく行なわ
れず、従って、抵抗Rsの時刻t、以降における低下率
は小さく、第3図(d)に一点鎖線で示すように、tb
以後、ゆりくりと上昇することになる。従って、このよ
うな場合には、加工液41の液圧を上げ、加工液41の
供給状態を改善すればよいことになる。また、ワイヤ電
極2の径が細くなると、ワイヤ電極2の過熱状態の原因
となるが、ワイヤ電極2の径が細くなった場合には、加
工電流工が流れていない期間における検出電圧v宜の定
常状態レベルLV、が低下するので、レベルLV、を監
視することによってワイヤ電極2の径の変化をモニタす
ることができる。Furthermore, when the discharge stops at times tb, ta, . . . and the value of the electric current becomes zero, the temperature of the wire electrode 2 gradually decreases, so that the resistance R3 also gradually decreases. The rate of decrease at this time depends on the supply state of the machining fluid 60. That is, if the machining and supply conditions of the liquid 41 are good, the wire electrode 2 will be cooled quickly, the resistance R4 will also decrease rapidly as shown in FIG. 3(b), and the level of the detection voltage v1 will also decrease. Time t6-ta,...
It rises rapidly immediately after. If the supply state of the machining fluid 41 is poor, the wire electrode 2 will not be cooled properly, and therefore the rate of decrease in the resistance Rs after time t will be small, as shown by the dashed line in FIG. 3(d). ni, tb
From then on, it will slowly rise. Therefore, in such a case, it is sufficient to increase the hydraulic pressure of the machining fluid 41 and improve the supply state of the machining fluid 41. Furthermore, if the diameter of the wire electrode 2 becomes thin, it will cause the wire electrode 2 to overheat. As the steady state level LV, decreases, changes in the diameter of the wire electrode 2 can be monitored by monitoring the level LV.
尚、抵抗11sR1の値もまた、加工電流Iの大きさに
よシ変化するが(第3図(、) ) 、抵抗Raよシは
小さい変化である。Note that the value of the resistor 11sR1 also changes depending on the magnitude of the machining current I (see FIG. 3(, )), but the change in the resistance Ra is small.
従って、検出電圧v1をオシロスコープ等にょシ観察す
るととくよシ、その加工状態と良好に把握することがで
なる。Therefore, if the detected voltage v1 is observed using an oscilloscope or the like, the processing state can be clearly understood.
第1図に示すワイヤカット放電加工装置lは、検出電圧
v1の有している放電加工状態に関する上述の情報を検
出し、この検出結果に基づいて第1及び第2加工用ノ1
ルス電源16.17の制御を行ない、これKよシ放電加
工状態を常に適正な状態に保つための制御ルーf50を
有している。この制御ルーフ’50は、検出電圧v1に
応答して所望の情報の検出を行なう検出回路51を有し
、この検出回路51において、検出電圧v1谷のレベル
LVI及び加工電流によるワイヤ電極2の加熱が解除さ
れてから検出電圧V、のレベルが所定の定常レベルLV
、に戻るまでの時間で(第3図(d)参照)が検出され
る。The wire-cut electric discharge machining apparatus l shown in FIG.
A control loop f50 is provided to control the pulse power supplies 16 and 17 and to keep the electric discharge machining state in a proper state at all times. This control roof '50 has a detection circuit 51 that detects desired information in response to the detection voltage v1, and in this detection circuit 51, the wire electrode 2 is heated by the detection voltage v1 valley level LVI and the processing current. After the detection voltage V is released, the level of the detection voltage V becomes the predetermined steady level LV.
, (see FIG. 3(d)) is detected in the time it takes to return to .
レベルLVIを示す信号S1は出力電流調節器30.3
1に与えられ、これによシ、ワイヤ電極2を過熱状態と
することがない限度内において最大の加工電流レベルが
得られるように、加工電流11+11のレベルの自動調
節が行なわれる。The signal S1 indicating the level LVI is output from the output current regulator 30.3.
1, whereby the level of the machining current 11+11 is automatically adjusted so as to obtain the maximum machining current level within limits without overheating the wire electrode 2.
一方、時間Tを示す信号S、は、パルス発生器18.2
4に供給され、パルスP1ePHのオフ時間が時間Tよ
シ短かくならないように加工用・母シスのパルス巾の制
御が行なわれる。この結果、ワイヤ電極2の冷却が充分
性なわれないうちに次の加エノ4ルスが出力されこれに
よシワイヤ電極2が過熱されるのが防止される。そして
、時間Tに基づいて加工用ノJ?シスの周期をワイヤ電
極2の過熱が生じる寸前の状態にまで短縮するように制
御され、これによシ、加工効率を著しく向上させること
ができる。On the other hand, the signal S indicating the time T is generated by the pulse generator 18.2.
4, and the processing/main system pulse width is controlled so that the off time of the pulse P1ePH does not become shorter than the time T. As a result, the next heating pulse is output before the wire electrode 2 is sufficiently cooled, thereby preventing the wire electrode 2 from being overheated. And based on the time T? The period of cis is controlled to be shortened to a state on the verge of overheating of the wire electrode 2, thereby making it possible to significantly improve processing efficiency.
この結果、ワイヤ電極2の過熱による断線を確実に防止
でき、かつ加工効率を著しく高めることができる@
尚、信号S!によシ、加工液61の液圧を制御し、時間
Tが加工中宮に一定の値となる制御を更に行なってもよ
い。As a result, it is possible to reliably prevent the wire electrode 2 from breaking due to overheating, and the processing efficiency can be significantly increased. Alternatively, the hydraulic pressure of the machining fluid 61 may be controlled so that the time T remains constant during machining.
(効 果)
本発明によれば、上述の如く、ワイヤカット放電加工装
置の加工状態を極めて正確に把握することができるので
、加工状態の改善を的確に行なうことができ、各種の調
節も円滑に行なうことができ、加工効率を著しく向上さ
せることができる。(Effects) According to the present invention, as described above, the machining state of the wire-cut electrical discharge machining device can be grasped extremely accurately, so that the machining state can be accurately improved and various adjustments can be made smoothly. This can significantly improve processing efficiency.
また、加工状態を示す信号に応答して加工用パルスの各
状態の調節を自動的に行なわせる構成とすると、ワイヤ
電極の能力を最大限に引き出して 0極めて効率のよ
い加工が行なえる上に、ワイヤ電極の断線を確実に防止
することができる等の優れた効果を奏する。In addition, if the configuration is such that each state of the processing pulse is automatically adjusted in response to a signal indicating the processing state, it is possible to maximize the ability of the wire electrode and perform extremely efficient processing. This provides excellent effects such as being able to reliably prevent disconnection of the wire electrode.
第1図は本発明によるワイヤカット放電加工装置の一実
施例を示す概略構成図、第2図6)乃至第2図(、)及
び第3図(、)乃至第3図(d)は第1図に示した装置
の各部の信号の波形を示す波形図である。FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing one embodiment of a wire-cut electric discharge machining apparatus according to the present invention, FIG. FIG. 2 is a waveform diagram showing signal waveforms of each part of the device shown in FIG. 1;
Claims (2)
し、これらの通電部を介して前記ワイヤ電極と被加工材
との間の放電加工間隙に放電加工用エネルギーが供給さ
れるように構成されるワイヤカット放電加工装置におい
て、放電加工用エネルギーを前記複数の通電部を介して
夫々別個に前記放電加工間隙に与えるための少なくとも
2つの放電加工用パルス電源部と、任意の2つの通電部
に接続されこれら2つの通電部間のワイヤ電極に測定電
流を供給する測定用電源と、前記測定電流の大きさに応
じた検出信号を取り出すための検出信号発生手段とを備
えたことを特徴とするワイヤカット放電加工装置。(1) It has a plurality of current-carrying parts that are in electrical contact with the wire electrode, and energy for electrical discharge machining is supplied to the discharge machining gap between the wire electrode and the workpiece through these current-carrying parts. A wire-cut electrical discharge machining apparatus configured with at least two electrical discharge machining pulse power supply units for separately applying electrical discharge machining energy to the electrical discharge machining gap via the plurality of current-carrying units, and any two electrical discharge machining pulse power supply units. A measuring power source connected to the current carrying part and supplying a measuring current to a wire electrode between these two current carrying parts, and a detection signal generating means for extracting a detection signal according to the magnitude of the measuring current. Characteristic wire cut electrical discharge machining equipment.
し、これらの通電部を介して前記ワイヤ電極と被加工材
との間の放電加工間隙に放電加工用エネルギーが供給さ
れるように構成されるワイヤカット放電加工装置におい
て、放電加工用エネルギーを前記複数の通電部を介して
夫々別個に前記放電加工間隙に与えるための少なくとも
2つの放電加工用パルス電源部と、任意の2つの通電部
に接続されこれら2つの通電部間のワイヤ電極に測定電
流を供給する測定用電源と、前記測定電流の大きさに応
じた検出信号を取り出すための検出信号発生手段と、該
検出信号に応答して前記放電加工間隙に供給される加工
用パルスの状態を最適状態に制御するよう前記放電加工
用パルス電源部の制御を行なう手段とを備えたことを特
徴とするワイヤカット放電加工装置。(2) It has a plurality of current-carrying parts that are in electrical contact with the wire electrode, and energy for electrical discharge machining is supplied to the discharge machining gap between the wire electrode and the workpiece through these current-carrying parts. A wire-cut electrical discharge machining apparatus configured with at least two electrical discharge machining pulse power supply units for separately applying electrical discharge machining energy to the electrical discharge machining gap via the plurality of current-carrying units, and any two electrical discharge machining pulse power supply units. a measurement power source connected to the current carrying part and supplying a measuring current to a wire electrode between these two current carrying parts; a detection signal generating means for extracting a detection signal according to the magnitude of the measurement current; A wire-cut electric discharge machining apparatus comprising: means for controlling the electric discharge machining pulse power supply section so as to control the state of the machining pulses supplied to the electric discharge machining gap to an optimum state in response.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4472485A JPS61209819A (en) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | Wire cut electric discharge machine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4472485A JPS61209819A (en) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | Wire cut electric discharge machine |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61209819A true JPS61209819A (en) | 1986-09-18 |
Family
ID=12699380
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4472485A Pending JPS61209819A (en) | 1985-03-08 | 1985-03-08 | Wire cut electric discharge machine |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61209819A (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2055418A1 (en) * | 2006-10-24 | 2009-05-06 | Mitsubishi Electric Corporation | Wire electric discharge machine |
EP4389335A1 (en) * | 2022-12-23 | 2024-06-26 | Agie Charmilles SA | Method for wire electrical discharge machining |
EP4389334A1 (en) * | 2022-12-23 | 2024-06-26 | Agie Charmilles SA | Method and device for wire electrical discharge machining |
Citations (2)
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-
1985
- 1985-03-08 JP JP4472485A patent/JPS61209819A/en active Pending
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