JPS61136612A - 高Ｓｉばね用清浄鋼の製造法 - Google Patents
高Ｓｉばね用清浄鋼の製造法Info
- Publication number
- JPS61136612A JPS61136612A JP59256058A JP25605884A JPS61136612A JP S61136612 A JPS61136612 A JP S61136612A JP 59256058 A JP59256058 A JP 59256058A JP 25605884 A JP25605884 A JP 25605884A JP S61136612 A JPS61136612 A JP S61136612A
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- Japan
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- steel
- molten steel
- slag
- treatment
- springs
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐疲労性の良い高Ｓｉシね用清浄鋼を製造する
方法に関し、詳細には介在物の微細化を達成することの
できる溶鋼処理方法に関するものである。
方法に関し、詳細には介在物の微細化を達成することの
できる溶鋼処理方法に関するものである。
鋼材に対する要求特性は、適用分野別に益々細かぐ且つ
よシ厳格なものとなってきている。高Ｓｉばね用清浄鋼
もその例外ではなく、例えばエンジン、用の弁ばね用銅
は使用環境の苛酷化に対応する必要があるところから特
に耐疲！性についての要求特性が厳しくなる傾向にある
。この様な要請に対しては非金属介在物の混入比率を減
少し、また個々の介在物にあってはそれを微細化すると
いうことで対応してきたが、従来の製鋼技術ではこれ以
上の要求に応じきれないという状況罠なってきている。
よシ厳格なものとなってきている。高Ｓｉばね用清浄鋼
もその例外ではなく、例えばエンジン、用の弁ばね用銅
は使用環境の苛酷化に対応する必要があるところから特
に耐疲！性についての要求特性が厳しくなる傾向にある
。この様な要請に対しては非金属介在物の混入比率を減
少し、また個々の介在物にあってはそれを微細化すると
いうことで対応してきたが、従来の製鋼技術ではこれ以
上の要求に応じきれないという状況罠なってきている。
高８１ばね用清浄鋼における介在物の微細化手段につい
ては、次の２通シに分類することができる。
ては、次の２通シに分類することができる。
（４）取４鍋れんがの高級化、スラグコントロールの実
施、雰囲気コン）Ｅｌ−ルの実施等によって溶鋼の再酸
化を抑制し１．更に強攪拌による溶鋼処理を付加して脱
酸生成物の浮上分離を促進する方法。
施、雰囲気コン）Ｅｌ−ルの実施等によって溶鋼の再酸
化を抑制し１．更に強攪拌による溶鋼処理を付加して脱
酸生成物の浮上分離を促進する方法。
この方法はＡＩ脱酸鋼に対して特に有効な手段と゛考え
られてお〕、各社で実施されている。
られてお〕、各社で実施されている。
（６）脱酸生成物の組成をコントロールすることによシ
、熱間圧延に対して電性を示す介在物とする方法。この
方法であれば熱間圧延を受けたときく介在物も圧延され
るので、介在物による不都合が大幅に軽減される。尚こ
の分類に属する技術としては、特開昭５３−７６９１６
（主としてスチールコード用鋼の清浄化に関するもの）
、特開昭５８−１３０２１５（主として薄板はね材用ス
テンレス鋼の脱酸に関するもの）１特会昭５２−１７４
９０− （粗粒炭素鋼線材の介在物制御に関するもの）
。
、熱間圧延に対して電性を示す介在物とする方法。この
方法であれば熱間圧延を受けたときく介在物も圧延され
るので、介在物による不都合が大幅に軽減される。尚こ
の分類に属する技術としては、特開昭５３−７６９１６
（主としてスチールコード用鋼の清浄化に関するもの）
、特開昭５８−１３０２１５（主として薄板はね材用ス
テンレス鋼の脱酸に関するもの）１特会昭５２−１７４
９０− （粗粒炭素鋼線材の介在物制御に関するもの）
。
特公昭５４−７２５２（炭素鋼の介在物をスペサライト
組成にして伸線性を高めるもの）、４１公昭５７−３５
２４３（スチールコード用鋼の製造に際しＣａＯ含有フ
ラックスを吹込むもの）等が知られている。
組成にして伸線性を高めるもの）、４１公昭５７−３５
２４３（スチールコード用鋼の製造に際しＣａＯ含有フ
ラックスを吹込むもの）等が知られている。
〔発明が解決しようとする問題点〕
本発明者等社、介在物の圧延性を高めるという方向の研
究をかねてよシ進めておシ、前項で（６）に分類した技
術に関し、更に新しい手法を提供することによって高Ｓ
ｉばね用清浄鋼に対する高度な要求特性に応じようとす
るものである。
究をかねてよシ進めておシ、前項で（６）に分類した技
術に関し、更に新しい手法を提供することによって高Ｓ
ｉばね用清浄鋼に対する高度な要求特性に応じようとす
るものである。
本発明は、
ｃ：ｏ、ｓｏ〜０．７０チ
Ｓｉ：１．００〜２．５０チ
Ｍｎ ： Ｇ、４０〜１．５０％
を必須的に含有する高８１ばね用清浄鋼を、造滓剤の添
加を伴う溶鋼処理を経て製造するに当たシ、溶鋼感層終
了時のスラグ組成が下記条件範囲を満足する様に溶鋼処
理操業を行なう点に要旨が存在するものである。
加を伴う溶鋼処理を経て製造するに当たシ、溶鋼感層終
了時のスラグ組成が下記条件範囲を満足する様に溶鋼処
理操業を行なう点に要旨が存在するものである。
ＣａＯ＋５１０ｇ≧６５チ
ＣａＯ１５１０ｇ≦０．８
Ａ １ｇ０ｎ ／ Ｓ １０ ｔ≦０．３４〔作用〕
まず本発明の対象鋼であるが、Ｊ Ｉ Ｓ Ｇ４８０１
で規定されるばね鋼々材の成分組成、特ＫＳＵＰ６．５
ＵＰ７等のシリコマンガン鋼に注目し、これらの各鋼材
における成分組成を総合的に判断し、機械的性質（耐力
、引張強さ、伸び、絞シ及び硬さ等）が良好でなければ
ならないという条件を考慮しつつ下記の様に定めた。即
ち下記成分組成を満足しないもの唸ばね鋼として使用す
る訳にはいかない。
で規定されるばね鋼々材の成分組成、特ＫＳＵＰ６．５
ＵＰ７等のシリコマンガン鋼に注目し、これらの各鋼材
における成分組成を総合的に判断し、機械的性質（耐力
、引張強さ、伸び、絞シ及び硬さ等）が良好でなければ
ならないという条件を考慮しつつ下記の様に定めた。即
ち下記成分組成を満足しないもの唸ばね鋼として使用す
る訳にはいかない。
Ｃ：０．５０〜０．７０係
Ｓｉ：１．００〜２．５０％
Ｍｎ ： ０．４０〜１．５０ ’１６尚上記以外の合
金成分としては、Ｃｒ（ｘ、ｚ。
金成分としては、Ｃｒ（ｘ、ｚ。
チまで）、Ｍｏ、ｖｔＮｂｔ’ｒｔｓｃｕｔＮｔ ｅＢ
、Ｎ、Ｏ等（いずれも０．５＄１−１’）を含むことが
でき、また不純物として微量のｐ、ｓ、ｓｂ。
、Ｎ、Ｏ等（いずれも０．５＄１−１’）を含むことが
でき、また不純物として微量のｐ、ｓ、ｓｂ。
Ａｓ等を含むことは許容されるべきである。
上記鋼種では、数騨オーダーのＡＩが混入しているだけ
でも、その人１の存在に基づいて奔馬性なＡ１．Ｏ，が
形成される。一方本発明の鋼種では前述の如（Ｓｉ及び
Ｍｎを多く含んでいるので、溶鋼中の酸素ポテンシャル
を高めてやればＳＩＯ！″−ＭｎＯ系の介在物が多く形
成され、その結果としてＡＩ、０．の生成量が拮抗的に
少なくなったシ、或は生成したＡ １ ｔ Ｏｓが他の
介在物によって希釈され、Ａ１＊ＯｉＫ基づく不都合が
軽減されるのではないかとの期待が持たれる。この様な
ところから溶鋼中に酸素を供給する為の造滓剤の添加が
考えられるが、酸素供給能力が高過ぎる場合には介在物
総量の増大を招くので、酸素供給能力が比較的低いＳ
１０．系、またはＳｉｎ、−ＣａＯ系の７ラツクスを添
加するのが適切であろうと考えられた。
でも、その人１の存在に基づいて奔馬性なＡ１．Ｏ，が
形成される。一方本発明の鋼種では前述の如（Ｓｉ及び
Ｍｎを多く含んでいるので、溶鋼中の酸素ポテンシャル
を高めてやればＳＩＯ！″−ＭｎＯ系の介在物が多く形
成され、その結果としてＡＩ、０．の生成量が拮抗的に
少なくなったシ、或は生成したＡ １ ｔ Ｏｓが他の
介在物によって希釈され、Ａ１＊ＯｉＫ基づく不都合が
軽減されるのではないかとの期待が持たれる。この様な
ところから溶鋼中に酸素を供給する為の造滓剤の添加が
考えられるが、酸素供給能力が高過ぎる場合には介在物
総量の増大を招くので、酸素供給能力が比較的低いＳ
１０．系、またはＳｉｎ、−ＣａＯ系の７ラツクスを添
加するのが適切であろうと考えられた。
ところで本発明の溶鋼処１１においてはＡｒバブリング
方式、ＤＨｆｌｌ真空処理法、ＲＨ盟真空処理法、取鍋
精錬法（ＡＳＥＡ−８ＫＦ法、ＶＡＩＩ。
方式、ＤＨｆｌｌ真空処理法、ＲＨ盟真空処理法、取鍋
精錬法（ＡＳＥＡ−８ＫＦ法、ＶＡＩＩ。
ＬＦ法）等が適用でき、勿論これらの組合わせ適用も可
能であるが、いずれにせよこれらの処理炉を用いるに当
たシ、前チャージとして例えばＡＩ脱酸鋼の処理を行な
っている場合は、耐火壁ＫＡ１．Ｏ，が付着し、これが
本発明の溶鋼処理に際してスラグＫＩＩＪ）、更に解離
して溶鋼中ＡＩが増大してくる。モしてこのＡＩが溶鋼
中で酸化され丞と奔馬性のＡＩ、Ｏ，が形成されて欠陥
原因となるが、前記考察に従って本発明のスラグコント
ロールを行なっている場合はスラグの酸素ポテンシャル
が高まっている為、スラグから溶鋼中へのＡＩ、０３の
解離反応（下記反応式における右向きの反応） （ＡＩ 、０１ ）Ｒ（Ａｌ）＋（０）が抑制される
。
能であるが、いずれにせよこれらの処理炉を用いるに当
たシ、前チャージとして例えばＡＩ脱酸鋼の処理を行な
っている場合は、耐火壁ＫＡ１．Ｏ，が付着し、これが
本発明の溶鋼処理に際してスラグＫＩＩＪ）、更に解離
して溶鋼中ＡＩが増大してくる。モしてこのＡＩが溶鋼
中で酸化され丞と奔馬性のＡＩ、Ｏ，が形成されて欠陥
原因となるが、前記考察に従って本発明のスラグコント
ロールを行なっている場合はスラグの酸素ポテンシャル
が高まっている為、スラグから溶鋼中へのＡＩ、０３の
解離反応（下記反応式における右向きの反応） （ＡＩ 、０１ ）Ｒ（Ａｌ）＋（０）が抑制される
。
本発明は上記の如き理論的考察並びに予測に基づいてス
ラグコントロールの方向を定めたが、該コｙ）ロールの
基準時点としては、取鍋耐火壁等に付着している前チャ
ージからのスラグ或は該耐火壁自体を構成する煉瓦成分
の溶損混入があることを考慮し、溶鋼処理終末期とした
。該終末期におけるスラグ組成は、前記考察で述べた様
に酸素ポテンシャルがある程度高いものでなければなら
ない。そこで同じく前記した様ＫＣａＯやＳｉへを多く
含む７２ツクス（例えばウオラストナイト或は単なる機
械的混合物）を添加して溶鋼処理を行なうが、そうして
形成されるスラグは当然ＫＣａＯとＳ ｉ Ｏ，の比率
が高いものくなる。そしが６５−以上となる様な制御を
行なうことくよってはじめて本発明の目的を達成する為
の地盤が形成されたことくなる。
ラグコントロールの方向を定めたが、該コｙ）ロールの
基準時点としては、取鍋耐火壁等に付着している前チャ
ージからのスラグ或は該耐火壁自体を構成する煉瓦成分
の溶損混入があることを考慮し、溶鋼処理終末期とした
。該終末期におけるスラグ組成は、前記考察で述べた様
に酸素ポテンシャルがある程度高いものでなければなら
ない。そこで同じく前記した様ＫＣａＯやＳｉへを多く
含む７２ツクス（例えばウオラストナイト或は単なる機
械的混合物）を添加して溶鋼処理を行なうが、そうして
形成されるスラグは当然ＫＣａＯとＳ ｉ Ｏ，の比率
が高いものくなる。そしが６５−以上となる様な制御を
行なうことくよってはじめて本発明の目的を達成する為
の地盤が形成されたことくなる。
尚上記の他スラグ構成々分としては、２０％以下のＭｇ
Ｑ、１０％以下のＭｎＯ，５％以下のＦｅＯ等が含まれ
てｈても差支えはない。
Ｑ、１０％以下のＭｎＯ，５％以下のＦｅＯ等が含まれ
てｈても差支えはない。
一方スラグ成分相互の関係、具体的に言うならｉｊＣａ
Ｏ／ Ｓ ｉ Ｏｘ及びＡ Ｉｔ’ｓ ／ Ｓ ｉ
Ｏｔ”？’表わされる各存在比は、本発明の目的達成に
とってもつとも直接的で重大な影響を示す。即ちＣａＯ
／Ｓｉ０ｇはスラグの塩基性指数となるもので、この比
率が０．８を超えると塩基性バランスが酸性側に移行し
、スラグ中のＡＩ、Ｏ，が溶鋼中へ解離して溶鋼中のＡ
Ｉを増大させ所期の目的を達成する上で障害となる。一
方Ａ Ｉ、０．／Ｓ ｉ Ｏ，はスラグ中におけるＡＩ
、０．の存在比率指標となるもｏ−’ｃ、；ｃ−ｏ値が
０．３４を超えるとスラグ中のＡ１．Ｏ，が相対的に多
くなって溶鋼中へ移行する危険が増大し、中は〕本発明
にとっては障害となる。
Ｏ／ Ｓ ｉ Ｏｘ及びＡ Ｉｔ’ｓ ／ Ｓ ｉ
Ｏｔ”？’表わされる各存在比は、本発明の目的達成に
とってもつとも直接的で重大な影響を示す。即ちＣａＯ
／Ｓｉ０ｇはスラグの塩基性指数となるもので、この比
率が０．８を超えると塩基性バランスが酸性側に移行し
、スラグ中のＡＩ、Ｏ，が溶鋼中へ解離して溶鋼中のＡ
Ｉを増大させ所期の目的を達成する上で障害となる。一
方Ａ Ｉ、０．／Ｓ ｉ Ｏ，はスラグ中におけるＡＩ
、０．の存在比率指標となるもｏ−’ｃ、；ｃ−ｏ値が
０．３４を超えるとスラグ中のＡ１．Ｏ，が相対的に多
くなって溶鋼中へ移行する危険が増大し、中は〕本発明
にとっては障害となる。
第１表に示す２種の５１−Ｍｎ脱酸鍋を準備した。
（残部はＳおよび不可避不純物）
上記鋼種を転炉吹錬またはアーク溶解した後、取鍋に移
し、ウオラストナイト、またはそれに若干の無機酸化物
を修飾的に添加した７ラツクスを加え、溶鋼の攪拌処理
を行なった。第２表はその結果を示すものであシ、本発
明の条件を満足しないＮ１２ 、３ 、５ 、９では粒
径の大きい介在物が多くＸ印の評価となった。一方本発
明の条件を満足するＮｌｌ、４，６，７，８は介在物の
粒径が全般的に小さくな〕、◎印の評価となった。
し、ウオラストナイト、またはそれに若干の無機酸化物
を修飾的に添加した７ラツクスを加え、溶鋼の攪拌処理
を行なった。第２表はその結果を示すものであシ、本発
明の条件を満足しないＮ１２ 、３ 、５ 、９では粒
径の大きい介在物が多くＸ印の評価となった。一方本発
明の条件を満足するＮｌｌ、４，６，７，８は介在物の
粒径が全般的に小さくな〕、◎印の評価となった。
同第２１！！に″示した実験のうちＰＪｎｌ〜４につい
て介在物タイプを調べたところ第３表の通シであシ、醜
２とＮ１３はＡ １ ｔ Ｏ−ｓの多いＤタイプが多く
、陳ｌと陽４はＡ１．０．０少ないＡタイプが多かった
。
て介在物タイプを調べたところ第３表の通シであシ、醜
２とＮ１３はＡ １ ｔ Ｏ−ｓの多いＤタイプが多く
、陳ｌと陽４はＡ１．０．０少ないＡタイプが多かった
。
又同じ（Ｎｎｌ−１＆１４について、製造された鋼製棒
材の介在物厚さを調べたところ、第１図（表層部）及び
第２図の如き結果を得た。即ち本発明を満足する隘１，
４では介在物厚さが明らか（小さいものであった。
材の介在物厚さを調べたところ、第１図（表層部）及び
第２図の如き結果を得た。即ち本発明を満足する隘１，
４では介在物厚さが明らか（小さいものであった。
又上記棒材２５ｇを切シ取シ酸溶解したものについて２
０μｍ以上の介在物数を計算したところ第３図に示す様
な成績が得うれ（ｎ数＝４）、やは〕本発明を満足する
ものは良好な結果を示している。又耐疲労性の向上効果
を確認する目的でｓｗｏｓｃ−ｖの中村式回転曲げ疲労
試験（線径：４．５ｍｎ＋φ、試験応カニ ８０ ｋｇ
ｆ／ｊ）を行なった結果によると、Ｎ１２ 、３ 、５
、９のものでは２×１０・〜６ Ｘ １０’回目当た
〕で介在物起点又は表面起点の割れが認められたが、Ｎ
ｈｌ、４，６゜７．８のものでは１０’回を越えてから
表面起点の割れが見られたに過ぎない、 第 ３ 表 但し Ａ：５１０１−Ｍｎ０−微Ａ１．Ｏ，系（Ａ１ｘＯｓ＝
Ｏ〜５チ） Ｂ ： Ｓ ｉ ０２−Ｍｎ Ｏ−Ａ １ ＢＯ２系（
Ａ１ｚＯｉ＝５〜２０チ） Ｃ： Ｓ ｉ Ｏ！−Ｍｎ Ｏ−Ａ Ｉ １０１系（Ａ
Ｉ、０．＝２０〜４０９６ ） Ｄ ： Ｓ ｉ Ｏ！ −Ｍｎ Ｏ−Ａ １２０ｇ系（
Ａ１．０．＝４０〜６０ｑＩＩ） Ｅ ： Ｓ ｉ ＯＨ−Ｍｎ０−Ａ １１０１系（Ａ１
１０３２６０％） 〔発明の効果〕 本発明は上記の様に構成されているので、高Ｓｉばね用
清浄鋼におけるＡＩ、Ｏ，系介在物が減少し、且つ介在
物粒径も小さくなった。従って圧電時の介在物の延性が
向上し、耐疲労特性の向上が期待さ九る。
０μｍ以上の介在物数を計算したところ第３図に示す様
な成績が得うれ（ｎ数＝４）、やは〕本発明を満足する
ものは良好な結果を示している。又耐疲労性の向上効果
を確認する目的でｓｗｏｓｃ−ｖの中村式回転曲げ疲労
試験（線径：４．５ｍｎ＋φ、試験応カニ ８０ ｋｇ
ｆ／ｊ）を行なった結果によると、Ｎ１２ 、３ 、５
、９のものでは２×１０・〜６ Ｘ １０’回目当た
〕で介在物起点又は表面起点の割れが認められたが、Ｎ
ｈｌ、４，６゜７．８のものでは１０’回を越えてから
表面起点の割れが見られたに過ぎない、 第 ３ 表 但し Ａ：５１０１−Ｍｎ０−微Ａ１．Ｏ，系（Ａ１ｘＯｓ＝
Ｏ〜５チ） Ｂ ： Ｓ ｉ ０２−Ｍｎ Ｏ−Ａ １ ＢＯ２系（
Ａ１ｚＯｉ＝５〜２０チ） Ｃ： Ｓ ｉ Ｏ！−Ｍｎ Ｏ−Ａ Ｉ １０１系（Ａ
Ｉ、０．＝２０〜４０９６ ） Ｄ ： Ｓ ｉ Ｏ！ −Ｍｎ Ｏ−Ａ １２０ｇ系（
Ａ１．０．＝４０〜６０ｑＩＩ） Ｅ ： Ｓ ｉ ＯＨ−Ｍｎ０−Ａ １１０１系（Ａ１
１０３２６０％） 〔発明の効果〕 本発明は上記の様に構成されているので、高Ｓｉばね用
清浄鋼におけるＡＩ、Ｏ，系介在物が減少し、且つ介在
物粒径も小さくなった。従って圧電時の介在物の延性が
向上し、耐疲労特性の向上が期待さ九る。
第１．２図は介在物厚さの分布を示すグラブ、第３図は
２０μｍ以上の介在物数を示すグラフである。
２０μｍ以上の介在物数を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．５０〜０．７０％（重量％の意味以下同じ） Ｓｉ：１．００〜２．５０％ Ｍｎ：０．４０〜１．５０％ を必須的に含有する高Ｓｉばね用清浄鋼を、造滓剤の添
加を伴う溶鋼処理を経て製造するに当たり、溶鋼処理終
了時のスラグ組成が下記条件範囲を満足する様に溶鋼処
理操業を行なうことを特徴とする高Ｓｉばね用清浄鋼の
製造法。 ＣａＯ＋ＳｉＯ＿２≧６５％ ＣａＯ／ＳｉＯ＿２≦０．８ Ａ１＿２Ｏ＿３／ＳｉＯ＿２≦０．３４
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59256058A JPS61136612A (ja) | 1984-12-04 | 1984-12-04 | 高Ｓｉばね用清浄鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59256058A JPS61136612A (ja) | 1984-12-04 | 1984-12-04 | 高Ｓｉばね用清浄鋼の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61136612A true JPS61136612A (ja) | 1986-06-24 |
| JPH0362769B2 JPH0362769B2 (ja) | 1991-09-27 |
Family
ID=17287316
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59256058A Granted JPS61136612A (ja) | 1984-12-04 | 1984-12-04 | 高Ｓｉばね用清浄鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61136612A (ja) |
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-
1984
- 1984-12-04 JP JP59256058A patent/JPS61136612A/ja active Granted
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