JPS61130423A - 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS61130423A JPS61130423A JP25224184A JP25224184A JPS61130423A JP S61130423 A JPS61130423 A JP S61130423A JP 25224184 A JP25224184 A JP 25224184A JP 25224184 A JP25224184 A JP 25224184A JP S61130423 A JPS61130423 A JP S61130423A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法に関し
、詳しくは、Ｔｉ又はＮｂのような炭窒化物形成元素を
含有する極低ＣｔＩｊ４を熱間圧延するに際して温調を
施すことによって、深絞り性のすぐれた冷延鋼板を安定
して製造する方法に関する。
、詳しくは、Ｔｉ又はＮｂのような炭窒化物形成元素を
含有する極低ＣｔＩｊ４を熱間圧延するに際して温調を
施すことによって、深絞り性のすぐれた冷延鋼板を安定
して製造する方法に関する。
一般に、自動車における外板やガソリン・タンク等の用
途に使用される加工用冷延鋼板は、すぐれた張出し成形
性、深絞り成形性、耐時効性等が要求される。よく知ら
れているように、鋼板の張出し成形性は、材料特性とし
ては、降伏強度が低く、伸び及び加工硬化指数が高いほ
どすぐれている。深絞り成形性はランクフォード値（ｒ
値）によってほぼ支配され、ｒ値が高いほど深絞り成形
限界が上昇する。また、鋼板に固溶状態のＣやＮが残存
しているとき、プレス成形加工時に室温時効によってス
トレッチャー・ストレインと称される障害が生じるため
、プレス成形加工用鋼板には耐時効性が要求される。
途に使用される加工用冷延鋼板は、すぐれた張出し成形
性、深絞り成形性、耐時効性等が要求される。よく知ら
れているように、鋼板の張出し成形性は、材料特性とし
ては、降伏強度が低く、伸び及び加工硬化指数が高いほ
どすぐれている。深絞り成形性はランクフォード値（ｒ
値）によってほぼ支配され、ｒ値が高いほど深絞り成形
限界が上昇する。また、鋼板に固溶状態のＣやＮが残存
しているとき、プレス成形加工時に室温時効によってス
トレッチャー・ストレインと称される障害が生じるため
、プレス成形加工用鋼板には耐時効性が要求される。
Ｃ量０．０１％以下の極低Ｃ鋼にＴｉやＮｂ等の炭窒化
物形成元素を添加し、熱間圧延及び冷間圧延後、箱焼鈍
又は連続焼鈍することによって、冷延鋼板にすぐれたプ
レス加工性を付与し得ることは既に知られている。更に
、これら鋼板の深絞り成形性（ｒ値）は、熱間圧延に先
立つ鋼の加熱温度を従来の１２００℃以上の温度から約
１１００℃若しくはそれ以下まで低下させることによっ
て、より向上させ得ることも知られている。しかし、こ
のような鋼片の低温加熱は、少量生産品におけるように
、バッチ炉加熱方式においては容易に採用し得るが、数
百トンにも達する大量の綱片を連続的に加熱炉に装入す
る連続加熱方式によれば、低温加熱材が少量の場合、実
生産に不便を来すことが多い。
物形成元素を添加し、熱間圧延及び冷間圧延後、箱焼鈍
又は連続焼鈍することによって、冷延鋼板にすぐれたプ
レス加工性を付与し得ることは既に知られている。更に
、これら鋼板の深絞り成形性（ｒ値）は、熱間圧延に先
立つ鋼の加熱温度を従来の１２００℃以上の温度から約
１１００℃若しくはそれ以下まで低下させることによっ
て、より向上させ得ることも知られている。しかし、こ
のような鋼片の低温加熱は、少量生産品におけるように
、バッチ炉加熱方式においては容易に採用し得るが、数
百トンにも達する大量の綱片を連続的に加熱炉に装入す
る連続加熱方式によれば、低温加熱材が少量の場合、実
生産に不便を来すことが多い。
本発明者らは、深絞り性にすぐれる冷延鋼板の製造にお
ける上記した問題を解決するために鋭意研究した結果、
用いる鋼の化学組成を規制すると共に、この鋼片を連続
熱間圧延するに際して所定の温度で温調を施すと共に、
仕上温度を規定することによって、ｒ値のすぐれた冷延
鋼板を製造し得ることを見出し、更に、鋼片の低温加熱
によって、得られる冷延鋼板のｒ値を一層向上し得るこ
とを見出して、本発明に至ったものである。
ける上記した問題を解決するために鋭意研究した結果、
用いる鋼の化学組成を規制すると共に、この鋼片を連続
熱間圧延するに際して所定の温度で温調を施すと共に、
仕上温度を規定することによって、ｒ値のすぐれた冷延
鋼板を製造し得ることを見出し、更に、鋼片の低温加熱
によって、得られる冷延鋼板のｒ値を一層向上し得るこ
とを見出して、本発明に至ったものである。
本発明よる深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法は、
重量％で Ｃ０．０１％以下、 Ｍｎ ０．４％以下、 を含有し、更に、 Ｔｉ０．０１〜０．１５％及び Ｎｂ０．０１〜０．１５％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種を含有し、且つ
、Ｔｉ又はＮｂのいずれかを含むとき、Ｔ ｉ ／ Ｃ
ａ２又はＮｂ／Ｃ≧８であり、Ｔｉ及びＮｂを共に含む
とき、 （Ｔｉ＋Ｎｂ）／Ｃ≧８であり、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を１００θ℃以
上の温度に加熱した後、連続熱間圧延するに際して、８
００〜１０００℃の範囲の温度で温調を施し、７００℃
以上の仕上温度で圧延することによって、中間厚さの熱
延鋼帯とした後、酸洗し、冷間圧延し、焼鈍を施すこと
を特徴とする。
重量％で Ｃ０．０１％以下、 Ｍｎ ０．４％以下、 を含有し、更に、 Ｔｉ０．０１〜０．１５％及び Ｎｂ０．０１〜０．１５％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種を含有し、且つ
、Ｔｉ又はＮｂのいずれかを含むとき、Ｔ ｉ ／ Ｃ
ａ２又はＮｂ／Ｃ≧８であり、Ｔｉ及びＮｂを共に含む
とき、 （Ｔｉ＋Ｎｂ）／Ｃ≧８であり、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を１００θ℃以
上の温度に加熱した後、連続熱間圧延するに際して、８
００〜１０００℃の範囲の温度で温調を施し、７００℃
以上の仕上温度で圧延することによって、中間厚さの熱
延鋼帯とした後、酸洗し、冷間圧延し、焼鈍を施すこと
を特徴とする。
本発明の方法において、温調とは、鋼を連続熱間圧延す
るに際して、圧延材を所定温度で所定時間保持すること
をいい、この後、継続して熱間圧延を行なう。本発明に
おいて、温調温度は８００〜１０００℃の範囲であり、
この温度での必要な保持時間は、鋼の化学組成によって
異なるが、ｒ値の高い冷延鋼板を得るためには、通常、
１分以上である。このように、所定の化学組成を有する
鋼を加熱した後、本発明に従って連続熱間圧延時に圧延
材を温調し、この後、継続して熱間圧延を行なって、中
間厚さの熱延鋼帯を得、次いで、これを常法によって酸
洗し、冷延圧延し、焼鈍することによって冷延鋼板を得
るとき、この冷延鋼板の引張強さ及び降伏強さは、温調
温度が約１０００℃のときに温調を施さない場合とほぼ
同じで菖り、温調温度が低下するにつれて低下する傾向
がみられ、一方、ｒ値及び伸びは、温調温度が９００℃
付近であるときに最大となる。即ち、このように熱間圧
延においてＩＭＬ調を施すとき、温調を施さない場合に
比べて、伸び及びｒ値にすぐれる冷延鋼板を得ることが
できる。特に好ましい温調温度は８５０〜９５０℃の範
囲であり、？！ 調時間は２〜１０分である。このよう
な温調による効果は、鋼片を所謂低温加熱した場合にも
同様に認められる。
るに際して、圧延材を所定温度で所定時間保持すること
をいい、この後、継続して熱間圧延を行なう。本発明に
おいて、温調温度は８００〜１０００℃の範囲であり、
この温度での必要な保持時間は、鋼の化学組成によって
異なるが、ｒ値の高い冷延鋼板を得るためには、通常、
１分以上である。このように、所定の化学組成を有する
鋼を加熱した後、本発明に従って連続熱間圧延時に圧延
材を温調し、この後、継続して熱間圧延を行なって、中
間厚さの熱延鋼帯を得、次いで、これを常法によって酸
洗し、冷延圧延し、焼鈍することによって冷延鋼板を得
るとき、この冷延鋼板の引張強さ及び降伏強さは、温調
温度が約１０００℃のときに温調を施さない場合とほぼ
同じで菖り、温調温度が低下するにつれて低下する傾向
がみられ、一方、ｒ値及び伸びは、温調温度が９００℃
付近であるときに最大となる。即ち、このように熱間圧
延においてＩＭＬ調を施すとき、温調を施さない場合に
比べて、伸び及びｒ値にすぐれる冷延鋼板を得ることが
できる。特に好ましい温調温度は８５０〜９５０℃の範
囲であり、？！ 調時間は２〜１０分である。このよう
な温調による効果は、鋼片を所謂低温加熱した場合にも
同様に認められる。
上記のように、極低Ｃ−Ｔ ｉ系鋼及び極低Ｃ−Ｎｂ系
鋼において、熱間圧延時の温調によって伸び及びｒ値が
向上する理由は必ずしも明らかではないが、温調時にお
けるＴｉＣ及びＮｂＣの析出が上記効果に密接に関連し
ているものとみられる。
鋼において、熱間圧延時の温調によって伸び及びｒ値が
向上する理由は必ずしも明らかではないが、温調時にお
けるＴｉＣ及びＮｂＣの析出が上記効果に密接に関連し
ているものとみられる。
次に、本発明において鋼片の化学組成を限定する理由を
説明する。
説明する。
Ｃは、これを０．０１％を越えて多量に添加するときは
、ＴｉＣ又はＮｂＣが多量に析出し、綱を硬質化させて
、深絞り性を劣化させるので、本発明鋼においては、Ｃ
の添加量の上限を０．０１％とする。
、ＴｉＣ又はＮｂＣが多量に析出し、綱を硬質化させて
、深絞り性を劣化させるので、本発明鋼においては、Ｃ
の添加量の上限を０．０１％とする。
特に好ましくは０．００６％以下の範囲である。
Ｍｎも、多量に添加するときは、焼鈍時の再結晶温度を
上昇させると共に深絞り性を劣化させるので、添加量の
上限を０．４％とする。
上昇させると共に深絞り性を劣化させるので、添加量の
上限を０．４％とする。
Ｔｉは、本発明の方法において、冷延鋼板の深絞り性、
特に、ｒ値を高めるために重要な元素であり、添加量が
０．０１％よりも少ないときはかかる効果がなく、一方
、０．１５％を越えて過多に添加するときは、ｒ値の向
上の観点からは特に問題はないが、製造費用が高価とな
るので、実用上、添加量の上限を０．１５％とする。但
し、本発明においては、Ｔｉ量はＣ量によって規制され
、Ｔｉ／Ｃ重量比が４よりも小さいときは、得られる冷
延鋼板のｒ値が低下する傾向があるので、Ｔｉはその添
加量が上記範囲にあると共に、Ｔ ｉ ／ Ｃ重量比が
４以上であることを要する。
特に、ｒ値を高めるために重要な元素であり、添加量が
０．０１％よりも少ないときはかかる効果がなく、一方
、０．１５％を越えて過多に添加するときは、ｒ値の向
上の観点からは特に問題はないが、製造費用が高価とな
るので、実用上、添加量の上限を０．１５％とする。但
し、本発明においては、Ｔｉ量はＣ量によって規制され
、Ｔｉ／Ｃ重量比が４よりも小さいときは、得られる冷
延鋼板のｒ値が低下する傾向があるので、Ｔｉはその添
加量が上記範囲にあると共に、Ｔ ｉ ／ Ｃ重量比が
４以上であることを要する。
Ｎｂも、本発明の方法において、Ｔｉと同様にｒ値を高
めるために重要な元素であり、添加量が０．０１％より
も少ないときは、ｒ値の向上に効果がなく、一方、０，
１５％を越えて過多に添加しても、ｒ値の向上効果が飽
和するのみならず、製造費用を高価にするので、添加量
の上限を０．１５％とする。但し、Ｎｂ量も、Ｃ量によ
って規制される。即ち、Ｎｂを単独添加するときは、Ｎ
ｂ／Ｃ重量比が８以上であることを要する。
めるために重要な元素であり、添加量が０．０１％より
も少ないときは、ｒ値の向上に効果がなく、一方、０，
１５％を越えて過多に添加しても、ｒ値の向上効果が飽
和するのみならず、製造費用を高価にするので、添加量
の上限を０．１５％とする。但し、Ｎｂ量も、Ｃ量によ
って規制される。即ち、Ｎｂを単独添加するときは、Ｎ
ｂ／Ｃ重量比が８以上であることを要する。
Ｎｂ／Ｃ重量比が８よりも小さいときは、得られる冷延
鋼板のｒ値が低下する傾向があるからである。
鋼板のｒ値が低下する傾向があるからである。
Ｔｉ及びＮｂはそれぞれ単独で添加してもよいが、複合
添加してもよい。但し、この複合添加のときは、（Ｎｂ
＋Ｔｉ）／Ｃ≧８であることを要する。
添加してもよい。但し、この複合添加のときは、（Ｎｂ
＋Ｔｉ）／Ｃ≧８であることを要する。
本発明の方法においては、鋼片は必要に応じて手入れを
行なった後に熱間圧延を行なう。本発明においては、こ
の熱間圧延に先立つ鋼片の加熱温度は１０００℃以上と
する。鋼加熱温度が１０００℃よりも低い場合は、７０
０℃以上の仕上温度を確保することが困難である。仕上
温度が７００℃よりも低いときは、熱延鋼板のＵ織に加
工組織が一部残留し、冷延鋼板のｒ値を低下させること
となる。鋼加熱温度の上限は、省エネルギー、耐火れん
がの耐久性等を考慮して１２５０℃とするのが好ましい
。尚、本発明の方法においては、連続鋳造や分塊圧延に
よる熱鋼片を直接に熱間圧延してもよい。
行なった後に熱間圧延を行なう。本発明においては、こ
の熱間圧延に先立つ鋼片の加熱温度は１０００℃以上と
する。鋼加熱温度が１０００℃よりも低い場合は、７０
０℃以上の仕上温度を確保することが困難である。仕上
温度が７００℃よりも低いときは、熱延鋼板のＵ織に加
工組織が一部残留し、冷延鋼板のｒ値を低下させること
となる。鋼加熱温度の上限は、省エネルギー、耐火れん
がの耐久性等を考慮して１２５０℃とするのが好ましい
。尚、本発明の方法においては、連続鋳造や分塊圧延に
よる熱鋼片を直接に熱間圧延してもよい。
本発明の方法においては、圧延材を温調するまでに、鋼
片の欠陥を圧着する等の観点から、５０％以上の圧下を
付与するのが好ましい。実操業においては、粗圧延過程
又は粗圧延終了後に温調を行なうのが好ましい。
片の欠陥を圧着する等の観点から、５０％以上の圧下を
付与するのが好ましい。実操業においては、粗圧延過程
又は粗圧延終了後に温調を行なうのが好ましい。
上記のような温調を施す熱間圧延を行なって、中間厚さ
の熱延鋼帯を得た後、常法に従って、冷却し、通常、７
００℃以下の温度でコイルに巻取る。この熱延鋼帯を常
法に従って酸化スケールを酸洗した後の冷間圧延につい
ては、圧下率は特に制限されないが、深絞り性を十分に
確保するためには、６０〜９５％の圧下率とするのが好
ましい。
の熱延鋼帯を得た後、常法に従って、冷却し、通常、７
００℃以下の温度でコイルに巻取る。この熱延鋼帯を常
法に従って酸化スケールを酸洗した後の冷間圧延につい
ては、圧下率は特に制限されないが、深絞り性を十分に
確保するためには、６０〜９５％の圧下率とするのが好
ましい。
冷間圧延後の焼鈍は箱焼鈍、連続焼鈍のいずれでもよく
、焼鈍温度は７００〜８５０℃の範囲が好ましい。
、焼鈍温度は７００〜８５０℃の範囲が好ましい。
以上のように、本発明の方法によれば、所定の化学組成
を有する鋼片を加熱した後、連続熱間圧延するに際して
、所定の温度で温調を施すことによって深絞り性の良好
な冷延鋼板を得ることができる。また、鋼片の低温加熱
法にも適用し得る。
を有する鋼片を加熱した後、連続熱間圧延するに際して
、所定の温度で温調を施すことによって深絞り性の良好
な冷延鋼板を得ることができる。また、鋼片の低温加熱
法にも適用し得る。
以下に本発明の詳細な説明する。
実施例
第１表に示す化学組成を有する鋼■、■及び■を小型溶
解炉にて溶製してスラブとし、これを第２表に記載した
条件にて加熱し、熱間圧延に際して種々の温度で温調を
施し、厚さ３．２龍の熱延鋼帯を得た。この熱延鋼帯を
酸洗後、０．８ ｕ厚さまで冷間圧延し、８５０℃の温
度で連続焼鈍した後、０．５％の調質圧延を行なった。
解炉にて溶製してスラブとし、これを第２表に記載した
条件にて加熱し、熱間圧延に際して種々の温度で温調を
施し、厚さ３．２龍の熱延鋼帯を得た。この熱延鋼帯を
酸洗後、０．８ ｕ厚さまで冷間圧延し、８５０℃の温
度で連続焼鈍した後、０．５％の調質圧延を行なった。
このようにして得られた冷延鋼板の機械的性質を第２表
に示す。鋼■及び■については結果をそれぞれ第１図及
び第２図に示す。
に示す。鋼■及び■については結果をそれぞれ第１図及
び第２図に示す。
以上のように、本発明の方法に従って製造された冷延鋼
板はいずれもｒ値及び伸びが高く、すぐれた深絞り性を
有することが明らかである。第１図に示すように、極低
Ｃ−Ｔｉ系鋼Ｉについては、＠調温度８００−１０２０
℃の範囲において、冷延鋼板の引張強さ及び降伏強さは
温調温度が低下するにつれて低下し、一方、ｒ値及び伸
びは温調温度９００℃付近で最大である。温調温度１０
２０℃のとき、冷延鋼板の機械的性質は、温調を施さな
い場合とほぼ同じである。従って、温調温度を８００〜
１ｏｏｏ℃、好ましくは８５０〜９５０℃とすることに
より、ｒ値及び伸びにすぐれた冷延鋼板を得ることがで
きる。更に、熱間圧延に先立って、鋼を低温加熱するこ
とによってｒ値が一層向上することが認められる。
板はいずれもｒ値及び伸びが高く、すぐれた深絞り性を
有することが明らかである。第１図に示すように、極低
Ｃ−Ｔｉ系鋼Ｉについては、＠調温度８００−１０２０
℃の範囲において、冷延鋼板の引張強さ及び降伏強さは
温調温度が低下するにつれて低下し、一方、ｒ値及び伸
びは温調温度９００℃付近で最大である。温調温度１０
２０℃のとき、冷延鋼板の機械的性質は、温調を施さな
い場合とほぼ同じである。従って、温調温度を８００〜
１ｏｏｏ℃、好ましくは８５０〜９５０℃とすることに
より、ｒ値及び伸びにすぐれた冷延鋼板を得ることがで
きる。更に、熱間圧延に先立って、鋼を低温加熱するこ
とによってｒ値が一層向上することが認められる。
第２図に示すように、極低Ｃ−Ｎｂ系鋼■についても、
上記Ｔｉ系鋼と同じ傾向が認められる。
上記Ｔｉ系鋼と同じ傾向が認められる。
第１図は本発明において規定する極低Ｃ−Ｔｉ系鋼の熱
間圧延工程での温調温度と得られた冷延鋼板の機械的性
質との関係を示すグラフ、第２図は好ましく低Ｃ−Ｎｂ
系鋼についての同様のグラフである。 第１図 １調ジ１度（°Ｃ） 第２図 シー調温度じＣ）
間圧延工程での温調温度と得られた冷延鋼板の機械的性
質との関係を示すグラフ、第２図は好ましく低Ｃ−Ｎｂ
系鋼についての同様のグラフである。 第１図 １調ジ１度（°Ｃ） 第２図 シー調温度じＣ）
Claims (1)
- （１）重量％で Ｃ０．０１％以下、 Ｍｎ０．４％以下、 を含有し、更に、 Ｔｉ０．０１〜０．１５％及び Ｎｂ０．０１〜０．１５％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種を含有し、且つ
、Ｔｉ又はＮｂのいずれかを含むとき、 Ｔｉ／Ｃ≧４又はＮｂ／Ｃ≧８であり、 Ｔｉ及びＮｂを共に含むとき、 （Ｔｉ＋Ｎｂ）／Ｃ≧８であり、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼片を１０００℃以
上の温度に加熱した後、連続熱間圧延するに際して、８
００〜１０００℃の範囲の温度で温調を施し、７００℃
以上の仕上温度で圧延することによつて、中間厚さの熱
延鋼帯とした後、酸洗し、冷間圧延し、焼鈍を施すこと
を特徴とする深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25224184A JPS61130423A (ja) | 1984-11-28 | 1984-11-28 | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25224184A JPS61130423A (ja) | 1984-11-28 | 1984-11-28 | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61130423A true JPS61130423A (ja) | 1986-06-18 |
Family
ID=17234473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25224184A Pending JPS61130423A (ja) | 1984-11-28 | 1984-11-28 | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61130423A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0225521A (ja) * | 1988-07-15 | 1990-01-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0230719A (ja) * | 1988-07-15 | 1990-02-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
| US4973367A (en) * | 1988-12-28 | 1990-11-27 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
-
1984
- 1984-11-28 JP JP25224184A patent/JPS61130423A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0225521A (ja) * | 1988-07-15 | 1990-01-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0230719A (ja) * | 1988-07-15 | 1990-02-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
| US4973367A (en) * | 1988-12-28 | 1990-11-27 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
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