JPS61116292A - 気‐液熱交換方法および装置 - Google Patents
気‐液熱交換方法および装置Info
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- JPS61116292A JPS61116292A JP24730085A JP24730085A JPS61116292A JP S61116292 A JPS61116292 A JP S61116292A JP 24730085 A JP24730085 A JP 24730085A JP 24730085 A JP24730085 A JP 24730085A JP S61116292 A JPS61116292 A JP S61116292A
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- tubes
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/007—Auxiliary supports for elements
- F28F9/013—Auxiliary supports for elements for tubes or tube-assemblies
- F28F9/0131—Auxiliary supports for elements for tubes or tube-assemblies formed by plates
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/0058—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits for only one medium being tubes having different orientations to each other or crossing the conduit for the other heat exchange medium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/06—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of plastics material
- F28F21/062—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of plastics material the heat-exchange apparatus employing tubular conduits
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
多種多様な熱交換装置がプロセス流からの排ガス、特に
燃焼ガスのような腐蝕性成分を含む排ガスの処理に使用
されてきた。そのような燃焼ガスは普通、非常に腐蝕性
の酸を形成しうる硫黄および窒素の酸化物を含有する。
燃焼ガスのような腐蝕性成分を含む排ガスの処理に使用
されてきた。そのような燃焼ガスは普通、非常に腐蝕性
の酸を形成しうる硫黄および窒素の酸化物を含有する。
それらの酸は、ガスが露点以下に冷却される１場合には
、熱交換装置において使用される材料を制限する。
、熱交換装置において使用される材料を制限する。
そのようなガスの高度に腐蝕的な性質を補償するため、
過去において熱交換エレメントはガラスや銅、およびフ
ッ素含有重合体で被覆された銅により作製されてきた。
過去において熱交換エレメントはガラスや銅、およびフ
ッ素含有重合体で被覆された銅により作製されてきた。
さらに、フッ素含有重合体製チューブを用いた非常に複
雑な装置も、例えばウイザーズ（ｗｔｔ、ｈｅｒｓ）の
米国特許第３．４５５，８９３号明細書に示唆されてき
た。
雑な装置も、例えばウイザーズ（ｗｔｔ、ｈｅｒｓ）の
米国特許第３．４５５，８９３号明細書に示唆されてき
た。
燃焼工程からの排ガスから熱を回収する際、熱伝達効率
と気体流の圧力降下との間のバランスをとろうとしても
常に困難性を伜う。したがって、気体流用の熱交換装置
には耐腐蝕性材料と、良好な熱伝達効率を最小の圧力降
下でもたらす形状とを組合せることのたえざる必要性が
存在していた。
と気体流の圧力降下との間のバランスをとろうとしても
常に困難性を伜う。したがって、気体流用の熱交換装置
には耐腐蝕性材料と、良好な熱伝達効率を最小の圧力降
下でもたらす形状とを組合せることのたえざる必要性が
存在していた。
発明の要約
この発明は、気体流をその温度とは異なる温度に保たれ
た熱交換器に通し、熱伝達媒体を熱交換器に循環させる
ことによシ気体流の温度を変化させる方法において、熱
交換器が列設された直径約３〜１０■のフッ素含有重合
体製チューブを含み、かつ各チューブ区画間の自由スパ
ンが約２０〜９０ＬＭであるものであって、気体流は熱
伝達媒体が循環されるチューブの少なくとも５列（ｒ
ＯＷ）を横断して通過するものであり、該チューブは中
心から中心までの距離がチューブの直径の約１．２５〜
６倍になるよう配設され、気体流が列設チューブを通過
する際にレイノルズ数が約８００〜６０００になる速度
を有し、自由スパンのチューブ直径に対する比が約５０
〜１５０であるように改良した方法を提供する。
た熱交換器に通し、熱伝達媒体を熱交換器に循環させる
ことによシ気体流の温度を変化させる方法において、熱
交換器が列設された直径約３〜１０■のフッ素含有重合
体製チューブを含み、かつ各チューブ区画間の自由スパ
ンが約２０〜９０ＬＭであるものであって、気体流は熱
伝達媒体が循環されるチューブの少なくとも５列（ｒ
ＯＷ）を横断して通過するものであり、該チューブは中
心から中心までの距離がチューブの直径の約１．２５〜
６倍になるよう配設され、気体流が列設チューブを通過
する際にレイノルズ数が約８００〜６０００になる速度
を有し、自由スパンのチューブ直径に対する比が約５０
〜１５０であるように改良した方法を提供する。
さらにこの発明は、流路とその流路を横切って配設され
た熱交換器を有する所定速度の気体流の温度を変化させ
る之めの装置罠おいて、熱交換器が列設された直径約３
〜１０ｍのフッ素含有重合体製チューブ、および約２０
〜９０ｃｍの各チューブ区画間の自由スパンからなり、
該流路が熱伝達媒体の循環されるチューブの少なくとも
５列と交差し、チューブが中心から中心までの距離がチ
ューブ直径の約ｔ２５〜５：Ｏ倍になるように配設され
、自由スパンのチューブ直径に対する比が約５０〜１５
０であって、ノ４ラメータが気体流の速度で列設チュー
ブを通る際のレイノルズ数が約８００〜３０００になる
ように選択されるように改良された装置を提供するもの
である。
た熱交換器を有する所定速度の気体流の温度を変化させ
る之めの装置罠おいて、熱交換器が列設された直径約３
〜１０ｍのフッ素含有重合体製チューブ、および約２０
〜９０ｃｍの各チューブ区画間の自由スパンからなり、
該流路が熱伝達媒体の循環されるチューブの少なくとも
５列と交差し、チューブが中心から中心までの距離がチ
ューブ直径の約ｔ２５〜５：Ｏ倍になるように配設され
、自由スパンのチューブ直径に対する比が約５０〜１５
０であって、ノ４ラメータが気体流の速度で列設チュー
ブを通る際のレイノルズ数が約８００〜３０００になる
ように選択されるように改良された装置を提供するもの
である。
発明の詳細な記述
この発明は第１図に示すように、気体流１が入口２およ
び膨張部３を通って熱交換器を通過する。熱交換器のチ
ューブ４はチューブの各地部に位置するチューブシート
５および５Ａの間に張設される。チューブはスペーサ乙
により２つの目的のために分離される。そのひとつは、
スは−サ間に約２０〜９（１ｍの距離を有する各チュー
ブ区画の自由スパンを形成するためであり、もう１つの
目的はチューブの連続した列をチューブ直径の約１．２
５〜！１．０倍づつ分離させるためである。熱交換器を
通過した後、気体流は続いて出口８へと向う。
び膨張部３を通って熱交換器を通過する。熱交換器のチ
ューブ４はチューブの各地部に位置するチューブシート
５および５Ａの間に張設される。チューブはスペーサ乙
により２つの目的のために分離される。そのひとつは、
スは−サ間に約２０〜９（１ｍの距離を有する各チュー
ブ区画の自由スパンを形成するためであり、もう１つの
目的はチューブの連続した列をチューブ直径の約１．２
５〜！１．０倍づつ分離させるためである。熱交換器を
通過した後、気体流は続いて出口８へと向う。
各チューブ区画の自由スパンを約２０〜９０５＋にする
と、チューブが低周波数、高振幅の振動を起すことがわ
かった。これは自己清浄機能とチューブの熱伝達係数の
増加という２つの利点を生ずる。チューブとスペーサは
、′１Ｉｃ２図により詳細に図示されている。スペーサ
６はスペーサ間に所望の自由スパンが保持されるよう、
ロッド９と共に用いられる。チューブはスペーサに設け
た開口部１０を貫通している。
と、チューブが低周波数、高振幅の振動を起すことがわ
かった。これは自己清浄機能とチューブの熱伝達係数の
増加という２つの利点を生ずる。チューブとスペーサは
、′１Ｉｃ２図により詳細に図示されている。スペーサ
６はスペーサ間に所望の自由スパンが保持されるよう、
ロッド９と共に用いられる。チューブはスペーサに設け
た開口部１０を貫通している。
スは−サは流れ方向に少なくとも５列のチューブからな
る列設チューブを形成する。それは任意の所望形状、例
えば図示の如く、正方形状にも、また三角形状にも配置
しうる。一般的には正方形状は気体流の圧力降下が少な
く、一方、三角形状は熱伝達が大きい。
る列設チューブを形成する。それは任意の所望形状、例
えば図示の如く、正方形状にも、また三角形状にも配置
しうる。一般的には正方形状は気体流の圧力降下が少な
く、一方、三角形状は熱伝達が大きい。
重合体製チューブは広範囲の種類のフッ素含有重合体か
ら製造しうるが、それらは望ましい熱伝達性、気体流の
腐蝕効果に対する抵抗性、およびすぐれた耐汚染性を合
せ持ったものとして知られてきた。特に好適なものは、
テトラフルオロエチレン重合体、米国特許第２，９４６
，７６５号明細書に記載されているようなテトラフルオ
ロエチレンとへキナフルオロプロヒレントノ共重合体、
および米国特許第３，１３２，１２３号明細書に記載さ
れているようなテトラフルオロエチレンとパーフルオロ
プロピルビニルエーテルとの共重合体である。なお、こ
の発明において使用しうる他のフッ素含有重合体には、
ポリビニリデンジフルオライド、およびポリテトラフル
オロエチレンとクブロートリフルオロエチレンの共重合
体も含まれる。
ら製造しうるが、それらは望ましい熱伝達性、気体流の
腐蝕効果に対する抵抗性、およびすぐれた耐汚染性を合
せ持ったものとして知られてきた。特に好適なものは、
テトラフルオロエチレン重合体、米国特許第２，９４６
，７６５号明細書に記載されているようなテトラフルオ
ロエチレンとへキナフルオロプロヒレントノ共重合体、
および米国特許第３，１３２，１２３号明細書に記載さ
れているようなテトラフルオロエチレンとパーフルオロ
プロピルビニルエーテルとの共重合体である。なお、こ
の発明において使用しうる他のフッ素含有重合体には、
ポリビニリデンジフルオライド、およびポリテトラフル
オロエチレンとクブロートリフルオロエチレンの共重合
体も含まれる。
さらに、ことに参考文献として挙げるレイリー （Ｒｅ
ｉｌｌｙ）等の米国特許第３，７１８，１ ｓ １号明
細書に記載されているように、熱伝達特性をより改善す
るためにフッ素含有重合体に伝導性粒子を混入すること
もできる。黒鉛粒子が特に好適である。
ｉｌｌｙ）等の米国特許第３，７１８，１ ｓ １号明
細書に記載されているように、熱伝達特性をより改善す
るためにフッ素含有重合体に伝導性粒子を混入すること
もできる。黒鉛粒子が特に好適である。
熱交換ユニットの端部で用いられるチューブシートは、
同じくここに参考文献として挙げるウイザーズ（Ｗｉｔ
ｈｅｒｓ）の米国特許第４３１５，７４０号明細書に記
載されているような既知技術によって作製できる。
同じくここに参考文献として挙げるウイザーズ（Ｗｉｔ
ｈｅｒｓ）の米国特許第４３１５，７４０号明細書に記
載されているような既知技術によって作製できる。
この熱交換装置の操作時には、水または同様の熱伝達流
体が熱交換器を通って循環される一方、同時に気体流が
熱交換チューブを横切るように通過する。列設チューブ
を通過する気体流のレイノルズ数は好ましくは約１００
０〜２０００である。レイノルズ数は公知の如く、最小
横断空間面積にチューブ直径と気体密度を掛けて、気体
粘度で割ったものに基づくものである。必要なレイノル
ズ数は、列設チューブに進入する気体速度を調整するか
、チューブの寸法や配置を調整するか、あるいはそれら
２つの方法を組合せるかして得られる。
体が熱交換器を通って循環される一方、同時に気体流が
熱交換チューブを横切るように通過する。列設チューブ
を通過する気体流のレイノルズ数は好ましくは約１００
０〜２０００である。レイノルズ数は公知の如く、最小
横断空間面積にチューブ直径と気体密度を掛けて、気体
粘度で割ったものに基づくものである。必要なレイノル
ズ数は、列設チューブに進入する気体速度を調整するか
、チューブの寸法や配置を調整するか、あるいはそれら
２つの方法を組合せるかして得られる。
この発明において熱伝達がなぜ改善されるのか、十分Ｋ
ｌｌ解されているわけではないが、レイノルズ数が約８
００より低いと、他の構造条件が満たされていても、気
体速度が小さすぎて可撓性チューブに何の動きも発生す
ることができず、チューブが剛性のものであるかのよう
に作用するものと考えられる。空気速度が増加するとチ
ューブは前後左右にばたつき動き始める。
ｌｌ解されているわけではないが、レイノルズ数が約８
００より低いと、他の構造条件が満たされていても、気
体速度が小さすぎて可撓性チューブに何の動きも発生す
ることができず、チューブが剛性のものであるかのよう
に作用するものと考えられる。空気速度が増加するとチ
ューブは前後左右にばたつき動き始める。
これが渦流形成を促進し、チューブ壁と気体流との間の
熱伝達速度を増加させる。この動きを生ずるのに必要な
エネルギーはそれ自体、剛性チューブの同様な列で生ず
るチューブ束による圧力降下より大きな圧力降下として
表われる。
熱伝達速度を増加させる。この動きを生ずるのに必要な
エネルギーはそれ自体、剛性チューブの同様な列で生ず
るチューブ束による圧力降下より大きな圧力降下として
表われる。
気体流の速度をさらに上げると、圧力降下と熱伝達速度
はレイノルズ数的８０００で流れが乱流となるまで増加
する。
はレイノルズ数的８０００で流れが乱流となるまで増加
する。
この発明で材質、寸法および速度の限定が必要であるの
はこの振動のためであり、この振動により剛性チューブ
の熱交換器から普通に期待される以上の大きな熱交換速
度が得られる。
はこの振動のためであり、この振動により剛性チューブ
の熱交換器から普通に期待される以上の大きな熱交換速
度が得られる。
この発明によシ加熱されたり冷却される気体流は、腐蝕
性酸を形成しうる硫黄や窒素の酸化物を含む、さまざま
な腐蝕性成分を含有しうる。
性酸を形成しうる硫黄や窒素の酸化物を含む、さまざま
な腐蝕性成分を含有しうる。
気体流の温度は約８０〜２４０℃でなければならない。
温度が２４０℃を越えるとフッ素含有重合体チューブに
好ましくない影響を与えるし、一方８０℃未満に気体流
を処理しても実用的利点はほとんどない。というのはこ
の温度よりかなり低く気体温度を下げても、昇温しよう
とする気体の自然的傾向により温度上昇してしまうから
である。
好ましくない影響を与えるし、一方８０℃未満に気体流
を処理しても実用的利点はほとんどない。というのはこ
の温度よりかなり低く気体温度を下げても、昇温しよう
とする気体の自然的傾向により温度上昇してしまうから
である。
この発明を次の具体例によりさらに詳しく説明する。
実施例および比較例
ナト２フルオロエチレンーパーフルオロビニルエーテル
共重合体製の約６５０本の中空可撓性チューブの試験束
を、高さ４６ａ１幅４６ｃｐａの透明アクリル展箱体の
頂部と底部にある孔を通してチューブ群を張設すること
により作製した。これらのチューブは直径４．７５−で
、試験箱体内部の同一の透明アクリル樹脂製のスペーサ
を貫通している。これらのスば一すは試験室の頂部の空
気流流路からはずれ念位置に取り除くことができるよう
になっており、チューブの軸方向長さに沿って各チュー
ブ区画の自由スパンが１５〜４６αになるように配設さ
れる。チューブは正方形状に穴が並ぶよう配置された。
共重合体製の約６５０本の中空可撓性チューブの試験束
を、高さ４６ａ１幅４６ｃｐａの透明アクリル展箱体の
頂部と底部にある孔を通してチューブ群を張設すること
により作製した。これらのチューブは直径４．７５−で
、試験箱体内部の同一の透明アクリル樹脂製のスペーサ
を貫通している。これらのスば一すは試験室の頂部の空
気流流路からはずれ念位置に取り除くことができるよう
になっており、チューブの軸方向長さに沿って各チュー
ブ区画の自由スパンが１５〜４６αになるように配設さ
れる。チューブは正方形状に穴が並ぶよう配置された。
熱交換エレメントは２０列のチューブで作られた。
チューブはチューブ直径の約２．０倍の距離づつ離して
設置された。その端部は一緒に結合され、米国特許第３
，３１５，７４０号明細書に記載されたようにチューブ
シートを形成した。
設置された。その端部は一緒に結合され、米国特許第３
，３１５，７４０号明細書に記載されたようにチューブ
シートを形成した。
モジュールは風洞中に置かれ、圧力降下測定が約４００
〜１０，０００の範囲のレイノルズ数に対応する空気流
速の中で行なわれた。
〜１０，０００の範囲のレイノルズ数に対応する空気流
速の中で行なわれた。
風洞中に設置後、３０ ｐｓｉｇまでの圧力の飽和水蒸
気が空気を加熱するためにチューブ束に導入されるよう
、水蒸気供給管を上流チューブシートに接続した。チュ
ーブ束から出た凝縮水蒸気はドレイントラップを介して
排出した。圧力、流れおよび温度の測定は、総体的熱伝
達係数およびチューブ束を横切る際の圧力降下がいろい
ろ々空気速度条件のもとて決定できるように行なわれた
。
気が空気を加熱するためにチューブ束に導入されるよう
、水蒸気供給管を上流チューブシートに接続した。チュ
ーブ束から出た凝縮水蒸気はドレイントラップを介して
排出した。圧力、流れおよび温度の測定は、総体的熱伝
達係数およびチューブ束を横切る際の圧力降下がいろい
ろ々空気速度条件のもとて決定できるように行なわれた
。
圧力測定は傾斜マノメータ（油密度＝８２９Ｋｆ／ｍｌ
）を用いて行なった。チューブ束を横切る空気速度は、
ＤＩ８Ａ科学用恒温風速計で較正した工業用風速計で測
定した。チューブから空気へ。
）を用いて行なった。チューブ束を横切る空気速度は、
ＤＩ８Ａ科学用恒温風速計で較正した工業用風速計で測
定した。チューブから空気へ。
の熱流動は空気流の温度をＪ型態電対で熱交換モジュー
ルの前後で測定することによシ検知した。加熱水蒸気圧
力は７ ｐａｉｇと１５ ｐａｉｇを用いた。空気流速
は層流、遷移状態流および乱流状態にまたがる範囲で変
化させた。
ルの前後で測定することによシ検知した。加熱水蒸気圧
力は７ ｐａｉｇと１５ ｐａｉｇを用いた。空気流速
は層流、遷移状態流および乱流状態にまたがる範囲で変
化させた。
圧力降下は次の式による無次元数として計算された：
ここでΔ９は圧力低下、パスカル
Ｎは流れ方向にあるチューブ列の数
Ｐは空気密度、ＫＩｌ／ｍ５
■はチューブ束内の最小横断面に基づ
いた空気流速、ｍ７ｓｅｃ
総体的熱伝達係数、ＵＯｌは各条件下で実験的に求めら
れた。それから外部空気薄膜係数を逆算するために次の
式が用いられた： Ｑ ＝ ＵＯＡ （ＬＭＴＤ） ＝＝ＷＣｐΔＴここで
Ａは熱伝達面積、ｍ２ ＬＭｒＤは対数平均温度差、Ｃ Ｗは空気流量、ｔｂＡｒ ｇ Ｃｐは空気熱容量、１丁・℃ ΔＴはチューブ束内外での空気温度の差にはチューブ装
態伝導度 ｔｗは壁厚さ Ｄｏ、Ｄ１ｉｊチューブの外径および内径ｈｉは既知の
工学的相互関係から計算される内部薄膜係数 終始一貫したＳＩユニットが上記計算のすべてに使用さ
れている。
れた。それから外部空気薄膜係数を逆算するために次の
式が用いられた： Ｑ ＝ ＵＯＡ （ＬＭＴＤ） ＝＝ＷＣｐΔＴここで
Ａは熱伝達面積、ｍ２ ＬＭｒＤは対数平均温度差、Ｃ Ｗは空気流量、ｔｂＡｒ ｇ Ｃｐは空気熱容量、１丁・℃ ΔＴはチューブ束内外での空気温度の差にはチューブ装
態伝導度 ｔｗは壁厚さ Ｄｏ、Ｄ１ｉｊチューブの外径および内径ｈｉは既知の
工学的相互関係から計算される内部薄膜係数 終始一貫したＳＩユニットが上記計算のすべてに使用さ
れている。
外部薄膜係数、ｈＯｌは無次元数Ｊｂとして表わされる
。
。
ｆ′およびＪｂはレイノルズ数・Ｒｅの関数として゛第
３．４および５図に示されている。
３．４および５図に示されている。
−ＤｏＶＰ
Ｒｅ −−
μ
チューブの振動は、空気流のレイノルズ数が約８００以
上になったとき、観察された。振動の振幅は目に見える
ほど大きく、多くの場合チューブ直径の２倍以上であっ
た。
上になったとき、観察された。振動の振幅は目に見える
ほど大きく、多くの場合チューブ直径の２倍以上であっ
た。
試験の結果は第３〜５図にまとめられている。
観察された圧力降下と振動しているチューブ束を横切る
熱伝達速度は、遷移状態領域（Ｒｅ＝８００〜５０００
）において、剛性金属チューブに基づいて文献の相互関
係により予想された値より高い。
熱伝達速度は、遷移状態領域（Ｒｅ＝８００〜５０００
）において、剛性金属チューブに基づいて文献の相互関
係により予想された値より高い。
第１図はこの発明の熱交換装置の横断面図である。第２
図は第１図の装置で用いることのできるチューブ束の斜
視図である。 第３図はこの発明の熱交換装置における圧力降下と気体
速度との間の関係を図示したものである。 第４．５図はこの発明の熱交換装置における熱伝達と気
体速度との間の関係を図示したもので、チューブの自由
スパン長さの重要性を示す。 外２名 Ｒｅ 気イ本 速 度 Ｆｉｇ。４ ／？ｅ 気体速度
図は第１図の装置で用いることのできるチューブ束の斜
視図である。 第３図はこの発明の熱交換装置における圧力降下と気体
速度との間の関係を図示したものである。 第４．５図はこの発明の熱交換装置における熱伝達と気
体速度との間の関係を図示したもので、チューブの自由
スパン長さの重要性を示す。 外２名 Ｒｅ 気イ本 速 度 Ｆｉｇ。４ ／？ｅ 気体速度
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）気体流をその温度とは異なる温度に保たれた熱交換
器に通し、熱伝達媒体を熱交換器に循環させることによ
つて、気体流の温度を変化させる方法において、熱交換
器が列設された直径約３〜１０ｍｍのフッ素含有重合体
製チューブを含み、かつ各チューブ区画間の自由スパン
が約２０〜９０ｃｍであるものであつて、気体流は熱伝
達媒体が循環されるチューブの少なくとも５列を横断し
て通過するものであり、該チューブは中心から中心まで
の距離がチューブの直径の約１．２５〜５倍になるよう
配設され、気体流が列設チューブを通過する際のレイノ
ルズ数が約８００〜３０００になる速度を有し、自由ス
パンのチューブ直径に対する比が約５０〜１５０である
ことを特徴とする方法。 ２）フッ素含有重合体がテトラフルオロエチレンとヘキ
サフルオロプロピレンの共重合体である特許請求の範囲
第１項記載の方法。 ３）フッ素含有重合体がテトラフルオロエチレンとパー
フルオロプロピルビニルエーテルの共重合体である特許
請求の範囲第１項記載の方法。 ４）チューブがさらにフッ素含有重合体より実質的に高
い熱伝導率を有する充填剤粒子を約５〜４５重量％含む
ものである特許請求の範囲第１項記載の方法。 ５）伝導性充填剤粒子が黒鉛である特許請求の範囲第４
項記載の方法。 ６）各チューブ区画間の自由スパンが約４０〜６０ｃｍ
である特許請求の範囲第１項記載の方法。 ７）チューブの直径が約４．０〜６．５ｍｍである特許
請求の範囲第１項記載の方法。 ８）流路とその流路を横切つて配設された熱交換器を有
する所定速度の気体流の温度を変化させるための装置に
おいて、熱交換器が列設された直径約３〜１０ｍｍのフ
ッ素含有重合体チューブおよび約２０〜９０ｃｍの各チ
ューブ区画間の自由スパンからなり、該流路が熱伝達媒
体の循環されるチューブの少なくとも１０列を横断し、
チューブが中心から中心までの距離がチューブ直径の約
１．２５〜３．０倍になるよう配設され、気体流がチュ
ーブ列を通過する際に約８００〜３０００のレイノルズ
数を有するような速度をもち、自由スパンのチューブ直
径に対する比が約５０〜１５０であつて、パラメータは
気体流の速度で列設チューブを通る際のレイノルズ数が
約８００〜３０００になるように選択されることを特徴
とする装置。 ９）フッ素含有重合体がテトラフルオロエチレンとヘキ
サフルオロプロピレンの共重合体である特許請求の範囲
第８項記載の装置。 １０）フッ素含有重合体がテトラフルオロエチレンとパ
ーフルオロプロピルビニルエーテルの共重合体である特
許請求の範囲第８項記載の装置。 １１）チューブがさらにフッ素含有重合体より実質的に
高い熱伝導率を有する充填剤粒子を約５〜４５重量％含
むものである特許請求の範囲第８項記載の装置。 １２）伝導性充填剤粒子が黒鉛である特許請求の範囲第
１１項記載の装置。 １３）各チューブ区画の自由スパンが約４０〜６５ｃｍ
である特許請求の範囲第１１項記載の装置。 １４）チューブの直径が約４．０〜６．５ｍｍである特
許請求の範囲第１１項記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US66897284A | 1984-11-07 | 1984-11-07 | |
| US668972 | 1984-11-07 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61116292A true JPS61116292A (ja) | 1986-06-03 |
Family
ID=24684505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24730085A Pending JPS61116292A (ja) | 1984-11-07 | 1985-11-06 | 気‐液熱交換方法および装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0181614A1 (ja) |
| JP (1) | JPS61116292A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04501457A (ja) * | 1988-11-01 | 1992-03-12 | インフラソニック アクティエボラーグ | 物体と気体間の強制熱伝達のための方法及び装置 |
| JPH04501456A (ja) * | 1988-11-01 | 1992-03-12 | インフラソニック アクティエボラーグ | 物体と気体との間の強制熱伝達の方法と装置 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8711428D0 (en) * | 1987-05-14 | 1987-06-17 | Du Pont Canada | Comfort heat exchanger |
| DE3820866C2 (de) * | 1988-06-21 | 1996-06-05 | Sgl Technik Gmbh | Rohr für Rohrbündelwärmeaustauscher |
| FR2793011B1 (fr) | 1999-04-29 | 2001-07-06 | Valeo Thermique Moteur Sa | Echangeur de chaleur a tubes souples, notamment pour vehicule automobile |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5517319A (en) * | 1978-07-22 | 1980-02-06 | Sankin Kogyo Kk | Preparation of eugenol zinc salt |
| JPS58214784A (ja) * | 1982-05-28 | 1983-12-14 | ヌ−ベル・アプリカシオン・テクノロジク | 熱交換要素及び蓄熱器 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3132123A (en) * | 1960-11-25 | 1964-05-05 | Du Pont | Polymers of perfluoroalkoxy perfluorovinyl ethers |
| US3417812A (en) * | 1966-11-30 | 1968-12-24 | Du Pont | Heat exchanger apparatus with a novel by-passing arrangement for shellside flow |
| US3718181A (en) * | 1970-08-17 | 1973-02-27 | Du Pont | Plastic heat exchange apparatus |
| US3805881A (en) * | 1971-08-17 | 1974-04-23 | Du Pont | Fluid heat exchange system |
| US4271900A (en) * | 1978-06-28 | 1981-06-09 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Apparatus with expandable tube bundle |
-
1985
- 1985-11-06 JP JP24730085A patent/JPS61116292A/ja active Pending
- 1985-11-07 EP EP85114212A patent/EP0181614A1/en not_active Withdrawn
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5517319A (en) * | 1978-07-22 | 1980-02-06 | Sankin Kogyo Kk | Preparation of eugenol zinc salt |
| JPS58214784A (ja) * | 1982-05-28 | 1983-12-14 | ヌ−ベル・アプリカシオン・テクノロジク | 熱交換要素及び蓄熱器 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04501457A (ja) * | 1988-11-01 | 1992-03-12 | インフラソニック アクティエボラーグ | 物体と気体間の強制熱伝達のための方法及び装置 |
| JPH04501456A (ja) * | 1988-11-01 | 1992-03-12 | インフラソニック アクティエボラーグ | 物体と気体との間の強制熱伝達の方法と装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0181614A1 (en) | 1986-05-21 |
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