JPS6111595A - 耐食性が良好なアルミニウム合金製熱交換器のコア - Google Patents
耐食性が良好なアルミニウム合金製熱交換器のコアInfo
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- JPS6111595A JPS6111595A JP13197884A JP13197884A JPS6111595A JP S6111595 A JPS6111595 A JP S6111595A JP 13197884 A JP13197884 A JP 13197884A JP 13197884 A JP13197884 A JP 13197884A JP S6111595 A JPS6111595 A JP S6111595A
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- Japan
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- core
- aluminum alloy
- working fluid
- heat exchanger
- less
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、カーエア」ンの］ンデン→Ｊ−１■バボレ−
ター、自動車用ラジェーター等のアルミニウム合金製熱
交換器のコアどして、耐食性１が良好イ］アに関するも
のである。
ター、自動車用ラジェーター等のアルミニウム合金製熱
交換器のコアどして、耐食性１が良好イ］アに関するも
のである。
惺」ＪすＵ）□ｌｉ−
従来、一般にろうＭ ｌ−１により組立てられる７フル
ミニ「”ノへ合金製の空冷式熱交換器の＝］アは、作動
流体（冷媒、冷却水イ【ど）の通路と、空気側の冷７，
１１用フｒンとによって構成されている。また、熱交換
器のコアには、端部がＬＪ曲げされ、直管部が並行して
蛇行状に連なり、多孔を設置ｊた偏平警状の作動流体通
路と、その直管部に接合されたフィンで構成されたらの
が広く用いられている。このようイＩ−］アは作動流体
通路を構成する板、形々４、あるい（，１゜管及び冷却
用）（ンを椙成刀る板のいづれか一方あるい（，１１両
１〕（ニ）′しＩ−ジングシ−１・（〕′ルミニウムあ
るい＋、１． Ｎｒｌ ｆ２アルミニウ１１合金を心材
と１ノ、△１８１系又は△ｌ−Ｆ、ｉ−Ｍ（］基合金ろ
−）を皮１イどしだ合μ（反）を用いで、ろう（ｄｌｌ
に土【′）金属接合されるのが酋ｉ！Ｉｆである。
ミニ「”ノへ合金製の空冷式熱交換器の＝］アは、作動
流体（冷媒、冷却水イ【ど）の通路と、空気側の冷７，
１１用フｒンとによって構成されている。また、熱交換
器のコアには、端部がＬＪ曲げされ、直管部が並行して
蛇行状に連なり、多孔を設置ｊた偏平警状の作動流体通
路と、その直管部に接合されたフィンで構成されたらの
が広く用いられている。このようイＩ−］アは作動流体
通路を構成する板、形々４、あるい（，１゜管及び冷却
用）（ンを椙成刀る板のいづれか一方あるい（，１１両
１〕（ニ）′しＩ−ジングシ−１・（〕′ルミニウムあ
るい＋、１． Ｎｒｌ ｆ２アルミニウ１１合金を心材
と１ノ、△１８１系又は△ｌ−Ｆ、ｉ−Ｍ（］基合金ろ
−）を皮１イどしだ合μ（反）を用いで、ろう（ｄｌｌ
に土【′）金属接合されるのが酋ｉ！Ｉｆである。
しかし、この、１． ）イシ“熱交１ψ器が厳しノいｆ
ｌｉｌ Ｉ”、１環境、例えば塩分の多い尚）τ」ＪＩ
雰囲気や凍結防止剤の使用され−Ｃいる）＾路、あるい
は高温高湿地帯では、作動流体通路を構成する材料にお
いて空気側より署しい孔食を生じ、内部流体の漏れが生
ずるようになるため、当該熱交換器の使用範囲に多くの
制限が加えられてい １．：。
ｌｉｌ Ｉ”、１環境、例えば塩分の多い尚）τ」ＪＩ
雰囲気や凍結防止剤の使用され−Ｃいる）＾路、あるい
は高温高湿地帯では、作動流体通路を構成する材料にお
いて空気側より署しい孔食を生じ、内部流体の漏れが生
ずるようになるため、当該熱交換器の使用範囲に多くの
制限が加えられてい １．：。
王こで現在、アルミニウム製熱交換器コアの耐食性を向
−１ニする手段を講じたものどして下記のような熱交換
器がある。
−１ニする手段を講じたものどして下記のような熱交換
器がある。
１） Ｚｎ Ｃｌ ｚ系フラックスにより、フラックス
ろう（ｔ １）を行なって作動流体通路の外部のアルミ
ニウム表面にＺｎを置換付着さ０、ろう４７口Ｊの加熱
にＪζって表面に７０拡散層を形成さＱ 、これにより
該通路の耐食１ｚ１を十げ′ｌこもの、１ ２）Ｚｎｎ系シンイ・１１〜Ｊを利用して、 １）と同
じ＜Ｚｒアルミニウム面にＺｎ拡散層を形成しｌｒ：
’ｔ）の１． ３）作動流、１小通路ＩＡニ△ｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−ＣＬ
Ｉ系、あるいはＡｌ −Ｍｎ−Ｃ１ｌ系のアルミニウム
合金を用い、フィン材にＡｌ＝Ｚｎ系、△１〜８ｎ系の
犠１１陽極効果を有η゛るアルミニウム合金を用いて作
動流体通路月にフィン材との電位差をもたせて該通路の
耐食＋’ｌを向上さ仕たもの。
ろう（ｔ １）を行なって作動流体通路の外部のアルミ
ニウム表面にＺｎを置換付着さ０、ろう４７口Ｊの加熱
にＪζって表面に７０拡散層を形成さＱ 、これにより
該通路の耐食１ｚ１を十げ′ｌこもの、１ ２）Ｚｎｎ系シンイ・１１〜Ｊを利用して、 １）と同
じ＜Ｚｒアルミニウム面にＺｎ拡散層を形成しｌｒ：
’ｔ）の１． ３）作動流、１小通路ＩＡニ△ｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−ＣＬ
Ｉ系、あるいはＡｌ −Ｍｎ−Ｃ１ｌ系のアルミニウム
合金を用い、フィン材にＡｌ＝Ｚｎ系、△１〜８ｎ系の
犠１１陽極効果を有η゛るアルミニウム合金を用いて作
動流体通路月にフィン材との電位差をもたせて該通路の
耐食＋’ｌを向上さ仕たもの。
発明が解決しようどする問題点
前記３）の熱交換器のコアにおいては、作動流体通路に
＋１３ ｔ、Ｉるフィンとの接合部は、フィン材の犠１
〆１陽極効果が及ぶために、イの耐食性は向上するらの
の、作動流体通路の両端のＵ曲げ部（ｆＩ−１ベント部
）は、フーＣンから１０〜１５ｍｍ以１．１１１１１れ
ているため、フィン材の犠１１陽極り１１宋の到達範囲
外にｉｌするのて゛、該部分の耐食１！Ｉ ｌ；ｌ、該
通路Ｉ自体のｉ−１食↑ノ１に依存しＴいた、１１、カ
ｌ、？ＩＹ来ノ該通路）ｒＡ （ｒｌ 耐１’、Ｉ （
Ｉ＋は十分で／Ｊ＋・いのＣ１該部分には深い孔口が発
生して、二１アの耐久ｔ’ｌを低下していた、。
＋１３ ｔ、Ｉるフィンとの接合部は、フィン材の犠１
〆１陽極効果が及ぶために、イの耐食性は向上するらの
の、作動流体通路の両端のＵ曲げ部（ｆＩ−１ベント部
）は、フーＣンから１０〜１５ｍｍ以１．１１１１１れ
ているため、フィン材の犠１１陽極り１１宋の到達範囲
外にｉｌするのて゛、該部分の耐食１！Ｉ ｌ；ｌ、該
通路Ｉ自体のｉ−１食↑ノ１に依存しＴいた、１１、カ
ｌ、？ＩＹ来ノ該通路）ｒＡ （ｒｌ 耐１’、Ｉ （
Ｉ＋は十分で／Ｊ＋・いのＣ１該部分には深い孔口が発
生して、二１アの耐久ｔ’ｌを低下していた、。
そこで、本発明が解決しようとする問題点は、フィン材
の１ｎ Ｖｌ陽極効宋音利用して耐食性の向−トを図る
熱交換器において、作動流体通路の端部、例えば多孔の
偏平状熱交１り管のチューブベント部のような、フィン
ｈ口ら離れてフィンの犠１１陽極効甲が及ばない部分に
孔食が発生しないように、作動流体通路材自体の耐食性
を向上させるようにした該通路材の新規合金を得ること
、及びこの合金ににる該通路を犠牲陽極効果を十分に有
する材料を用いたフィンと相合ｌ−て、ろう付１〜Ｊに
より構成してイρる熱交換器のコアを得ることにある。
の１ｎ Ｖｌ陽極効宋音利用して耐食性の向−トを図る
熱交換器において、作動流体通路の端部、例えば多孔の
偏平状熱交１り管のチューブベント部のような、フィン
ｈ口ら離れてフィンの犠１１陽極効甲が及ばない部分に
孔食が発生しないように、作動流体通路材自体の耐食性
を向上させるようにした該通路材の新規合金を得ること
、及びこの合金ににる該通路を犠牲陽極効果を十分に有
する材料を用いたフィンと相合ｌ−て、ろう付１〜Ｊに
より構成してイρる熱交換器のコアを得ることにある。
Ｖす國玉ｌ夫上りこめの手段
前記問題点は、本発明にＪ：す、作動流体通路材と（］
て下記の組成のアルミニウム合金を用い、かつフィンｌ
として、下記１）の組成のアルミニウム合金あるいは下
記２）の組成のアルミニウム合金のいづ′れかを心材に
、△１〜８１系又はＡｌ −８ｔ−Ｍ（Ｉ系ろうを皮（
４どしＣ複合したプレージングシートを用いて、これら
作動流体通路とフィンとを相合せて、ろう伺（プよって
熱交換器コアに構成することによって解決される。
て下記の組成のアルミニウム合金を用い、かつフィンｌ
として、下記１）の組成のアルミニウム合金あるいは下
記２）の組成のアルミニウム合金のいづ′れかを心材に
、△１〜８１系又はＡｌ −８ｔ−Ｍ（Ｉ系ろうを皮（
４どしＣ複合したプレージングシートを用いて、これら
作動流体通路とフィンとを相合せて、ろう伺（プよって
熱交換器コアに構成することによって解決される。
作動流体通路月
Ｍ（１： ０．０３〜０．２％、Ｍｎ ： ０．３１〜
０．８５％、Ｚ ｎ ： ０．５１〜１．０％を含み、
又は更にＣ１１：０．０３〜０．２０％、Ｃｒ ： ０
，０１〜０．３％、Ｚｒ：０．０１〜０．３、Ｔｉ：０
．０１〜０．３％の６一 １種又は２秤以十を含み、残部は「ｅ ：０．１５％以
下、５ｉｌｏ、１５％以下のほか実質的にＡ１で゛ある
１１ルミニウム含金。
０．８５％、Ｚ ｎ ： ０．５１〜１．０％を含み、
又は更にＣ１１：０．０３〜０．２０％、Ｃｒ ： ０
，０１〜０．３％、Ｚｒ：０．０１〜０．３、Ｔｉ：０
．０１〜０．３％の６一 １種又は２秤以十を含み、残部は「ｅ ：０．１５％以
下、５ｉｌｏ、１５％以下のほか実質的にＡ１で゛ある
１１ルミニウム含金。
フィン用プレージングシートの心材
１） Ｚｎ ： ０．１・＝！＋％、Ｍｎ ： ０．
２〜２％を含み、又は史にＭｇ ： ０゜１〜１％、Ｃ
（１；０．０１〜１％、Ｏ１’ ： ０．０１□−０，
５％、Ｚｒ：０．０１〜０．５％の１種又は２神以１〜
を含み、残部は実τ１的に△ｌ ７’あインアルミニ９
１８合金。（ただし、／１１吊は前記作動冶１体通路用
アルミニウｌ＼合金中の７０吊上り人）２） Ｓｎ ：
０，０２−００９％を含み、又は更にＭ！ＩＩ ：
０．１〜２％、Ｍｎ： ０．１〜２％、Ｚｎ：０．１
〜５％、ＣＬＩ ： ０．０１〜２％、Ｃｒ二０．０１
〜０．５％、Ｚ ｒ ： ０．０１〜０．５％、Ｆｅ二
０．０１〜２％、Ｓｉ：０．０１〜１％の１種又は２種
以上を含み、残部は実質的にＡ１であるアルミニウム合
金。
２〜２％を含み、又は史にＭｇ ： ０゜１〜１％、Ｃ
（１；０．０１〜１％、Ｏ１’ ： ０．０１□−０，
５％、Ｚｒ：０．０１〜０．５％の１種又は２神以１〜
を含み、残部は実τ１的に△ｌ ７’あインアルミニ９
１８合金。（ただし、／１１吊は前記作動冶１体通路用
アルミニウｌ＼合金中の７０吊上り人）２） Ｓｎ ：
０，０２−００９％を含み、又は更にＭ！ＩＩ ：
０．１〜２％、Ｍｎ： ０．１〜２％、Ｚｎ：０．１
〜５％、ＣＬＩ ： ０．０１〜２％、Ｃｒ二０．０１
〜０．５％、Ｚ ｒ ： ０．０１〜０．５％、Ｆｅ二
０．０１〜２％、Ｓｉ：０．０１〜１％の１種又は２種
以上を含み、残部は実質的にＡ１であるアルミニウム合
金。
次に上記の各アルミニウム合金におｌ−ｊる各成分の有
する作用と含有量について説明する。
する作用と含有量について説明する。
作動流体通路月
Ｍｇ、Ｍｎは、ｊｔに通路材の強度を向」：さ１！る。
ｆｖＨ＋の吊が０．０３％にり少いとこの作用はなく、
一方０．２％より多いと通路材の耐食性１を劣化させる
。またＭｇの吊も０．３１％Ｊ：り少イ「いと上記の作
用がなく、０．８５％を越えると同じく耐食性を損なう
。
一方０．２％より多いと通路材の耐食性１を劣化させる
。またＭｇの吊も０．３１％Ｊ：り少イ「いと上記の作
用がなく、０．８５％を越えると同じく耐食性を損なう
。
／１）は、該通路材の耐孔食を向上させる。
イの６１が０．５１％より少いと十分でなく、一方１．
０ ’１０ Ｊり多いど通路材の自己腐食量が増加する
。
０ ’１０ Ｊり多いど通路材の自己腐食量が増加する
。
Ｃｒ 、Ｚｒ 、Ｔｉは、いづれも合金の結晶粒を微細
化して通路材の耐孔食性を向上させる。しかし、いづれ
の成分もその吊が０．０１％より少いどこの作用はなく
、一方０．３％にり多いと巨大化合物を生じさせて通路
材の耐食性を劣化させる。
化して通路材の耐孔食性を向上させる。しかし、いづれ
の成分もその吊が０．０１％より少いどこの作用はなく
、一方０．３％にり多いと巨大化合物を生じさせて通路
材の耐食性を劣化させる。
ＣＬＩは、通路材の強度を向上させる。その量が０．０
３％Ｊ：り少ないとこの作用はなく、一方０．２％より
多いときには耐食性を劣化させる。
３％Ｊ：り少ないとこの作用はなく、一方０．２％より
多いときには耐食性を劣化させる。
Ｆｅ 、３ｉは、不純物であって、いづれも０．１５％
より多く存在すると通路材の耐孔食性を劣化さＶるので
、それぞれ０．１５以下に制限する。
より多く存在すると通路材の耐孔食性を劣化さＶるので
、それぞれ０．１５以下に制限する。
フィン材どしての一／１．・−ジンジヤ−１・の心材前
ｉｉ［！１）のアルミニウム合金、合金Ｚｎは、フィン
が作ｖ１流体通路に接合されて熱交換器二ｌＦに組立て
られたとき、ツインがアノードど（７るＪ、うにフィン
材の電位を卑にする作用がある。ただし、フィン材中の
Ｚｎ串（，１，前記１′［動流体通路Ｈ用アルミニウム
合金中のＺｎ吊より多くする心数がある。好ましくはフ
ィン材中のＺｎ吊≧通路材中のＺｎ間＋０．４％とする
。そして、Ｚｎ含有量が０．１％より少ないときは上記
作用はなく、一方５％を越えるほど多くするとフィン材
の自己腐食が激しくなる。
ｉｉ［！１）のアルミニウム合金、合金Ｚｎは、フィン
が作ｖ１流体通路に接合されて熱交換器二ｌＦに組立て
られたとき、ツインがアノードど（７るＪ、うにフィン
材の電位を卑にする作用がある。ただし、フィン材中の
Ｚｎ串（，１，前記１′［動流体通路Ｈ用アルミニウム
合金中のＺｎ吊より多くする心数がある。好ましくはフ
ィン材中のＺｎ吊≧通路材中のＺｎ間＋０．４％とする
。そして、Ｚｎ含有量が０．１％より少ないときは上記
作用はなく、一方５％を越えるほど多くするとフィン材
の自己腐食が激しくなる。
Ｍｎは、フィン材の強度のほか、耐座屈性、コルゲート
加工性も改善する作用がある。しかし、その量が０．２
％より少いとこの作用はなく、一方２％より多いとこの
合金の鋳造時に巨大な金属間化合物を晶出して材質欠陥
の原因をつ（る。
加工性も改善する作用がある。しかし、その量が０．２
％より少いとこの作用はなく、一方２％より多いとこの
合金の鋳造時に巨大な金属間化合物を晶出して材質欠陥
の原因をつ（る。
この合金は、またＭｎ 、Ｃｕ 、Ｚｒ 。
ＦＣのうちの１種又は２種以上を含むことがあるが、こ
れらの成分はフィン材の強度、耐座屈すノ１を改善する
触きがある。ただしＭＯが０．１％Ｊ、す、Ｃｕ、Ｏｒ
及びＺｒが０．０１％より、「ｅが０．０５％にり少い
と上記作用はイｆく、一方Ｍｇ、ＣＩ」及びＦｅが１％
より、Ｃｒ及びｌｒが０．５％より多いとろう付【Ｊ性
の低下、コルゲート加工性などを低下させる。本合金は
不純物としてＳｉ１％以下、Ｔｉ ００５％以下、Ｂ
Ｏ，１％以下、Ｎｉ １％以下を含んでもよい。
れらの成分はフィン材の強度、耐座屈すノ１を改善する
触きがある。ただしＭＯが０．１％Ｊ、す、Ｃｕ、Ｏｒ
及びＺｒが０．０１％より、「ｅが０．０５％にり少い
と上記作用はイｆく、一方Ｍｇ、ＣＩ」及びＦｅが１％
より、Ｃｒ及びｌｒが０．５％より多いとろう付【Ｊ性
の低下、コルゲート加工性などを低下させる。本合金は
不純物としてＳｉ１％以下、Ｔｉ ００５％以下、Ｂ
Ｏ，１％以下、Ｎｉ １％以下を含んでもよい。
前記２）のアルミニウム合金
３ｎは、フィンが犠牲陽極となるようにフィン材の電位
を卑にする作用がある。しかし含有量が０．０２％より
少いときはこの作用はなく、一方０．０９％より多いと
このり斜の圧延加工性が低下し、またフィン材において
自己腐食量が大き（なる。
を卑にする作用がある。しかし含有量が０．０２％より
少いときはこの作用はなく、一方０．０９％より多いと
このり斜の圧延加工性が低下し、またフィン材において
自己腐食量が大き（なる。
Ｍａ 、 Ｍｎ 、 Ｃｕ 、Ｃｒ 、Ｚｒ 、 Ｆｅ
及びＳｉはフィン材の強度、耐垂下性、フィン成形加工
費などを改善する働きがある。
及びＳｉはフィン材の強度、耐垂下性、フィン成形加工
費などを改善する働きがある。
ただしＭｇ及びＭｎが０．１％より、ＯＬＩ、Ｏｒ、Ｚ
ｒ、Ｆｅ及びＳｉが０．０１％より少いと−に記の動ぎ
がなく、一方ＭｇＸＭｎ 。
ｒ、Ｆｅ及びＳｉが０．０１％より少いと−に記の動ぎ
がなく、一方ＭｇＸＭｎ 。
Ｃ１１及びＦｅが２％Ｊ：す、Ｃｒ、Ｚｒが０．５％Ｊ
：す、Ｓ：ｈ＜１％Ｊ、り多イ、！＝ ｊＡ ｆｉｌ
）塑性加工性が低下する。
：す、Ｓ：ｈ＜１％Ｊ、り多イ、！＝ ｊＡ ｆｉｌ
）塑性加工性が低下する。
Ｚｎはフィン材に犠牲陽極宋音を与え、前記Ｓｎの働き
を助長する。しかし壬の含有量が０．１％より少いとこ
のＩｉｌ＋きは少く、５％より多いどフィン材のろう（
ｑｔ ｉｔ ｆすが低下する。
を助長する。しかし壬の含有量が０．１％より少いとこ
のＩｉｌ＋きは少く、５％より多いどフィン材のろう（
ｑｔ ｉｔ ｆすが低下する。
一方、プＬノージングシ−１・の皮材に（，１、Ａ Ｉ
−Ｓ ｉ （６〜１５％ ） ｍ ｒｆ△ｌ −Ｓ
ｉ（６・＝１５％ ） −ＭＩＪ （０，２
〜３ ％ ） ”ｆｎＯ＞ −ノ’ルミニウム
合金ろうが用いられる。
−Ｓ ｉ （６〜１５％ ） ｍ ｒｆ△ｌ −Ｓ
ｉ（６・＝１５％ ） −ＭＩＪ （０，２
〜３ ％ ） ”ｆｎＯ＞ −ノ’ルミニウム
合金ろうが用いられる。
また、本発明による熱交換器コアを組立てる際のろうＭ
ｌ−Ｊ法としては、フラックス法、真空法、低圧雰囲
気法、不活性ガス雰囲気法などいづれのものでもよい。
ｌ−Ｊ法としては、フラックス法、真空法、低圧雰囲
気法、不活性ガス雰囲気法などいづれのものでもよい。
実施例
第１表に掲げる各種合金材から作動流体通路として、肉
厚０．７ｍｍｔの多孔チコーブを製作し、また第２表に
１８ける３種の合金を心材としたプレージングシートを
用いてフィンを製作し、これらを第２表に示すとおりに
組合せて、各種ろう付は法にＪ：って熱交換器コアに組
立てた。次いで各側の熱交換器コアについて、下記のＩ
ＩＸ食試験を行なって作動流体通路外面における最大孔
食深さを調べた。その結束を第２表に示す。
厚０．７ｍｍｔの多孔チコーブを製作し、また第２表に
１８ける３種の合金を心材としたプレージングシートを
用いてフィンを製作し、これらを第２表に示すとおりに
組合せて、各種ろう付は法にＪ：って熱交換器コアに組
立てた。次いで各側の熱交換器コアについて、下記のＩ
ＩＸ食試験を行なって作動流体通路外面における最大孔
食深さを調べた。その結束を第２表に示す。
腐食試験
０△ＳＳ試験（、Ｊ Ｉ Ｓ Ｈ８６８１） ２ヶ月
乾個交ｎ浸漬試験 ２ケ月 ３％Ｎａ Ｃ１、ｐｌ−１＝ ３−Ｍ酸で調整４０℃×
３０分浸ｔＦｊ ５０℃×３０分乾燥の繰返し 第１表 第１表のつづぎ 第２表 第２表のつづき 発明の効果 実施例に示した試験結果から明らかであるように、本発
明によれば、フィンＨの犠１１陽極効果を利用して作動
流体通路の耐食性の向上を図る熱交換器のコアとして、
作動流体通路のフィン接合部はもちろん、フィンから聞
１れていてその犠牲陽極効果の及ばない箇所、例えばチ
］−ブベント部における耐孔食性を改善することができ
る。
乾個交ｎ浸漬試験 ２ケ月 ３％Ｎａ Ｃ１、ｐｌ−１＝ ３−Ｍ酸で調整４０℃×
３０分浸ｔＦｊ ５０℃×３０分乾燥の繰返し 第１表 第１表のつづぎ 第２表 第２表のつづき 発明の効果 実施例に示した試験結果から明らかであるように、本発
明によれば、フィンＨの犠１１陽極効果を利用して作動
流体通路の耐食性の向上を図る熱交換器のコアとして、
作動流体通路のフィン接合部はもちろん、フィンから聞
１れていてその犠牲陽極効果の及ばない箇所、例えばチ
］−ブベント部における耐孔食性を改善することができ
る。
したがって、本発明によるコアを備える熱交換器の使用
範囲は拡大されるから、本コアの有用性＆３１極めて高
い。
範囲は拡大されるから、本コアの有用性＆３１極めて高
い。
特Ｖ［出願人
住友軽金属工業株式会社
Claims (1)
- （１）Ｍｇ：０．０３〜０．２％、Ｍｎ：０．３１〜０
．８５％、Ｚｎ：０．５１〜１．０％を含み、又は更に
Ｃｕ：０．０３〜０．２０％、Ｃｒ：０．０１〜０．３
％、Ｚｒ：０．０１〜０．３％、Ｔｉ：０．０１〜０．
３％の１種又は２種以上を含み、残部はＦｅ：０．１５
％以下、Ｓｉ：０．１５％以下のほか実質的にＡｌであ
るアルミニウム合金からなる作動流体通路と、Ｚｎ：０
．１〜５％、Ｍｎ：０．２〜２％を含み、又は更にＭｇ
：０．１〜１％、Ｃｕ：０．０１〜１％、Ｃｒ：０．０
１〜０．５％、Ｚｒ：０．０１〜０．５％の１種又は２
種以上を含み、残部は実質的にＡｌであるアルミニウム
合金（ただし、 Ｚｎ量は前記作動流体通路材中のＺｎ量より大）、及び
Ｓｎ：０．０２〜０．０９％を含み、又は更にＭｇ：０
．１〜２％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｚｎ：０．１〜５％
、Ｃｕ：０．０１〜２％、Ｃｒ：０．０１〜０．５％、
Ｚｒ：０．０１〜０．５％、Ｆｅ：０．０１〜２％、Ｓ
ｉ：０．０１〜１％の１種又は２種以上を含み、残部は
実質的にＡｌであるアルミニウム合金のいづれかを心材
とし、Ａｌ−Ｓｉ系あるいはＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系ろうを
皮材としたブレージングシートからなるフィンとを組合
せてろう付けして構成した耐食性が良好なアルミニウム
合金製熱交換器のコア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13197884A JPS6111595A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 耐食性が良好なアルミニウム合金製熱交換器のコア |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13197884A JPS6111595A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 耐食性が良好なアルミニウム合金製熱交換器のコア |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6111595A true JPS6111595A (ja) | 1986-01-18 |
| JPH0121438B2 JPH0121438B2 (ja) | 1989-04-20 |
Family
ID=15070678
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13197884A Granted JPS6111595A (ja) | 1984-06-28 | 1984-06-28 | 耐食性が良好なアルミニウム合金製熱交換器のコア |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6111595A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56137096A (en) * | 1980-03-27 | 1981-10-26 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Heat exchanger of a -alloy |
| JPS5798646A (en) * | 1981-10-12 | 1982-06-18 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Material for fin of heat exchanger made of aluminum alloy and its manufacture |
-
1984
- 1984-06-28 JP JP13197884A patent/JPS6111595A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56137096A (en) * | 1980-03-27 | 1981-10-26 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Heat exchanger of a -alloy |
| JPS5798646A (en) * | 1981-10-12 | 1982-06-18 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Material for fin of heat exchanger made of aluminum alloy and its manufacture |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0121438B2 (ja) | 1989-04-20 |
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