JPS61106715A - 浸炭特性のすぐれた鋼板の製造法 - Google Patents
浸炭特性のすぐれた鋼板の製造法Info
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- JPS61106715A JPS61106715A JP22590184A JP22590184A JPS61106715A JP S61106715 A JPS61106715 A JP S61106715A JP 22590184 A JP22590184 A JP 22590184A JP 22590184 A JP22590184 A JP 22590184A JP S61106715 A JPS61106715 A JP S61106715A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、浸炭特性のすぐれた熱間圧延鋼板の製造法に
関する．さらに詳述すれば、本発明は、熱間圧延鋼板を
球状化焼鈍してから冷間加工、特に打抜加工後、浸炭焼
入れ処理を行う際、浸炭期間中のオーステナイト結晶粒
の粗大化を防止する方法に関する。
関する．さらに詳述すれば、本発明は、熱間圧延鋼板を
球状化焼鈍してから冷間加工、特に打抜加工後、浸炭焼
入れ処理を行う際、浸炭期間中のオーステナイト結晶粒
の粗大化を防止する方法に関する。
（従来の技術）
多くの機械部品、例えばギヤーやスプロケフト等の製造
工程においては、通常、精密打抜加工が用いられる．し
かし、一般に精密打抜加工に用いられる打抜型は高価で
ある．したがって、型寿命をできるだけ長くするため加
工用素材は軟質なものを選択して変形抵抗を少なくし、
一方、製品に必要な硬さ、強度は以後の浸炭焼入れ処理
にて補うことが行われている．いわゆる肌焼き鋼の使用
である．例えばＪＩＳ ＳＣｒ ＳＳＣＭ 、 ＳＮＣ
Ｎなどの肌焼きε４では、まず鋼中の炭化物を球状化し
軟質化する球状化焼鈍を行って変形抵抗を十分小さくし
てから精密打抜加工を行い所定の形状とし、次いで浸炭
、焼入れ処理を行って最終製品とする。
工程においては、通常、精密打抜加工が用いられる．し
かし、一般に精密打抜加工に用いられる打抜型は高価で
ある．したがって、型寿命をできるだけ長くするため加
工用素材は軟質なものを選択して変形抵抗を少なくし、
一方、製品に必要な硬さ、強度は以後の浸炭焼入れ処理
にて補うことが行われている．いわゆる肌焼き鋼の使用
である．例えばＪＩＳ ＳＣｒ ＳＳＣＭ 、 ＳＮＣ
Ｎなどの肌焼きε４では、まず鋼中の炭化物を球状化し
軟質化する球状化焼鈍を行って変形抵抗を十分小さくし
てから精密打抜加工を行い所定の形状とし、次いで浸炭
、焼入れ処理を行って最終製品とする。
一方、圧延材に前処理として球状化焼鈍を行った場合、
後で行う浸炭処理時に非浸炭部（つまり、母材部）のオ
ーステナイト結晶粒が粗大化し、内部硬さを必要以上に
高めたり、焼入れ歪や靭性の低下を沼きやすいことはよ
く知られている。上記のオーステナイト結晶粒の粗大化
を防止する方法としては、Ａｌ、Ｎｉを規制する方法が
例えば特開昭５９−１２３７１４号に開示されている。
後で行う浸炭処理時に非浸炭部（つまり、母材部）のオ
ーステナイト結晶粒が粗大化し、内部硬さを必要以上に
高めたり、焼入れ歪や靭性の低下を沼きやすいことはよ
く知られている。上記のオーステナイト結晶粒の粗大化
を防止する方法としては、Ａｌ、Ｎｉを規制する方法が
例えば特開昭５９−１２３７１４号に開示されている。
すなわち、熱間圧延に際しての加？、ｆＡ度、ならびに
Ａｌ／Ｎおよび（Ａｌ＋２Ｎ）の容置を規定して熱間圧
延後のＡｌＮ含有量を４０ ｐｐｓｓ以下に限定するこ
とにより浸炭処理期間中のオーステナイト結晶粒の粗大
化を阻止するのである。
Ａｌ／Ｎおよび（Ａｌ＋２Ｎ）の容置を規定して熱間圧
延後のＡｌＮ含有量を４０ ｐｐｓｓ以下に限定するこ
とにより浸炭処理期間中のオーステナイト結晶粒の粗大
化を阻止するのである。
しかし、本発明者らの研究結果によれば、熱間圧延鋼板
を素材とする場合には単にＡｌ、ＮＲを規制するだけで
はオーステナイト結晶粒の粗大化は防止できない。すな
わち、通常の熱間圧延条件下では、巻取時にＡｌＮはフ
ェライト粒界のみに析出し、次工程の球状化焼鈍時にＡ
ｌＮが粗大凝集化するため浸炭焼入れ時にオーステナイ
ト化すると、フェライト粒界から生成するオーステナイ
トには粒成長抑制効果を示すが、フェライト粒内から生
成するオーステナイトには何の抑ｖＩ効果を示さない、
したがって、粒内から生成したオーステナイトは容易に
粗大化してしまう、ＡｌＮより強いオーステナイト結晶
粒成長抑制効果を持つＴｉやＮｂの添加が必要となる。
を素材とする場合には単にＡｌ、ＮＲを規制するだけで
はオーステナイト結晶粒の粗大化は防止できない。すな
わち、通常の熱間圧延条件下では、巻取時にＡｌＮはフ
ェライト粒界のみに析出し、次工程の球状化焼鈍時にＡ
ｌＮが粗大凝集化するため浸炭焼入れ時にオーステナイ
ト化すると、フェライト粒界から生成するオーステナイ
トには粒成長抑制効果を示すが、フェライト粒内から生
成するオーステナイトには何の抑ｖＩ効果を示さない、
したがって、粒内から生成したオーステナイトは容易に
粗大化してしまう、ＡｌＮより強いオーステナイト結晶
粒成長抑制効果を持つＴｉやＮｂの添加が必要となる。
しかし、これらの元素は高価であるとともに、母材の成
形性を著しく劣化させるという欠点を持つ。
形性を著しく劣化させるという欠点を持つ。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明の目的とするところは、上述のような問題点を特
殊な元素の添加を必要とせず、かつ通常の製造工程を大
幅に変えることなく解消する方法を提供することである
。
殊な元素の添加を必要とせず、かつ通常の製造工程を大
幅に変えることなく解消する方法を提供することである
。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは、研究の結果、ＡｌとＮとの量を規制する
とともに、併せて熱間圧延条件を規制することで上述の
ような従来技術の問題点を一挙に解決することができる
ことを知り、本発明を完成した。
とともに、併せて熱間圧延条件を規制することで上述の
ような従来技術の問題点を一挙に解決することができる
ことを知り、本発明を完成した。
すなわち、本発明によれば、Ａｌ、Ｎｉｔを所定範囲内
に調節することによって所要量のＡｌＮを生成させて浸
炭時のオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制するととも
に、＾ｒ３点以上の高温仕上げおよび３５０〜５５０℃
での巻取りを行うことによって、それらの相乗的効果を
利用してオーステナイト結晶粒の粗大化を！■制し、更
には圧延に先立つ加熱を比較的低温度で行ってオーステ
ナイト結晶粒の細粒化、つまり圧延後のフェライト結晶
粒の細粒化を図り、併せて板材の浸炭特性を著しく改善
しようとするのである。
に調節することによって所要量のＡｌＮを生成させて浸
炭時のオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制するととも
に、＾ｒ３点以上の高温仕上げおよび３５０〜５５０℃
での巻取りを行うことによって、それらの相乗的効果を
利用してオーステナイト結晶粒の粗大化を！■制し、更
には圧延に先立つ加熱を比較的低温度で行ってオーステ
ナイト結晶粒の細粒化、つまり圧延後のフェライト結晶
粒の細粒化を図り、併せて板材の浸炭特性を著しく改善
しようとするのである。
ここに、本発明の要旨とするところは
重量％で、
Ｃ： ｏ、ｏｓ〜０．５０％、 Ｓｉ ： ０．４０
％以下、Ｍに〇、２０〜１．２０％、 Ａｌ ： ０
．０２％以上、ｒＪ ： ０．００５０〜０．０１６０
％でかつ（Ａｌ＋２Ｎ）≧０．０４０％、（Ａｌ＋５Ｎ
）５０．１１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる組成を有する鋼を、１２００℃以下に加熱して
から、Ａｒ３点以上の仕上温度、３５０〜５５０℃の巻
取温度で熱間圧延することを特徴とする）受炭特性のす
ぐれた鋼板の製造法である。なお、必要により、焼入れ
性をさらに改善するためにＣｒ ： １．５％以下、Ｍ
。
％以下、Ｍに〇、２０〜１．２０％、 Ａｌ ： ０
．０２％以上、ｒＪ ： ０．００５０〜０．０１６０
％でかつ（Ａｌ＋２Ｎ）≧０．０４０％、（Ａｌ＋５Ｎ
）５０．１１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる組成を有する鋼を、１２００℃以下に加熱して
から、Ａｒ３点以上の仕上温度、３５０〜５５０℃の巻
取温度で熱間圧延することを特徴とする）受炭特性のす
ぐれた鋼板の製造法である。なお、必要により、焼入れ
性をさらに改善するためにＣｒ ： １．５％以下、Ｍ
。
： １．０％以下の少なくとも１種をさらに加えてもよ
い。
い。
（作用）
本発明において鋼組成および熱間圧延条件を上述の如く
限定した理由についてさらに詳述する。
限定した理由についてさらに詳述する。
Ｃ：Ｃは浸炭焼入れ後の母材部にも所定の硬度を確保す
るために、母材の組成として少なくとも０．０５％含有
させることが必要である。しかし、０．５０％以上含有
させるとむしろ焼入れ後の靭性を劣化させるので本発明
ではＣ量は０．５０％を上置とする。
るために、母材の組成として少なくとも０．０５％含有
させることが必要である。しかし、０．５０％以上含有
させるとむしろ焼入れ後の靭性を劣化させるので本発明
ではＣ量は０．５０％を上置とする。
Ｓｉ ： Ｓｉは脱酸剤として添加するが、Ｓｉが０．
４０％以上含有させるとＢ系介在物が多くなり母材の加
工性を劣化させるので０．４０％を上限とする。
４０％以上含有させるとＢ系介在物が多くなり母材の加
工性を劣化させるので０．４０％を上限とする。
Ｍｎ ： Ｍｎは焼入れ性をｉし、母材部の硬度を高く
するために必要な元素であるが、Ｍｎ含有量が多すぎる
と靭性を劣化させるので本発明では０．２０〜１．２０
％の範囲とする。
するために必要な元素であるが、Ｍｎ含有量が多すぎる
と靭性を劣化させるので本発明では０．２０〜１．２０
％の範囲とする。
Ｃｒ、Ｍｏ ：これらの元素は焼入れ性を改善する元素
として有効であるが、含有量が多すぎると焼入れ性が増
しすぎ靭性を劣化させるのでＣｒ ； １．５％、Ｍ。
として有効であるが、含有量が多すぎると焼入れ性が増
しすぎ靭性を劣化させるのでＣｒ ； １．５％、Ｍ。
：１．０％をそれぞれ上限とする。
なお、これら２種あ元素は所望元素であり、それらを添
加すると製造コストをかなり高めるため、必ずしも必要
としない。
加すると製造コストをかなり高めるため、必ずしも必要
としない。
鮫、Ｎ：本発明にあって、ＡｌとＮはＡｌＮを生成し、
ｉ３炭時のオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する効
果を持つが、Ａｌ ０．０２％未満、Ｎ Ｏ，００５０
％未満でかつ（Ａ（！＋２Ｎ） ０．０４０％未満では
オーステナイト結晶粒の粗大化を防ぐのに必要なＡｌＮ
Ｒが確１呆できない。
ｉ３炭時のオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する効
果を持つが、Ａｌ ０．０２％未満、Ｎ Ｏ，００５０
％未満でかつ（Ａ（！＋２Ｎ） ０．０４０％未満では
オーステナイト結晶粒の粗大化を防ぐのに必要なＡｌＮ
Ｒが確１呆できない。
一方、（Ａｌ＋５Ｎ）が０．１１％超では後述する熱間
圧延時の加熱温度ではＡｌＮを固溶させることができず
、やはり浸炭処理時にオーステナイト結晶粒が１■大化
する。また、Ｎを０．０１６０％を超えて添加してもオ
ーステナイト結晶粒粗大化抑制効果が飽和し、かつ連続
鋳造時のスラブ表面疵を招く等の問題があるため、本発
明では０．０１６０％を上限とする。
圧延時の加熱温度ではＡｌＮを固溶させることができず
、やはり浸炭処理時にオーステナイト結晶粒が１■大化
する。また、Ｎを０．０１６０％を超えて添加してもオ
ーステナイト結晶粒粗大化抑制効果が飽和し、かつ連続
鋳造時のスラブ表面疵を招く等の問題があるため、本発
明では０．０１６０％を上限とする。
その他、本発明が対象とする鋼には付随不純物が存在し
てもよく、例えば、ＳおよびＰなどはそれぞれｏ、ｏｉ
ｏ％以下、０．０２０％以下程度存在していてもよい。
てもよく、例えば、ＳおよびＰなどはそれぞれｏ、ｏｉ
ｏ％以下、０．０２０％以下程度存在していてもよい。
加熱温度：浸炭焼入れ後の母材部の靭性を確保するため
には、熱間圧延に際しての加熱温度を１２００℃以下に
する必要がある。すなわち、母材部の靭性を良くするた
めには、圧延前のオーステナイト結晶粒が細かい状態で
まず熱間圧延を行い、このため、加熱１度を１２００℃
以下とし、これにより熱間圧延後のフェライト粒を細粒
にし、このようにフェライト結晶粒を微細化することに
よって浸炭時のオーステナイト結晶粒を微細化する必要
があるためである。か（してオーステナイト結晶粒の粗
大化が阻止され、母材部の靭性が確保されるだけでなく
、浸炭焼入時の焼入れ歪も少なくなる。
には、熱間圧延に際しての加熱温度を１２００℃以下に
する必要がある。すなわち、母材部の靭性を良くするた
めには、圧延前のオーステナイト結晶粒が細かい状態で
まず熱間圧延を行い、このため、加熱１度を１２００℃
以下とし、これにより熱間圧延後のフェライト粒を細粒
にし、このようにフェライト結晶粒を微細化することに
よって浸炭時のオーステナイト結晶粒を微細化する必要
があるためである。か（してオーステナイト結晶粒の粗
大化が阻止され、母材部の靭性が確保されるだけでなく
、浸炭焼入時の焼入れ歪も少なくなる。
仕上温度：Ａｒ３点より低い温度で仕上圧延を行うと母
材の加工性が劣化するばかりでなく、圧延中にＡｌＮが
析出し浸炭時にオーステナイト結晶粒が粗大化してしま
うので、仕上げ温度はＡｒ３点以上に規定する。
材の加工性が劣化するばかりでなく、圧延中にＡｌＮが
析出し浸炭時にオーステナイト結晶粒が粗大化してしま
うので、仕上げ温度はＡｒ３点以上に規定する。
巻取温度：巻取温度が５５０℃を超えると、巻取時にフ
ェライト粒界のみにＡｌＮが析出し、粒内から生成する
オーステナイト結晶粒の成長抑制効果を示さない、すな
わち、５５０℃以下の低温巻取りでは熱間圧延ままの状
態のときＡｌＮは固溶しており次工程の球状化焼鈍時に
ＡｌＮがフェライト粒界および粒内に微細析出しオース
テナイト結晶粒の粗大化が抑制されるのである。
ェライト粒界のみにＡｌＮが析出し、粒内から生成する
オーステナイト結晶粒の成長抑制効果を示さない、すな
わち、５５０℃以下の低温巻取りでは熱間圧延ままの状
態のときＡｌＮは固溶しており次工程の球状化焼鈍時に
ＡｌＮがフェライト粒界および粒内に微細析出しオース
テナイト結晶粒の粗大化が抑制されるのである。
一方、巻取温度が３５０℃未満となるとベイナイト、マ
ルテンサイト等の変態組織がみられ熱間圧延鋼板の強度
が高くなりすぎ、たとえ球状化焼鈍しても精密打抜加工
用素材として必要な軟質化が図れない。
ルテンサイト等の変態組織がみられ熱間圧延鋼板の強度
が高くなりすぎ、たとえ球状化焼鈍しても精密打抜加工
用素材として必要な軟質化が図れない。
よって、本発明にあっては巻取温度を３５０〜５５０℃
の範囲内に制限する。
の範囲内に制限する。
なお、球状化焼鈍条件としては特に制約はなく、１１１
℃當行なわれている如く、精密打抜加工用素材として必
要な硬度の上限、例えばＷ＊６８０を得る条件であれば
良い。
℃當行なわれている如く、精密打抜加工用素材として必
要な硬度の上限、例えばＷ＊６８０を得る条件であれば
良い。
次に本発明を実施例によりさらに具体的に説明する。
１丘１０＝
本例はオーステナイト結晶粒の粗大化に及ぼす巻取温度
の影響をみる。
の影響をみる。
まず、第１表に示す鋼組成を有する本発明において規定
する範囲内の鋼を用いて、１１５０℃に加熱し、ＳｔＯ
℃で仕上圧延を行い、次いで６８０℃×１０ｈの球状化
処理後浸炭焼入れを行ったときのオーステナイト結晶粒
粗大化状況を添付図面にグラフにまとめて示す０図示結
果より明らかなように、５５０℃以下の巻取時にオース
テナイト結晶粒の粗大化が大幅に抑制されるのが分かる
。浸炭処理はカーボンポテンシャル０．９％の浸炭ガス
を使い９００℃×９０分行い、次いで油浴中で焼入れし
た。なお、オーステナイトの粗大化率は粒度陽６以上の
結晶粒の面積率で示す。
する範囲内の鋼を用いて、１１５０℃に加熱し、ＳｔＯ
℃で仕上圧延を行い、次いで６８０℃×１０ｈの球状化
処理後浸炭焼入れを行ったときのオーステナイト結晶粒
粗大化状況を添付図面にグラフにまとめて示す０図示結
果より明らかなように、５５０℃以下の巻取時にオース
テナイト結晶粒の粗大化が大幅に抑制されるのが分かる
。浸炭処理はカーボンポテンシャル０．９％の浸炭ガス
を使い９００℃×９０分行い、次いで油浴中で焼入れし
た。なお、オーステナイトの粗大化率は粒度陽６以上の
結晶粒の面積率で示す。
第１表 （重量％）
０．２１ ０．１Ｂ ０．７２ １．０１ ０．０３
２ ０．００９２ ７８０℃裏止皿ｌ 第２表に示す組成の鋼を１１５０℃加熱、８１０℃仕上
、５００℃巻取の圧延条件で圧延し、これを６８０℃×
１５ｈの球状化焼鈍した後、９００℃に昇温しその温度
で９０分保持した後のオーステナイト粒の粗大化率を同
表に示す。
２ ０．００９２ ７８０℃裏止皿ｌ 第２表に示す組成の鋼を１１５０℃加熱、８１０℃仕上
、５００℃巻取の圧延条件で圧延し、これを６８０℃×
１５ｈの球状化焼鈍した後、９００℃に昇温しその温度
で９０分保持した後のオーステナイト粒の粗大化率を同
表に示す。
同表に示す結果より明らかなように、Ａｌ≧０．０２％
、Ｎ≧ｏ、ｏｏｓｏ％、（Ａｌ＋２Ｎ）≧０．０４Ｑ％
、（Ａ（２＋５Ｎ）５０．１１％を満たす成分系のみオ
ーステナイトの粗大化が抑制されているのが分かる。
、Ｎ≧ｏ、ｏｏｓｏ％、（Ａｌ＋２Ｎ）≧０．０４Ｑ％
、（Ａ（２＋５Ｎ）５０．１１％を満たす成分系のみオ
ーステナイトの粗大化が抑制されているのが分かる。
裏止皿主
次に第２表のＡ鋼（Ａｒ ３点７９５℃）を種々の圧延
条件で熱間圧延し、これを６９０℃Ｘ １５ｈの球状化
焼鈍した後、９００℃で９０分加熱してガス浸炭−泊焼
入れを行−１た。その際の各工程での条件および得られ
た鋼板の特性を第３表にまとめて示す、浸炭焼入れ条件
は実施例１に同しであった。
条件で熱間圧延し、これを６９０℃Ｘ １５ｈの球状化
焼鈍した後、９００℃で９０分加熱してガス浸炭−泊焼
入れを行−１た。その際の各工程での条件および得られ
た鋼板の特性を第３表にまとめて示す、浸炭焼入れ条件
は実施例１に同しであった。
同表に示す結果より明らかなように、本発明の規定する
範囲内の条件下では車にオーステナイト結晶の１■大化
が抑制されるだけでなく、禎密打抜加工用素（１として
軟質でかつ最終製品としても優れた特性を示している。
範囲内の条件下では車にオーステナイト結晶の１■大化
が抑制されるだけでなく、禎密打抜加工用素（１として
軟質でかつ最終製品としても優れた特性を示している。
、ｉ、Ｖｌ而の部上な一見明
添付図面はオーステナイトの粒成長に与える熱間圧Ｌｆ
ｅ取温広温度響を示すグラフである。
ｅ取温広温度響を示すグラフである。
出願人 住友金泥工業株式会社
代理人 弁理士 広 瀬 童 −（他１名）巻取長り
度（“Ｃ）
度（“Ｃ）
Claims (2)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．５０％、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍ
ｎ：０．２０〜１．２０％、Ａｌ：０．０２％以上、Ｎ
：０．００５０〜０．０１６０％でかつ （Ａｌ＋２Ｎ）≧０．０４０％、（Ａｌ＋５Ｎ）≦０．
１１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる組成を有する鋼を、１２００℃以下に加熱して
から、Ａｒ＿３点以上の仕上温度、３５０〜５５０℃の
巻取温度で熱間圧延することを特徴とする浸炭特性のす
ぐれた鋼板の製造法。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．０５〜０．５０％、Ｓｉ：０．４０％以下、Ｍ
ｎ：０．２０〜１．２０％、Ａｌ：０．０２％以上、Ｎ
：０．００５０〜０．０１６０％でかつ （Ａｌ＋２Ｎ）≧０．０４０％、（Ａｌ＋５Ｎ）≧０．
１１％、Ｃｒ：１．５％以下およびＭｏ：１．０％以下
の少なくとも１種、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる組成を有する鋼を、１２００℃以下に加熱して
から、Ａｒ＿３点以上の仕上温度、３５０〜５５０℃の
巻取温度で熱間圧延することを特徴とする浸炭特性のす
ぐれた鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22590184A JPS61106715A (ja) | 1984-10-29 | 1984-10-29 | 浸炭特性のすぐれた鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22590184A JPS61106715A (ja) | 1984-10-29 | 1984-10-29 | 浸炭特性のすぐれた鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61106715A true JPS61106715A (ja) | 1986-05-24 |
| JPH0568527B2 JPH0568527B2 (ja) | 1993-09-29 |
Family
ID=16836656
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22590184A Granted JPS61106715A (ja) | 1984-10-29 | 1984-10-29 | 浸炭特性のすぐれた鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61106715A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63137145A (ja) * | 1986-11-29 | 1988-06-09 | Nippon Steel Corp | 浸炭用鋼 |
| JPS6447838A (en) * | 1987-08-13 | 1989-02-22 | Nippon Steel Corp | Curburizing steel |
| JP6587038B1 (ja) * | 2018-10-02 | 2019-10-09 | 日本製鉄株式会社 | 浸炭用鋼板、及び、浸炭用鋼板の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS591632A (ja) * | 1982-06-28 | 1984-01-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 冷間加工性のすぐれたＴｉ添加強靭性熱延高張力鋼板の製造法 |
| JPS59150018A (ja) * | 1983-02-17 | 1984-08-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 良加工性Ｔｉ添加熱延高張力鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-10-29 JP JP22590184A patent/JPS61106715A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS591632A (ja) * | 1982-06-28 | 1984-01-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 冷間加工性のすぐれたＴｉ添加強靭性熱延高張力鋼板の製造法 |
| JPS59150018A (ja) * | 1983-02-17 | 1984-08-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 良加工性Ｔｉ添加熱延高張力鋼板の製造方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63137145A (ja) * | 1986-11-29 | 1988-06-09 | Nippon Steel Corp | 浸炭用鋼 |
| JPH049858B2 (ja) * | 1986-11-29 | 1992-02-21 | ||
| JPS6447838A (en) * | 1987-08-13 | 1989-02-22 | Nippon Steel Corp | Curburizing steel |
| JP6587038B1 (ja) * | 2018-10-02 | 2019-10-09 | 日本製鉄株式会社 | 浸炭用鋼板、及び、浸炭用鋼板の製造方法 |
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| JPH0568527B2 (ja) | 1993-09-29 |
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