JPS6053090B2 - 鉄鋼ダストからΖｎおよびＰｂを回収する方法 - Google Patents
鉄鋼ダストからΖｎおよびＰｂを回収する方法Info
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- JPS6053090B2 JPS6053090B2 JP58137191A JP13719183A JPS6053090B2 JP S6053090 B2 JPS6053090 B2 JP S6053090B2 JP 58137191 A JP58137191 A JP 58137191A JP 13719183 A JP13719183 A JP 13719183A JP S6053090 B2 JPS6053090 B2 JP S6053090B2
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- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、鉄鋼ダストからＺｎおよびＰｂを揮発回収
する方法に関する。
する方法に関する。
鉄鋼業の平電炉および高炉から発生する鉄鋼ダストは
酸化鉄以外に、ＺｎＮＰｂを含有しているので、従来か
らこの鉄鋼ダスト中のＺｎやＰｂを回収することが行な
われている。
酸化鉄以外に、ＺｎＮＰｂを含有しているので、従来か
らこの鉄鋼ダスト中のＺｎやＰｂを回収することが行な
われている。
従来最も一般的に行なわれているのはウエルツキルン法
に代表される還元焙焼法であり、内熱向流型のロータリ
ーキルンが使用される。このロータリーキルンを用いる
還元焙焼法は、鉄鋼ダストを強還元雰囲気中で適 当な
温度と滞留時間を選んて焙焼することによりＺｎＮＰｂ
を揮発分離させ、鉄は通常固体の還元鉄ペレットとして
排出させる方法であるが、炉の操業条件を適正に保つて
長期間操業を維持することは極めて難しく、Ｚｎ、Ｐｂ
の揮発回収の点でも十分満足なものではない。すなわち
、Ｚｎ等の揮発率の向上をはかるためには、還元雰囲気
を強くし温度を高くするのが有効であるが、高温度で還
元すると融点の低い成分がロータリーキルン内壁へ’融
着し、リング状の付着物を生成して操業継続が不可能と
なり連続操業が可能な期間を短かくしてしまうので、温
度を高くすることには限界があり、従つてＺｎ等の揮発
率はある程度低くならざるを得ない。この対策として装
入物中に溶剤を加えて溶融点を調節し、装入物をロータ
リーキルン中で完全に溶融させる方法も実施さているが
、この方法はＺｎ、Ｐｂの揮発率は良好であり、ロータ
リーキルン中の装入物が完全に溶融している領域では炉
壁付着物の生成は避けられるが、装入物が固体から融体
に移る半溶融領域で炉壁付着物の生成が著るしく、操業
を継続できる期間は極めて短かいという欠点がある。
またロータリーキルンを用いず固体炉を用いて、電気加
熱等の方法で鉄鋼ダストを完全に溶融し、溶融浴中にラ
ンスパイプで空気と石炭、コークス等の還元剤を吹き込
みＺｎを揮発させるスラグフユーミング法と云われる方
法もあるが、この方法ではあまり強還元を行なつて金属
鉄が生成すると炉操作上のトラブルを生じるので、金属
鉄が生成しない程度に還元度を抑えるためＺｎ等の揮発
率は十分高められない欠点がある。
に代表される還元焙焼法であり、内熱向流型のロータリ
ーキルンが使用される。このロータリーキルンを用いる
還元焙焼法は、鉄鋼ダストを強還元雰囲気中で適 当な
温度と滞留時間を選んて焙焼することによりＺｎＮＰｂ
を揮発分離させ、鉄は通常固体の還元鉄ペレットとして
排出させる方法であるが、炉の操業条件を適正に保つて
長期間操業を維持することは極めて難しく、Ｚｎ、Ｐｂ
の揮発回収の点でも十分満足なものではない。すなわち
、Ｚｎ等の揮発率の向上をはかるためには、還元雰囲気
を強くし温度を高くするのが有効であるが、高温度で還
元すると融点の低い成分がロータリーキルン内壁へ’融
着し、リング状の付着物を生成して操業継続が不可能と
なり連続操業が可能な期間を短かくしてしまうので、温
度を高くすることには限界があり、従つてＺｎ等の揮発
率はある程度低くならざるを得ない。この対策として装
入物中に溶剤を加えて溶融点を調節し、装入物をロータ
リーキルン中で完全に溶融させる方法も実施さているが
、この方法はＺｎ、Ｐｂの揮発率は良好であり、ロータ
リーキルン中の装入物が完全に溶融している領域では炉
壁付着物の生成は避けられるが、装入物が固体から融体
に移る半溶融領域で炉壁付着物の生成が著るしく、操業
を継続できる期間は極めて短かいという欠点がある。
またロータリーキルンを用いず固体炉を用いて、電気加
熱等の方法で鉄鋼ダストを完全に溶融し、溶融浴中にラ
ンスパイプで空気と石炭、コークス等の還元剤を吹き込
みＺｎを揮発させるスラグフユーミング法と云われる方
法もあるが、この方法ではあまり強還元を行なつて金属
鉄が生成すると炉操作上のトラブルを生じるので、金属
鉄が生成しない程度に還元度を抑えるためＺｎ等の揮発
率は十分高められない欠点がある。
本発明は上記のような従来の鉄鋼ダストからＺｎ等を揮
発回収する方法の欠点を解消して、ＺｎおよびＰｂを高
い揮発率で回収でき、しかも炉壁付着物の生成によつて
操業継続期間が短かくなる欠点のない鉄鋼ダストからＺ
ｎおよびＰｂを回収する方法を提供することにある。
発回収する方法の欠点を解消して、ＺｎおよびＰｂを高
い揮発率で回収でき、しかも炉壁付着物の生成によつて
操業継続期間が短かくなる欠点のない鉄鋼ダストからＺ
ｎおよびＰｂを回収する方法を提供することにある。
この目的を達成するために本発明は、ロータリーキルン
の排出側に溶解用回転炉を連設し、溶解用回転炉出口側
から加熱用バーナーで溶解用回転炉内を加熱し、次いて
装入物と加熱ガスとを向流にロータリーキルン内に流し
て、前記ロータリーキルンに含Ｚｎ，．Ｐｂ鉄鋼ダスト
と還元剤および必要に応じて溶剤を装入し予備還元して
ＺｎおよびＰｂを揮発せしめ、次いでロータリーキルン
産出物を溶解用回転炉に連続的に装入して溶剤を添加し
、還元雰囲気の下で溶解し、更にＺｎおよびＰｂを揮発
せしめるようにしたことを特徴とする鉄鋼ダストからＺ
ｎおよびＰｂを回収する方法を提供するものである。
の排出側に溶解用回転炉を連設し、溶解用回転炉出口側
から加熱用バーナーで溶解用回転炉内を加熱し、次いて
装入物と加熱ガスとを向流にロータリーキルン内に流し
て、前記ロータリーキルンに含Ｚｎ，．Ｐｂ鉄鋼ダスト
と還元剤および必要に応じて溶剤を装入し予備還元して
ＺｎおよびＰｂを揮発せしめ、次いでロータリーキルン
産出物を溶解用回転炉に連続的に装入して溶剤を添加し
、還元雰囲気の下で溶解し、更にＺｎおよびＰｂを揮発
せしめるようにしたことを特徴とする鉄鋼ダストからＺ
ｎおよびＰｂを回収する方法を提供するものである。
すなわち本発明にあつては、先ずロータリーキルンにお
いて炉壁付着物を生成しない温度で鉄鋼ダストを予備還
元してＺｎおよびＰｂを揮発せしめ、次いで連設された
溶解用回転炉にロータリーキルン産出物を連続的に装入
し、還元雰囲気の下でこれを完全に溶解することによつ
て更にＺｎおよびＰｂを揮発せしめる方法を採用するこ
とによつて、Ｚｎ．．Ｐｂの揮発率を大幅に向上させ、
且つ炉壁付着物の生成によつて操業継続期間が短縮する
ことのないようにしたものである。本発明の実施に用い
る装置の一例の概略図を図に示す。図において、１はロ
ータリーキルンであり、２は溶解用回転炉であつてフー
ド３を介してロータリーキルン１に連設されている。４
はロータリーキルン１に装入物を供給する原料装入シュ
ートであり、５はロータリーキルン１の産出物を重力に
よつて溶解用回転炉２に装入するためのロータリーキル
ンのフード内に設けられた急勾配のシュートである。
いて炉壁付着物を生成しない温度で鉄鋼ダストを予備還
元してＺｎおよびＰｂを揮発せしめ、次いで連設された
溶解用回転炉にロータリーキルン産出物を連続的に装入
し、還元雰囲気の下でこれを完全に溶解することによつ
て更にＺｎおよびＰｂを揮発せしめる方法を採用するこ
とによつて、Ｚｎ．．Ｐｂの揮発率を大幅に向上させ、
且つ炉壁付着物の生成によつて操業継続期間が短縮する
ことのないようにしたものである。本発明の実施に用い
る装置の一例の概略図を図に示す。図において、１はロ
ータリーキルンであり、２は溶解用回転炉であつてフー
ド３を介してロータリーキルン１に連設されている。４
はロータリーキルン１に装入物を供給する原料装入シュ
ートであり、５はロータリーキルン１の産出物を重力に
よつて溶解用回転炉２に装入するためのロータリーキル
ンのフード内に設けられた急勾配のシュートである。
６は溶解用回転炉２に溶剤を装入するための溶剤ピンで
あり７はフード３に設けられた空気供給口である。また
溶解用回転炉２の出口側には重油バーナー等の加熱用バ
ーナー８が設けられている。９は集塵機であり、集塵機
９によりロータリーキルン１および溶解用回転炉２で揮
発し排ガスと共に持去られるＺｎおよびＰｂが粗酸化亜
鉛として回収される。
あり７はフード３に設けられた空気供給口である。また
溶解用回転炉２の出口側には重油バーナー等の加熱用バ
ーナー８が設けられている。９は集塵機であり、集塵機
９によりロータリーキルン１および溶解用回転炉２で揮
発し排ガスと共に持去られるＺｎおよびＰｂが粗酸化亜
鉛として回収される。
ロータリーキルン１には、鉄鋼ダストおよび粉、粒状の
コークス、石炭等の還元剤が装入され、通常還元剤の配
合比率は鉄鋼ダストに対して２０〜４鍾量％とする。
コークス、石炭等の還元剤が装入され、通常還元剤の配
合比率は鉄鋼ダストに対して２０〜４鍾量％とする。
なお装入される鉄鋼ダストの組成の一例を第１表に示す
。鉄鋼ダストは粉状で装入してもよいし、予じめ造粒し
ペレットとして装入してもよい。また鉄鋼ダストをペレ
ット状にする場合には、ペレット中に還元剤の全部また
は一部を内装させておけば還元反応促進のために好まし
い。また、ＣａＯを添加することはＺｎＯの還元反応を
促進するので、必要に応じて鉄鋼ダストおむび還元剤の
他に石灰石、生石灰等を溶剤として装入してもよい。ま
た硅石等のＳｉＯ２含有物質も、後記のするように溶解
用回転炉において溶剤として装入されるので、その一部
をロータリーキルンに装入するようにしてもよいが、多
量に入れると融点を下げる効果がありロータリーキルン
内壁付着物の生成原因となるので、そのような事態を招
かない範囲にとどめる必要がある。ロータリーキルンに
は溶解用回転炉から高温のＣＯを含有するガスが導入さ
れて装入物が加熱され還元剤によつて予備還元が行なわ
れる。このときロータリーキルンに内壁付着物が生成し
ないように、好ましくは炉内温度が１０００℃以下の温
度になるようにロータリーキルン出口側フードに設けら
れた空気供給口７から導入される空気量を制御する必要
がある。ロータリーキルンでのＺｎ揮発率は６０〜７０
％であり、未だＺｎ．．Ｐｂを含有しているロータリー
キルン産出物は溶解用回転炉２にシュート５を通つて連
続的に装入される。溶解用回転炉２において、ロータリ
ーキルン産出物はバーナー８によつて１２０００Ｃ以上
に加熱され急速且つ完全に溶解される。そしてロータリ
ーキルンに装入された還元剤はロータリーキルン内の予
備還元に消費されてしまわないで、その６０〜７０％が
溶解用回転炉２に入り溶解用回転炉２の炉内で反応して
多量のＣＯを発生し、溶解浴中のＺｎｌＰｂの還元揮発
を完全に進行せしめ、ＺｎおよびＰｂが揮発除去された
溶融物はスラグとして溶解用回転炉の出口から排出され
る。溶解用回転炉には、ロータリーキルン産出物の溶解
を促進するために硅石等のＳｉＯ２含有物が、また必要
に応じて石灰石、生石灰等の０ａ０含有物質が溶剤ピン
６から装入される。この溶剤の添加量は、ロータリーキ
ルン産出物の融点を下げる効果がある範囲を選ぶと共に
、操業温度に応じて強還元によつて金属鉄が生成しても
沈降分離しない粘性を有するスラグが生成する範囲を選
ぶのがよい。望ましいスラグ組成の一例を第２表に示す
。なお、バーナー８の燃焼用に供給される空気はなるべ
く過剰空気率を低くするようにした方が良いし、また溶
解用回転炉２にロータリーキルン１を通つて供給される
還元剤のみでは十分な還元条件が得られない場合には、
溶解用回転炉２に直接還元剤を装入して還元剤の不足分
を補なうようにしてもよい。溶解用回転炉２で還元揮発
したＺｎおよびＰｂは発生したＣＯを含むガスと共にロ
ータリーキルンに導びかれ、ロータリーキルンで還元揮
発したＺｎ．．Ｐｂと共に最終的に集塵機９によつて回
収される。以上に詳細に説明した本発明の鉄鋼ダストか
らＺｎおよびＰｂを回収する方法によれば、溶解用回転
炉において装入物が完全に溶融する高い温度で強還元が
行なわれ、しかも強還元によつて金属鉄が生してもスラ
グとして排出され操業を乱す要因とならないので極めて
高いＺｎおよびＰｂの揮発率が得られ、且つロータリー
キルンにおいては比較的低めの温度で予備還元揮発が行
なわれるのみなので、炉壁付着物の生成によつて操業継
続期間が短縮されることがない。
。鉄鋼ダストは粉状で装入してもよいし、予じめ造粒し
ペレットとして装入してもよい。また鉄鋼ダストをペレ
ット状にする場合には、ペレット中に還元剤の全部また
は一部を内装させておけば還元反応促進のために好まし
い。また、ＣａＯを添加することはＺｎＯの還元反応を
促進するので、必要に応じて鉄鋼ダストおむび還元剤の
他に石灰石、生石灰等を溶剤として装入してもよい。ま
た硅石等のＳｉＯ２含有物質も、後記のするように溶解
用回転炉において溶剤として装入されるので、その一部
をロータリーキルンに装入するようにしてもよいが、多
量に入れると融点を下げる効果がありロータリーキルン
内壁付着物の生成原因となるので、そのような事態を招
かない範囲にとどめる必要がある。ロータリーキルンに
は溶解用回転炉から高温のＣＯを含有するガスが導入さ
れて装入物が加熱され還元剤によつて予備還元が行なわ
れる。このときロータリーキルンに内壁付着物が生成し
ないように、好ましくは炉内温度が１０００℃以下の温
度になるようにロータリーキルン出口側フードに設けら
れた空気供給口７から導入される空気量を制御する必要
がある。ロータリーキルンでのＺｎ揮発率は６０〜７０
％であり、未だＺｎ．．Ｐｂを含有しているロータリー
キルン産出物は溶解用回転炉２にシュート５を通つて連
続的に装入される。溶解用回転炉２において、ロータリ
ーキルン産出物はバーナー８によつて１２０００Ｃ以上
に加熱され急速且つ完全に溶解される。そしてロータリ
ーキルンに装入された還元剤はロータリーキルン内の予
備還元に消費されてしまわないで、その６０〜７０％が
溶解用回転炉２に入り溶解用回転炉２の炉内で反応して
多量のＣＯを発生し、溶解浴中のＺｎｌＰｂの還元揮発
を完全に進行せしめ、ＺｎおよびＰｂが揮発除去された
溶融物はスラグとして溶解用回転炉の出口から排出され
る。溶解用回転炉には、ロータリーキルン産出物の溶解
を促進するために硅石等のＳｉＯ２含有物が、また必要
に応じて石灰石、生石灰等の０ａ０含有物質が溶剤ピン
６から装入される。この溶剤の添加量は、ロータリーキ
ルン産出物の融点を下げる効果がある範囲を選ぶと共に
、操業温度に応じて強還元によつて金属鉄が生成しても
沈降分離しない粘性を有するスラグが生成する範囲を選
ぶのがよい。望ましいスラグ組成の一例を第２表に示す
。なお、バーナー８の燃焼用に供給される空気はなるべ
く過剰空気率を低くするようにした方が良いし、また溶
解用回転炉２にロータリーキルン１を通つて供給される
還元剤のみでは十分な還元条件が得られない場合には、
溶解用回転炉２に直接還元剤を装入して還元剤の不足分
を補なうようにしてもよい。溶解用回転炉２で還元揮発
したＺｎおよびＰｂは発生したＣＯを含むガスと共にロ
ータリーキルンに導びかれ、ロータリーキルンで還元揮
発したＺｎ．．Ｐｂと共に最終的に集塵機９によつて回
収される。以上に詳細に説明した本発明の鉄鋼ダストか
らＺｎおよびＰｂを回収する方法によれば、溶解用回転
炉において装入物が完全に溶融する高い温度で強還元が
行なわれ、しかも強還元によつて金属鉄が生してもスラ
グとして排出され操業を乱す要因とならないので極めて
高いＺｎおよびＰｂの揮発率が得られ、且つロータリー
キルンにおいては比較的低めの温度で予備還元揮発が行
なわれるのみなので、炉壁付着物の生成によつて操業継
続期間が短縮されることがない。
従来のロータリーキルンのみを用いて溶解を行なわない
還元焙焼法においｌては、Ｚｎ揮発率９３．５％、Ｐｂ
揮発率７５．０％で操業継続可能な期間は４０日程度で
あり、ロータリーキルン中で溶解を行なう方法ではＺｎ
揮発率９８．０％、Ｄ揮発率９６．４％で比較的高いが
操業継続可能期間は１０〜２０日程度と極めて短かく、
またスラグフユーーミング法では操業継続可能期間は長
いが、ＺｎおよびＰｂの揮発率はそれぞれ９５．５％、
９３．０％にすぎない。それに対して本発明の方法によ
れば、Ｚｎ揮発率９９．１％、Ｐｂ揮発率９７．８％と
極めて高く、操業継″続可能期間も１８０日程度と長く
、従来法に比べて大きな効果がある。
還元焙焼法においｌては、Ｚｎ揮発率９３．５％、Ｐｂ
揮発率７５．０％で操業継続可能な期間は４０日程度で
あり、ロータリーキルン中で溶解を行なう方法ではＺｎ
揮発率９８．０％、Ｄ揮発率９６．４％で比較的高いが
操業継続可能期間は１０〜２０日程度と極めて短かく、
またスラグフユーーミング法では操業継続可能期間は長
いが、ＺｎおよびＰｂの揮発率はそれぞれ９５．５％、
９３．０％にすぎない。それに対して本発明の方法によ
れば、Ｚｎ揮発率９９．１％、Ｐｂ揮発率９７．８％と
極めて高く、操業継″続可能期間も１８０日程度と長く
、従来法に比べて大きな効果がある。
実施例１
内径７２ｈ１長さ６００『のロータリーキルンと内径１
４００ｒ！ｒ！ｎ１長さ３８８２順で出口側端部に重油
バーナーを備えた溶解用回転炉とを第１図に示すように
、フードとフード中に設けられた急勾配のシュートとを
介して連設し、ロータリーキルンに第３表に示す組成の
鉄鋼ダストと粉コークスをそれぞれ３００ｋ９／Ｈｌ９
Ｏｋ９／ｈで混合して装入し、溶解用回転炉から導入さ
れる高温のＣＯ含有ガスにロータリーキルン出口側フー
ドの空気供給口から供給される空気量を調節して混合し
ロータリーキルン炉内温度を１０００℃以下に制御し、
滞留時間９紛間で予備還元した。
４００ｒ！ｒ！ｎ１長さ３８８２順で出口側端部に重油
バーナーを備えた溶解用回転炉とを第１図に示すように
、フードとフード中に設けられた急勾配のシュートとを
介して連設し、ロータリーキルンに第３表に示す組成の
鉄鋼ダストと粉コークスをそれぞれ３００ｋ９／Ｈｌ９
Ｏｋ９／ｈで混合して装入し、溶解用回転炉から導入さ
れる高温のＣＯ含有ガスにロータリーキルン出口側フー
ドの空気供給口から供給される空気量を調節して混合し
ロータリーキルン炉内温度を１０００℃以下に制御し、
滞留時間９紛間で予備還元した。
ロータリーキルン産出物は炉内温度１２００℃に保たれ
た溶解用回転炉に連続的に装入され、硅石４０ｋｇ／ｈ
を添加することによつて急速に溶解され、ロータリーキ
ルンを通つて装入されたコークスによる還元反応によつ
てＺｎおよびＰｂがほぼ完全に揮発せしめられると共に
、ＺｎおよびＰｂを除去された溶融物はスラグとして残
留炭素と共に溶解用回転炉の出口側端部から連続的に排
出された。溶解用回転炉内の滞留時間は２４紛間とした
。ロータリーキルンには炉壁付着物を生成することがな
く１８０日間の連続操業を行ない、Ｚｎ揮発率９９．１
％、Ｐｂ揮発率９７．８％が得られた。物量バランス表
を第４表に示す。実施例２ 実施例１と同様のロータリーキルンと溶解用回転炉を連
設した設備を用いて、実施例１と同じ組成の鉄鋼ダスト
、粉コークス、石灰石および硅石をそれぞれ３００ｋｇ
／Ｈｌ９Ｏｋｇ／Ｈｌ２Ｏｋｇ／Ｈｌ２Ｏｋｇ／ｈでロ
ータリーキルンに装入し、溶解用回転炉から導入される
高温のＣＯ含有ガスにロータリーキルン出口側フードの
空気供給口から供給される空気量を調節して混合し、ロ
ータリーキルン炉内温度を１００℃以下に制御し滞留時
間９０分間で予備還元した。
た溶解用回転炉に連続的に装入され、硅石４０ｋｇ／ｈ
を添加することによつて急速に溶解され、ロータリーキ
ルンを通つて装入されたコークスによる還元反応によつ
てＺｎおよびＰｂがほぼ完全に揮発せしめられると共に
、ＺｎおよびＰｂを除去された溶融物はスラグとして残
留炭素と共に溶解用回転炉の出口側端部から連続的に排
出された。溶解用回転炉内の滞留時間は２４紛間とした
。ロータリーキルンには炉壁付着物を生成することがな
く１８０日間の連続操業を行ない、Ｚｎ揮発率９９．１
％、Ｐｂ揮発率９７．８％が得られた。物量バランス表
を第４表に示す。実施例２ 実施例１と同様のロータリーキルンと溶解用回転炉を連
設した設備を用いて、実施例１と同じ組成の鉄鋼ダスト
、粉コークス、石灰石および硅石をそれぞれ３００ｋｇ
／Ｈｌ９Ｏｋｇ／Ｈｌ２Ｏｋｇ／Ｈｌ２Ｏｋｇ／ｈでロ
ータリーキルンに装入し、溶解用回転炉から導入される
高温のＣＯ含有ガスにロータリーキルン出口側フードの
空気供給口から供給される空気量を調節して混合し、ロ
ータリーキルン炉内温度を１００℃以下に制御し滞留時
間９０分間で予備還元した。
ロータリーキルン産出物は炉内温度．１２００℃に保た
れた溶解用回転炉に連続的に装入され、さらに硅石を３
０ｋ９／ｈ添加することによつて急速に溶解され、ロー
タリーキルンを通つて装入されたコークスによる還元反
応によつてＺｎおよびＰｂがほぼ完全に揮発せしめられ
ると共に、ＺｎおよびＰｂを除去された溶融物はスラグ
として残留炭素と共に溶解用回転炉の出口側端部から連
続的に排出された。溶解用回転炉の滞留時間は２４０分
間とした。ロータリーキルンには炉壁付着物を生成する
ことがなく１８０日間の連続作業を行ない、Ｚｎ揮発率
９９．１％、Ｐｂ揮発率９７．８％が得られた。物量バ
ランス表を第５表に示す。図面の簡単な説明図は本発明
の実施に用いる装置の一例を示す図である。
れた溶解用回転炉に連続的に装入され、さらに硅石を３
０ｋ９／ｈ添加することによつて急速に溶解され、ロー
タリーキルンを通つて装入されたコークスによる還元反
応によつてＺｎおよびＰｂがほぼ完全に揮発せしめられ
ると共に、ＺｎおよびＰｂを除去された溶融物はスラグ
として残留炭素と共に溶解用回転炉の出口側端部から連
続的に排出された。溶解用回転炉の滞留時間は２４０分
間とした。ロータリーキルンには炉壁付着物を生成する
ことがなく１８０日間の連続作業を行ない、Ｚｎ揮発率
９９．１％、Ｐｂ揮発率９７．８％が得られた。物量バ
ランス表を第５表に示す。図面の簡単な説明図は本発明
の実施に用いる装置の一例を示す図である。
Claims (1)
- １ ロータリーキルンの排出側に溶解用回転炉を連設し
、溶解用回転炉の出口側から加熱用バーナーで溶解用回
転炉内に加熱し、装入物と加熱ガスとを向流にロータリ
ーキルン内に流して、前記ロータリーキルンに含Ｚｎ、
Ｐｂ鉄鋼ダストと還元剤および必要に応じて溶剤を装入
し予備還元してＺｎおよびＰｂを揮発せしめ、次いでロ
ータリーキルン産出物を溶解用回転炉に連続的に装入し
て溶剤を添加し、還元雰囲気の下で溶解し、更にＺｎお
よびＰｂを揮発せしめるようにしたことを特徴とする鉄
鋼ダストからＺｎおよびＰｂを回収する方法。
Priority Applications (4)
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