JPS6050123A - 高温鋼板の冷却方法 - Google Patents
高温鋼板の冷却方法Info
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- JPS6050123A JPS6050123A JP15989283A JP15989283A JPS6050123A JP S6050123 A JPS6050123 A JP S6050123A JP 15989283 A JP15989283 A JP 15989283A JP 15989283 A JP15989283 A JP 15989283A JP S6050123 A JPS6050123 A JP S6050123A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱間圧延された高温鋼板をその上下面から水
冷却する方法の改良に関する。
冷却する方法の改良に関する。
この種の冷却方法は、技術的に難易度が高く、解決すべ
きテーマが多く、当業界にお、いて各方面から種々の研
究、開発がなされ、又、実用に供されているものもある
。
きテーマが多く、当業界にお、いて各方面から種々の研
究、開発がなされ、又、実用に供されているものもある
。
即ち、板厚方向、表面〜中心〜裏面で、冷速か一様でな
いため、座屈波、反シ等の変形が起シやすいこと。
いため、座屈波、反シ等の変形が起シやすいこと。
板幅が広いため、上面に大量の板上水が溜シ、流出する
ため、上下面及び幅方向の冷却均一性がくずれやすく、
座屈波、反シ等の変形が生じゃすいこと。
ため、上下面及び幅方向の冷却均一性がくずれやすく、
座屈波、反シ等の変形が生じゃすいこと。
圧延鋼板は、温度、サイズ（プレートクラウン等）、形
状、表面性状が均一でなく、冷却のバラツキが生じやす
いこと。
状、表面性状が均一でなく、冷却のバラツキが生じやす
いこと。
等々の解決すべきテーマが多いものである。
ところで、高温鋼板のオンライン制御冷却において、従
来技術の現状を第１図（ａ） （ｂ）を参照して説明す
ると、第１図（ａ）は、板幅方向の冷却水分布をつけず
に、冷却した場合を示しており、これでは室温時の鋼板
形状は図示の通り、耳部が変形するのである。
来技術の現状を第１図（ａ） （ｂ）を参照して説明す
ると、第１図（ａ）は、板幅方向の冷却水分布をつけず
に、冷却した場合を示しており、これでは室温時の鋼板
形状は図示の通り、耳部が変形するのである。
この冷却歪防止対策として、第１図（ｂ）で示す如く、
板幅方向の冷却水分布を、板端側の方が少ない分布をつ
けることによって、冷却開始温度、即ち、冷却前の鋼板
幅方向温度分布が約８００ ’Ｃがら、冷却停止温度、
即ち、冷却後の銅板幅方向温度分布、約５５０℃までの
冷却では大きな冷却歪が発生しないものとなる。
板幅方向の冷却水分布を、板端側の方が少ない分布をつ
けることによって、冷却開始温度、即ち、冷却前の鋼板
幅方向温度分布が約８００ ’Ｃがら、冷却停止温度、
即ち、冷却後の銅板幅方向温度分布、約５５０℃までの
冷却では大きな冷却歪が発生しないものとなる。
ところで、冷却停止温度をよシ低くすると、第２図に示
す如く冷却歪が太きくな９、製品として不良となるばか
りでなく、ホットレベラにかけることができないという
ような操業トラブルとなるのである。
す如く冷却歪が太きくな９、製品として不良となるばか
りでなく、ホットレベラにかけることができないという
ような操業トラブルとなるのである。
一方、材質側から見ると、第８図で示す如く、機械的性
質と冷却停止温度の関係がある。
質と冷却停止温度の関係がある。
即ち、冷却停止温度を下けると、降伏応力（ＹＳ）、引
張応力（ＴＳ）の向上となるのであシ、また、Ｏａｑの
低下は添加成分の減少にっながシ、溶接性の向上となる
等のメリットが大きいことになる。
張応力（ＴＳ）の向上となるのであシ、また、Ｏａｑの
低下は添加成分の減少にっながシ、溶接性の向上となる
等のメリットが大きいことになる。
即ち、Ｏｅ’ｑを低下させ、かつ、冷却停止温度を低く
することで、機械的性質を満足する材料が製造できるこ
とになる。
することで、機械的性質を満足する材料が製造できるこ
とになる。
なお、第８図の成分表は次の通シである。
斯様に、Ｏｅｑを低下させ、かつ、冷却停止温度を低く
することは有効ではあるけれども、前述の如く冷却歪発
生という問題があシ、冷却停止温度を５５０℃以下に低
下するには限界がある。
することは有効ではあるけれども、前述の如く冷却歪発
生という問題があシ、冷却停止温度を５５０℃以下に低
下するには限界がある。
即ち、厚板工場を考えた場合、約５００’Ｃで冷却を停
止し、ホットレベラで矯正すれば、平坦度良好な鋼板が
製造できるが、それ以下の停止温度にて冷却を停止した
場合、従来技術にあっては以下の理由で製造が不可能で
ある。
止し、ホットレベラで矯正すれば、平坦度良好な鋼板が
製造できるが、それ以下の停止温度にて冷却を停止した
場合、従来技術にあっては以下の理由で製造が不可能で
ある。
■ たとえば、３００℃のときには、ホットレベラ前で
鋼板は変形しておシ、強力な矯正が必要であるとともに
、たとえ、平坦に矯正が可能であっても、鋼板に大きな
不均一温度分布が生じているため、鋼板を室温まで冷却
したとき、形状不良となる。
鋼板は変形しておシ、強力な矯正が必要であるとともに
、たとえ、平坦に矯正が可能であっても、鋼板に大きな
不均一温度分布が生じているため、鋼板を室温まで冷却
したとき、形状不良となる。
■ 室温近くまで冷却した場合、鋼板温度分布は均一に
近いが、冷却過程に生じた変形は大きく、かつ、鋼板強
度が高くなるため矯正が十分できず形状不良となる。
近いが、冷却過程に生じた変形は大きく、かつ、鋼板強
度が高くなるため矯正が十分できず形状不良となる。
第４図、第５図を参照して従来例を今一度説明すると、
第４図において、（Ａ）は幅方向水量分布でアシ、注水
分布はエツジ側の方が水量が少ない分布とされている。
第４図において、（Ａ）は幅方向水量分布でアシ、注水
分布はエツジ側の方が水量が少ない分布とされている。
（Ｂ）は幅方向温度分布であｐ、約り００℃→約５５０
℃→約８００℃→１００℃→室温で示されておＩＣ、（
０）は鋼板形状を示し、（Ｄ）はホットレベラである。
℃→約８００℃→１００℃→室温で示されておＩＣ、（
０）は鋼板形状を示し、（Ｄ）はホットレベラである。
即ち、第４図において、幅方向水量分布体）で、冷却開
始温度約ＳＯＯ℃から約５５０℃にて冷却停止温度とす
ることによシ、第４図にて示す如くホットレベラ（Ｄ）
にかけ、空冷すれば室温における鋼板形状は正常となる
が、これでは、冷却停止温度が差程低いものでないため
、機械的性質、Ｏｅｑの点で十分満足するものといえな
い。
始温度約ＳＯＯ℃から約５５０℃にて冷却停止温度とす
ることによシ、第４図にて示す如くホットレベラ（Ｄ）
にかけ、空冷すれば室温における鋼板形状は正常となる
が、これでは、冷却停止温度が差程低いものでないため
、機械的性質、Ｏｅｑの点で十分満足するものといえな
い。
而して、幅方向水量分布（Ａ）のままで約８００℃の冷
却開始温度、約５５０℃での冷却停止温度、約８００℃
での冷却停止温度にすれば、ホットレベラにかける前で
変形が生じこれを矯正できたとじても空冷すると変形す
るので４．９、又、ホットレベラでは矯正できないもの
となるのである。
却開始温度、約５５０℃での冷却停止温度、約８００℃
での冷却停止温度にすれば、ホットレベラにかける前で
変形が生じこれを矯正できたとじても空冷すると変形す
るので４．９、又、ホットレベラでは矯正できないもの
となるのである。
この原因は、鋼板に注水した冷却水の冷却と、冷却後の
水が鋼板上を流れていくときの冷却をめてみると、第５
図の関係が明らかとなシ、又、この結果は、第４図にて
示す如く約５００℃以下の冷却では、幅方向の注水分布
をつけていることが逆に幅方向温度分布の不均一を招く
ことになるからである。
水が鋼板上を流れていくときの冷却をめてみると、第５
図の関係が明らかとなシ、又、この結果は、第４図にて
示す如く約５００℃以下の冷却では、幅方向の注水分布
をつけていることが逆に幅方向温度分布の不均一を招く
ことになるからである。
ところで、上記現象、知見に鑑み、Ｏｅｑを低下し、か
つ、冷却停止温度を低くしても、冷却歪の発生を少なく
するには、高温鋼板を水冷却する過程で、冷却開始温度
と冷却停止温度との範囲を複数の温度域に区分し、各区
分の温度域に対応して鋼板幅方向の冷却水注水パメーン
を変更しつつ冷却することが有利である。
つ、冷却停止温度を低くしても、冷却歪の発生を少なく
するには、高温鋼板を水冷却する過程で、冷却開始温度
と冷却停止温度との範囲を複数の温度域に区分し、各区
分の温度域に対応して鋼板幅方向の冷却水注水パメーン
を変更しつつ冷却することが有利である。
しかしながら、この手段によれば、冷却装置における上
部ヘッダ及び下部ヘッダ、特に、上部ヘッダの構造を各
注水パータンに合致させた所謂−斉注水パターンにする
必要があり、複雑な構造の上部ヘッダを作る必要がある
という不具合があ夛、又、設備長さが長くなるとともに
、冷却装置の所謂バンク上が長大になるという不具合が
ある。
部ヘッダ及び下部ヘッダ、特に、上部ヘッダの構造を各
注水パータンに合致させた所謂−斉注水パターンにする
必要があり、複雑な構造の上部ヘッダを作る必要がある
という不具合があ夛、又、設備長さが長くなるとともに
、冷却装置の所謂バンク上が長大になるという不具合が
ある。
そこで本発明は、熱間圧延された高温鋼板を一方向に通
板し先端側より順に冷却する場合において、冷却ゾーン
を通板方向に複数個に区分し、その冷却ゾーンのうち、
中間に冷却変更ゾーンを設け、該冷却変更ゾーンの前後
において制御することによって、従来の問題点を改良し
つつ、設備長さを短くし、バンク長を短くできながら上
部ヘッダの構造は各バンク毎で共用できるようにしたも
のである。
板し先端側より順に冷却する場合において、冷却ゾーン
を通板方向に複数個に区分し、その冷却ゾーンのうち、
中間に冷却変更ゾーンを設け、該冷却変更ゾーンの前後
において制御することによって、従来の問題点を改良し
つつ、設備長さを短くし、バンク長を短くできながら上
部ヘッダの構造は各バンク毎で共用できるようにしたも
のである。
即ち、今、鋼板を冷却するのに使用する冷却水供給ヘッ
ダ総数をＩＴとすれば、冷却パターン変更開始位置ヘッ
ダナンバＮ１をＮｉ＝［：ＮＴＸτ’／ｒｔ）によって
めることにより、制御するのである。
ダ総数をＩＴとすれば、冷却パターン変更開始位置ヘッ
ダナンバＮ１をＮｉ＝［：ＮＴＸτ’／ｒｔ）によって
めることにより、制御するのである。
以下、図面を参照して本発明の実施例を詳述すると、第
６図は冷却設備全体の概要が例示されており、熱間圧延
された高温鋼板（１）は矢示方向に通板され、通板方向
に複数個にわたって、本例では８個に区分された入側冷
却ゾーン（２）、中間冷却ゾーン（３）、出側冷却ゾー
ン（４）に区分された冷却装置に先端側よシ後端側に順
に冷却されるようになっている。
６図は冷却設備全体の概要が例示されており、熱間圧延
された高温鋼板（１）は矢示方向に通板され、通板方向
に複数個にわたって、本例では８個に区分された入側冷
却ゾーン（２）、中間冷却ゾーン（３）、出側冷却ゾー
ン（４）に区分された冷却装置に先端側よシ後端側に順
に冷却されるようになっている。
各冷却ゾーン（２） （３） （４）は第１０図で示す
如く、上部ヘッダ用給水管（５）にそれぞれのゾーンを
入切するバタ弁、三方切換弁等の切換手段（６） （７
） （８）を備え、更に、各ゾーン（２） （３） （
４）の上部ヘッダ（９） ＱＯａ力にはスプレーノズル
、ラミナーノズル等のノズル手段（２）０３α冶が備え
られ、中間の冷却ゾーン（３）の上部ヘッダα０には別
の切換手段（２）を介してノズル手段α０が設けられて
いる。
如く、上部ヘッダ用給水管（５）にそれぞれのゾーンを
入切するバタ弁、三方切換弁等の切換手段（６） （７
） （８）を備え、更に、各ゾーン（２） （３） （
４）の上部ヘッダ（９） ＱＯａ力にはスプレーノズル
、ラミナーノズル等のノズル手段（２）０３α冶が備え
られ、中間の冷却ゾーン（３）の上部ヘッダα０には別
の切換手段（２）を介してノズル手段α０が設けられて
いる。
又、冷却ゾーン（２） （３） （４）の下部ヘッダ用
給水管αりには各切換手段［１８１ｕｓ ）を介して上
部ヘッダと対応する下部ヘッダｆ２Ｄｃ２２１（ハ）が
備えられ、各下部ヘッダ！２１１＠■にはスプレーノズ
ル（２４１（２５１（至）が備えられている。
給水管αりには各切換手段［１８１ｕｓ ）を介して上
部ヘッダと対応する下部ヘッダｆ２Ｄｃ２２１（ハ）が
備えられ、各下部ヘッダ！２１１＠■にはスプレーノズ
ル（２４１（２５１（至）が備えられている。
ところで、中間の冷却ゾーン（３）の上部ヘッダ（Ｉｎ
は例えば第８図に示す如く上下２段構造とされ、上段ヘ
アピンノズルは第９図（１）の如く配列され、図中、黒
丸の印で示す如く穴づめ可能とされ、下段ヘアピンノズ
ルは第９図（２）の如く配列され、図中、黒丸の印で示
す如く穴づめ可能とされている。
は例えば第８図に示す如く上下２段構造とされ、上段ヘ
アピンノズルは第９図（１）の如く配列され、図中、黒
丸の印で示す如く穴づめ可能とされ、下段ヘアピンノズ
ルは第９図（２）の如く配列され、図中、黒丸の印で示
す如く穴づめ可能とされている。
ここで、上部ヘッダ配列は上下２段構造に限らず、同一
高さに配列してもよい。
高さに配列してもよい。
即ち、通常、注水パターンの変更は冷却装置の中間で生
じるため、本実施例では入側冷却ゾーン（２）、出側冷
却ゾーン（４）は単一構造のヘッダ構造とされているの
であるのに対し、中間冷却ゾーン（３）のヘッダは第８
図の如く上下２段構造とされているのである。
じるため、本実施例では入側冷却ゾーン（２）、出側冷
却ゾーン（４）は単一構造のヘッダ構造とされているの
であるのに対し、中間冷却ゾーン（３）のヘッダは第８
図の如く上下２段構造とされているのである。
而して、第７図を参照して冷却開始から終了までのフロ
ーチャートを説明する。
ーチャートを説明する。
第７図において、（蜀は実績の冷却開始温度ＴＢＧ丁、
目標冷却停止温度’Ｉ’ｐｃＴｏ 、板厚ｔ、板幅、板
長さ等のデータの取込みブロックを示している。
目標冷却停止温度’Ｉ’ｐｃＴｏ 、板厚ｔ、板幅、板
長さ等のデータの取込みブロックを示している。
（Ｂ）は目標冷却速度（ＣＲＴを設定するブロックを示
しておシ、実験、経験的に鋼種、板厚に応じて設定され
る。
しておシ、実験、経験的に鋼種、板厚に応じて設定され
る。
（０）は冷却時間τｔの計算ブロックでｓｂ、次式１式
％ （Ｄ）は必要水量密度Ｗの計算ブロックでちゃ、次式で
められる。
％ （Ｄ）は必要水量密度Ｗの計算ブロックでちゃ、次式で
められる。
ここで、ＯＲ７（’Ｃ／ ８ ）、ｗ （’／ ｍｉｎ
−ｍ’ ）であり、Ａおよびｎは係数である。
−ｍ’ ）であり、Ａおよびｎは係数である。
（ト））は必要総水量ＷＴの計算、通板速度■の計算ブ
ロックでアシ、次式でめられる。
ロックでアシ、次式でめられる。
Ｗ７ ＝ Ｗ Ｘ ｌ”Ｗ Ｘ ／／ Ｘ ηｊｗ：冷
却ゾーン、ｌｌ：冷却ゾーン長さ、η：上部等の注水分
布を考慮した補正値 ｋＴ ：鋼板トップはみ出し量、ＪＣＢ ：鋼板ボトム
はみ出し量、ｌ：鋼板長さ。
却ゾーン、ｌｌ：冷却ゾーン長さ、η：上部等の注水分
布を考慮した補正値 ｋＴ ：鋼板トップはみ出し量、ＪＣＢ ：鋼板ボトム
はみ出し量、ｌ：鋼板長さ。
（力は注水パターン変更までの時間τ１を計算するブロ
ックでちゃ、次式においてめられる。
ックでちゃ、次式においてめられる。
ＯＲ丁ｃｈｔ ＝ ０ＲＴｏ ＋１ ｆ （Ｔｃｈｌ
）ＴＳＣＴ Ｔｃｈｉ ・°・ τｉ ０□ ＯＲ丁Ｃｈｉ （Ｇ）は冷却パターン変更開始位置ヘッダＮｏの決定で
６Ｄ、次式によってめられる。
）ＴＳＣＴ Ｔｃｈｉ ・°・ τｉ ０□ ＯＲ丁Ｃｈｉ （Ｇ）は冷却パターン変更開始位置ヘッダＮｏの決定で
６Ｄ、次式によってめられる。
今、鋼板を冷却するのに使用する冷却水供給ヘッダ総数
をＮＴとすれば、冷却パターン変更開始位置ヘッダナン
バＮ１は、 Ｎｌ、＝ （Ｎ７ Ｘτ１／τｔ〕 Ｎ１は冷却装置入側からのナンバである。
をＮＴとすれば、冷却パターン変更開始位置ヘッダナン
バＮ１は、 Ｎｌ、＝ （Ｎ７ Ｘτ１／τｔ〕 Ｎ１は冷却装置入側からのナンバである。
＠）は注水指令ブロック、（１）は前記ブロック（１）
がｙｅｓ信号を出したとき、上部・下部ヘッダ（９）α
Ｏα９ＣＩ！１１ （２２） Ｃ２３１側ヘノ切換手段
（６） （７） （８） ［１８１［１９１ｆ２０１を
開にする指令を出すブロックであＩＣ，（Ｊ）は注水終
了有無の判断ブロック、（埒は上部、下部ヘッダ側から
トレンチ側への切換手段（６） （７） （８） ［１
８］ Ｃ１９）舛の閉指令を出すブロックであり、 （
Ｌ）は鋼板を冷却装置外へ搬送指令、実績値取込みブロ
ックを示している。
がｙｅｓ信号を出したとき、上部・下部ヘッダ（９）α
Ｏα９ＣＩ！１１ （２２） Ｃ２３１側ヘノ切換手段
（６） （７） （８） ［１８１［１９１ｆ２０１を
開にする指令を出すブロックであＩＣ，（Ｊ）は注水終
了有無の判断ブロック、（埒は上部、下部ヘッダ側から
トレンチ側への切換手段（６） （７） （８） ［１
８］ Ｃ１９）舛の閉指令を出すブロックであり、 （
Ｌ）は鋼板を冷却装置外へ搬送指令、実績値取込みブロ
ックを示している。
なお、本実施例にあっては、冷却ゾーン（２）にあって
は冷却開始温度約８００℃で冷却停止温度約５５０℃の
冷却パターン（１）で注水されるものでオシ、冷却ゾー
ン（４）にあっては冷却開始温度約５５０℃で、冷却停
止温度約８００℃の冷却パターン（Ｉ］）で注水される
ものであって、高温鋼板の冷却にあたって、高温鋼板を
水冷却する過程で、冷却開始温度と冷却停止温度との範
囲を複数の温度域に区分し、各区分の温度域に対応して
鋼板幅方向の冷却水注水パターンを変更しつつ冷却する
ものである。
は冷却開始温度約８００℃で冷却停止温度約５５０℃の
冷却パターン（１）で注水されるものでオシ、冷却ゾー
ン（４）にあっては冷却開始温度約５５０℃で、冷却停
止温度約８００℃の冷却パターン（Ｉ］）で注水される
ものであって、高温鋼板の冷却にあたって、高温鋼板を
水冷却する過程で、冷却開始温度と冷却停止温度との範
囲を複数の温度域に区分し、各区分の温度域に対応して
鋼板幅方向の冷却水注水パターンを変更しつつ冷却する
ものである。
以上、要するに本発明にあっては、熱間圧延された高温
鋼板をその上下面から水冷却する方法において、 前記高温鋼板を一方向に通板し、通板方向先端側よ）順
次通板方向後端側に冷却すべく上下面からの水冷却手段
を有する冷却ゾーンに通すに際して、該冷却ゾーンを通
板方向に関して複数の冷却ゾーンに区分し、区分された
冷却ゾーンのうち中間冷却ゾーンに冷却変更ゾーンが備
えられ、該冷却変更ゾーンの前後において制御冷却する
ことを特徴とする高温鋼板の冷却方法に係るものである
から次の利点がある。
鋼板をその上下面から水冷却する方法において、 前記高温鋼板を一方向に通板し、通板方向先端側よ）順
次通板方向後端側に冷却すべく上下面からの水冷却手段
を有する冷却ゾーンに通すに際して、該冷却ゾーンを通
板方向に関して複数の冷却ゾーンに区分し、区分された
冷却ゾーンのうち中間冷却ゾーンに冷却変更ゾーンが備
えられ、該冷却変更ゾーンの前後において制御冷却する
ことを特徴とする高温鋼板の冷却方法に係るものである
から次の利点がある。
上部ヘッダを各冷却ゾーンにおいて共通化することがで
きるし、冷却設備長さを短くできるばか多でなく、冷却
バンクの長さを短くすることができる。
きるし、冷却設備長さを短くできるばか多でなく、冷却
バンクの長さを短くすることができる。
しかも、冷却開始温度と冷却停止温度との範囲を複数の
温度域に区分し、各区分の温度域に対応して鋼板幅方向
の冷却水注入パターンを変更することによって得られる
と同様に、Ｏｅｑを低下させ、機械的性質を向上させる
こともできる。
温度域に区分し、各区分の温度域に対応して鋼板幅方向
の冷却水注入パターンを変更することによって得られる
と同様に、Ｏｅｑを低下させ、機械的性質を向上させる
こともできる。
第１図（ａ） （１））は従来技術の現状を説明する図
、第２図は冷却停止温度と鋼板の冷却歪の関係を示す図
、第８図は冷却停止温度が材質におよばず影響を説明す
るための図、第４図は従来例の模式図、第５図は鋼板温
度と二次冷却／直接冷却を示す従来例の説明図、第６図
は本発明の冷却工程を示す全体図、第７図は同じくフロ
ーチャート図、第８図は変更冷却ゾーンのノズルを示す
断面図、Ｎ９図は同ノズルの注水パターンを示す説明図
、第１０図は冷却水系統を示す全体図である。 （２） （３） （４）・・・冷却ゾーン、（２）（Ｊ
３ （１４）・・・上部ヘッダノズル、■・・・付加ノ
ズル、□□□（２５１＠・・・下部ヘッダノズル。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 手 続補 正書輸発） １６ 事件の表示 昭和５８年 特許願第 １５９８９２号２、発明の名称 高温鋼板の冷却方決 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４代理人 ６、補正の対象 ・−願二−−−路 ・賜幡書全文 ７、 補正の内存 ＋１＋ 明細書の特許請求の範囲は別紙の通り補正する
。 ＋２１ Ｆ！Ａｍ１ｉ第２頁第９行目から第！０行目の
「サイズ・・・・・・形状、」は、「サイズ、形状（グ
レートクラクン等）、」と補正する。 （３） 同第３頁第厘４行目の「１之、」とｒＣｅｑＪ
の間に、「従来と同一強度レベルの鋼板に対しては」の
文を挿入する。 （４） 同第３貞第１４行目の「低下り添加成分」は、
「低下が可能であり、添加成分」と補正する。 （５） 同％７頁第８行目の「前後において制御」は、
「前後において鋼板幅方同冷却水注水竜分布全制御」と
補正する。 （６） 同第１２頁第１３行目の「冷却ゾーン、」は、
「冷却ゾーン幅、」と補正する〇 （７） 同第１２頁第１５行目の［複数の通根方回と直
角をな丁方回（幅方向）における冷却水注水分布の異な
る冷却」と補正する。 （８）同第１２頁第１５行目の［冷却ゾーン・・・・・
・が備えられ、」は、「冷却ゾーンに幅方向の冷却水注
水分布における冷却Ｓ、更ゾーンが備えられ、」と補正
する。 （９） 添付図面中、第３図、第５図、第７図？別紙の
通り補正する。 ２特許請求の範囲 特需口ａＧＯ−５０１２３（７）１
、熱間圧延された高温鋼板？その上下面から水冷却する
方法において、 前記高温銅板全一方回に通板し、通板方向先端側より順
次通板万回ｖ！！喘画に冷却すべく上下面からの水冷却
手段を有する冷却ゾーンｒｃ通丁に際して、該冷却ゾー
ン？通板方向に関して複し、区分された冷却ゾーンのう
ち中間冷却ゾーンに幅方向の冷却水注水分布における冷
却変更ゾーンが備えられ、該冷却変更ゾーンの前後にお
いて制御冷却すること？特徴とする高温鋼板の冷却方法
。 第３ 図 第５ｒ７１ ＳｌＦＬ４Ｌ（°ｃ） 第 ７α１
、第２図は冷却停止温度と鋼板の冷却歪の関係を示す図
、第８図は冷却停止温度が材質におよばず影響を説明す
るための図、第４図は従来例の模式図、第５図は鋼板温
度と二次冷却／直接冷却を示す従来例の説明図、第６図
は本発明の冷却工程を示す全体図、第７図は同じくフロ
ーチャート図、第８図は変更冷却ゾーンのノズルを示す
断面図、Ｎ９図は同ノズルの注水パターンを示す説明図
、第１０図は冷却水系統を示す全体図である。 （２） （３） （４）・・・冷却ゾーン、（２）（Ｊ
３ （１４）・・・上部ヘッダノズル、■・・・付加ノ
ズル、□□□（２５１＠・・・下部ヘッダノズル。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 手 続補 正書輸発） １６ 事件の表示 昭和５８年 特許願第 １５９８９２号２、発明の名称 高温鋼板の冷却方決 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４代理人 ６、補正の対象 ・−願二−−−路 ・賜幡書全文 ７、 補正の内存 ＋１＋ 明細書の特許請求の範囲は別紙の通り補正する
。 ＋２１ Ｆ！Ａｍ１ｉ第２頁第９行目から第！０行目の
「サイズ・・・・・・形状、」は、「サイズ、形状（グ
レートクラクン等）、」と補正する。 （３） 同第３頁第厘４行目の「１之、」とｒＣｅｑＪ
の間に、「従来と同一強度レベルの鋼板に対しては」の
文を挿入する。 （４） 同第３貞第１４行目の「低下り添加成分」は、
「低下が可能であり、添加成分」と補正する。 （５） 同％７頁第８行目の「前後において制御」は、
「前後において鋼板幅方同冷却水注水竜分布全制御」と
補正する。 （６） 同第１２頁第１３行目の「冷却ゾーン、」は、
「冷却ゾーン幅、」と補正する〇 （７） 同第１２頁第１５行目の［複数の通根方回と直
角をな丁方回（幅方向）における冷却水注水分布の異な
る冷却」と補正する。 （８）同第１２頁第１５行目の［冷却ゾーン・・・・・
・が備えられ、」は、「冷却ゾーンに幅方向の冷却水注
水分布における冷却Ｓ、更ゾーンが備えられ、」と補正
する。 （９） 添付図面中、第３図、第５図、第７図？別紙の
通り補正する。 ２特許請求の範囲 特需口ａＧＯ−５０１２３（７）１
、熱間圧延された高温鋼板？その上下面から水冷却する
方法において、 前記高温銅板全一方回に通板し、通板方向先端側より順
次通板万回ｖ！！喘画に冷却すべく上下面からの水冷却
手段を有する冷却ゾーンｒｃ通丁に際して、該冷却ゾー
ン？通板方向に関して複し、区分された冷却ゾーンのう
ち中間冷却ゾーンに幅方向の冷却水注水分布における冷
却変更ゾーンが備えられ、該冷却変更ゾーンの前後にお
いて制御冷却すること？特徴とする高温鋼板の冷却方法
。 第３ 図 第５ｒ７１ ＳｌＦＬ４Ｌ（°ｃ） 第 ７α１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、熱間圧延された高温鋼板をその上下面から水冷却す
る方法において、 前記高温鋼板を一方向に通板し、通板方向先端側より順
次通板方向後端側に冷却すべく上下面から、の水冷却手
段を有する冷却ゾーンに通すに際して、該冷却ゾーンを
通板方向に関して複数の冷却ゾーンに区分し、区分され
た冷却ゾーンのうち中間冷却ゾーンに冷却変更ゾーンが
備えられ、該冷却変更ゾーンの前後において制御冷却す
ることを特徴とする高温鋸板の冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15989283A JPS6050123A (ja) | 1983-08-30 | 1983-08-30 | 高温鋼板の冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15989283A JPS6050123A (ja) | 1983-08-30 | 1983-08-30 | 高温鋼板の冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6050123A true JPS6050123A (ja) | 1985-03-19 |
| JPH0450368B2 JPH0450368B2 (ja) | 1992-08-14 |
Family
ID=15703453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15989283A Granted JPS6050123A (ja) | 1983-08-30 | 1983-08-30 | 高温鋼板の冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6050123A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS626715A (ja) * | 1985-07-02 | 1987-01-13 | Kawasaki Steel Corp | 無冷却材圧延時におけるホツトランテ−ブル冷却方法 |
| JPS62127116A (ja) * | 1985-11-27 | 1987-06-09 | Mitsubishi Electric Corp | 鋼板冷却装置 |
-
1983
- 1983-08-30 JP JP15989283A patent/JPS6050123A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS626715A (ja) * | 1985-07-02 | 1987-01-13 | Kawasaki Steel Corp | 無冷却材圧延時におけるホツトランテ−ブル冷却方法 |
| JPS62127116A (ja) * | 1985-11-27 | 1987-06-09 | Mitsubishi Electric Corp | 鋼板冷却装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0450368B2 (ja) | 1992-08-14 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |