JPS6039900B2 - 振動絶縁装置 - Google Patents
振動絶縁装置Info
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- JPS6039900B2 JPS6039900B2 JP52049799A JP4979977A JPS6039900B2 JP S6039900 B2 JPS6039900 B2 JP S6039900B2 JP 52049799 A JP52049799 A JP 52049799A JP 4979977 A JP4979977 A JP 4979977A JP S6039900 B2 JPS6039900 B2 JP S6039900B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/36—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers
- F16F1/373—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers characterised by having a particular shape
- F16F1/3732—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers characterised by having a particular shape having an annular or the like shape, e.g. grommet-type resilient mountings
- F16F1/3735—Multi-part grommet-type resilient mountings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
- B62D—MOTOR VEHICLES; TRAILERS
- B62D25/00—Superstructure or monocoque structure sub-units; Parts or details thereof not otherwise provided for
- B62D25/08—Front or rear portions
- B62D25/10—Bonnets or lids, e.g. for trucks, tractors, busses, work vehicles
- B62D25/12—Parts or details thereof
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
- B62D—MOTOR VEHICLES; TRAILERS
- B62D27/00—Connections between superstructure or understructure sub-units
- B62D27/04—Connections between superstructure or understructure sub-units resilient
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B62D—MOTOR VEHICLES; TRAILERS
- B62D33/00—Superstructures for load-carrying vehicles
- B62D33/06—Drivers' cabs
- B62D33/0604—Cabs insulated against vibrations or noise, e.g. with elastic suspension
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B77/00—Component parts, details or accessories, not otherwise provided for
- F02B77/11—Thermal or acoustic insulation
- F02B77/13—Acoustic insulation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F7/00—Casings, e.g. crankcases or frames
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
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- F16B5/02—Joining sheets or plates, e.g. panels, to one another or to strips or bars parallel to them by means of fastening members using screw-thread
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F3/00—Spring units consisting of several springs, e.g. for obtaining a desired spring characteristic
- F16F3/08—Spring units consisting of several springs, e.g. for obtaining a desired spring characteristic with springs made of a material having high internal friction, e.g. rubber
- F16F3/087—Units comprising several springs made of plastics or the like material
- F16F3/093—Units comprising several springs made of plastics or the like material the springs being of different materials, e.g. having different types of rubber
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は振動する都材(本体)からの振動をそれに取り
付けられるカバーから絶縁する装置、特に所定の弾性率
を有する環(餅ommet)とガスケットにより当該カ
バーを絶縁する装置に関するものである。
付けられるカバーから絶縁する装置、特に所定の弾性率
を有する環(餅ommet)とガスケットにより当該カ
バーを絶縁する装置に関するものである。
従釆、ほとんどの振動絶縁装置はカバーと振動する本体
との間に異なる材料を加えて試行錯誤を通して適当な絶
縁を得るという方法を行っていた。
との間に異なる材料を加えて試行錯誤を通して適当な絶
縁を得るという方法を行っていた。
ボルトのヘッドとカバーとの間のワツシヤーにガスケッ
トと同じ弾性部村を使用することによってボルトに伝達
される振動を減少させる試みが行なわれていた。これは
効果的ではあったが、絶縁を最大にさせた装置とはなら
ず、ワッシャーが絶縁を充分に行わなくなる点まで圧縮
して漏出を密封させねばならない。本発明は以上の点に
鑑み、蓋とそれが取り付けられる本体との間の密封性を
最良の状態にしながら蓋に伝達される振動を最大限に絶
縁するようにした振動絶縁装置を提供することを目的と
している。
トと同じ弾性部村を使用することによってボルトに伝達
される振動を減少させる試みが行なわれていた。これは
効果的ではあったが、絶縁を最大にさせた装置とはなら
ず、ワッシャーが絶縁を充分に行わなくなる点まで圧縮
して漏出を密封させねばならない。本発明は以上の点に
鑑み、蓋とそれが取り付けられる本体との間の密封性を
最良の状態にしながら蓋に伝達される振動を最大限に絶
縁するようにした振動絶縁装置を提供することを目的と
している。
すなわち、本発明に係る振動絶縁装置は、本体と該本体
に取り付けられる蓋部材と、蓋部材の外周綾部を通して
本体に締め付けられて蓋部材を本体に締着するための、
ヘッドを有する定着部材と、緒着部材のまわりでヘッド
と蓋部材との間に配置された所定のバネ定数の弾性振動
絶縁部材(以下に述べる実施例においては該部材として
環を配置したものを示すが、弾性で振動絶縁を行うもの
であれば必ずしも環でなくともよい)と、蓋部材の外周
縁部とほぼ並行に延伸して弾性振動部材の全体のバネ定
数の総計と同じ又は2倍以下の所定のバネ定数を有して
外周緑部と本体との間に配置される弾性振動絶縁密封部
材(実施例においては、該部材としてガスケットを配置
するものを示すが、弾性を有し振動絶縁と密封との両機
能を奏するものであれば、必ずしも通常ガスケットと呼
ばれるものでなくともよい)とから成る。
に取り付けられる蓋部材と、蓋部材の外周綾部を通して
本体に締め付けられて蓋部材を本体に締着するための、
ヘッドを有する定着部材と、緒着部材のまわりでヘッド
と蓋部材との間に配置された所定のバネ定数の弾性振動
絶縁部材(以下に述べる実施例においては該部材として
環を配置したものを示すが、弾性で振動絶縁を行うもの
であれば必ずしも環でなくともよい)と、蓋部材の外周
縁部とほぼ並行に延伸して弾性振動部材の全体のバネ定
数の総計と同じ又は2倍以下の所定のバネ定数を有して
外周緑部と本体との間に配置される弾性振動絶縁密封部
材(実施例においては、該部材としてガスケットを配置
するものを示すが、弾性を有し振動絶縁と密封との両機
能を奏するものであれば、必ずしも通常ガスケットと呼
ばれるものでなくともよい)とから成る。
次に本発明の好適な実施例を添附図面に基づき詳細に説
明する。第1図は符号1川こよって定めた複数の振動絶
縁装置の1つの縦断面図を示してある。
明する。第1図は符号1川こよって定めた複数の振動絶
縁装置の1つの縦断面図を示してある。
更に第1図には従来の車鋼動力装置(図示せず)のエン
ジンとしての振動する本体12と、例えば油皿、揺動ア
ーム蓋又は空気入れ蓋等としての蓋14とを示してある
。本体12は通路16を備えており、該通路16を囲む
周綾部分には多数のネジ山付き透孔18(1個だけを示
す)が間隔を置いて多数設けられており、通路16の上
記周綾部分に対応する形状とされる蓋14の外周緑部に
は、ネジ山付き透孔18の配列と合致する多数の透孔2
0(1個だけを示す)が設けられている。
ジンとしての振動する本体12と、例えば油皿、揺動ア
ーム蓋又は空気入れ蓋等としての蓋14とを示してある
。本体12は通路16を備えており、該通路16を囲む
周綾部分には多数のネジ山付き透孔18(1個だけを示
す)が間隔を置いて多数設けられており、通路16の上
記周綾部分に対応する形状とされる蓋14の外周緑部に
は、ネジ山付き透孔18の配列と合致する多数の透孔2
0(1個だけを示す)が設けられている。
蓋14は透孔20を通過してネジ山付き透孔18中に螺
入された細長ボルト22(1個だけを示す)によって取
付け面21に向けて締め付けられて本体12に固定され
ている。細長ボルト22は一端にヘッド24と、池端ネ
ジ山28と、所定の長さの鞠部26とを有している。
入された細長ボルト22(1個だけを示す)によって取
付け面21に向けて締め付けられて本体12に固定され
ている。細長ボルト22は一端にヘッド24と、池端ネ
ジ山28と、所定の長さの鞠部26とを有している。
軸部26は従来の○リング32を収容するため中間に環
状溝30を備えている。ワツシヤ−34はゴムのような
弾性材料から成る弾性絶縁環36に対して均等負荷面を
与えるためヘッド24と接触して鼠部26の周りに配設
されている。環36は第2図に示したように円筒状をな
し、そして透孔20と合致する外側テーパー40を有す
る中心孔38を備えている。ワッシャー34と環36と
を通された細長ボルト22は蓋14の透孔20中に挿入
され、その後ニトリル又はシリコンゴムのような弾性材
料から成る弾性振動絶縁密封ガスケット42に貫通させ
る。
状溝30を備えている。ワツシヤ−34はゴムのような
弾性材料から成る弾性絶縁環36に対して均等負荷面を
与えるためヘッド24と接触して鼠部26の周りに配設
されている。環36は第2図に示したように円筒状をな
し、そして透孔20と合致する外側テーパー40を有す
る中心孔38を備えている。ワッシャー34と環36と
を通された細長ボルト22は蓋14の透孔20中に挿入
され、その後ニトリル又はシリコンゴムのような弾性材
料から成る弾性振動絶縁密封ガスケット42に貫通させ
る。
第1図及び第3図に関して示した通り、ガスケット42
は上記通路16を囲む取付け面21の上記周縁部分に沿
って設けられ、該取付け面と垂直な方向においてほぼ長
方形断面とされている。第3図に示してある通り、ガス
ケット42は本体12中のネジ山付き透孔18の配列と
合致するような間隔を有する多数の貫通孔43を備えて
いる。第1図に示してある通り、取付けられた際に、細
長ボルト22の鞠部分26の予定の長さは環36とガス
ケット42とを圧縮させるために、無圧縮状態の環36
とガスケット42とワッシャー34と蓋14との厚さを
加えたものより多少短い。
は上記通路16を囲む取付け面21の上記周縁部分に沿
って設けられ、該取付け面と垂直な方向においてほぼ長
方形断面とされている。第3図に示してある通り、ガス
ケット42は本体12中のネジ山付き透孔18の配列と
合致するような間隔を有する多数の貫通孔43を備えて
いる。第1図に示してある通り、取付けられた際に、細
長ボルト22の鞠部分26の予定の長さは環36とガス
ケット42とを圧縮させるために、無圧縮状態の環36
とガスケット42とワッシャー34と蓋14との厚さを
加えたものより多少短い。
更に0リング32は細長ボルト22と蓋14との間に金
属と金属の接触を防止するために蓋14の貫通孔20内
の中心に位置している。環36とガスケット42の最適
な幾何学的及び物理学的特性を決定させるため、励起及
び又は応答振動機スペクトルが本体12及び又は蓋14
に対して測定される。
属と金属の接触を防止するために蓋14の貫通孔20内
の中心に位置している。環36とガスケット42の最適
な幾何学的及び物理学的特性を決定させるため、励起及
び又は応答振動機スペクトルが本体12及び又は蓋14
に対して測定される。
当業者によって明らかな用り、蓋14の好適な固有振動
数は振動機スペクトルにおいて出来る限り低くなるよう
に選定する一方、主要な共振振動数の間となるようにす
る。本体12が車銅用エンジンである場合に、好適な固
有振動数は50乃至350ヘルツの範囲内になり、理想
の等価の静止装置(すなわち、著しい動的負荷の加わら
ない複数の振動絶縁装置10の全体から構成されるシス
テム)のバネ定数は次の式から導き出される通り、大体
、蓋14の(質量×32,800)/秒2乃至(質量×
1,613,000)/秒2にさせる。ナn=券無 「nは固有振動数 aは動的システムのバネ定数係数(aは経験的に定めら
れる数値であり、例えば、鋼鉄製バネについては1、柔
軟材料については3である。
数は振動機スペクトルにおいて出来る限り低くなるよう
に選定する一方、主要な共振振動数の間となるようにす
る。本体12が車銅用エンジンである場合に、好適な固
有振動数は50乃至350ヘルツの範囲内になり、理想
の等価の静止装置(すなわち、著しい動的負荷の加わら
ない複数の振動絶縁装置10の全体から構成されるシス
テム)のバネ定数は次の式から導き出される通り、大体
、蓋14の(質量×32,800)/秒2乃至(質量×
1,613,000)/秒2にさせる。ナn=券無 「nは固有振動数 aは動的システムのバネ定数係数(aは経験的に定めら
れる数値であり、例えば、鋼鉄製バネについては1、柔
軟材料については3である。
)Kは環36とガスケット42のバネ定数の合計と同等
の等価静止装置のバネ定数mは蓋14の質量好適な実施
例において、好適な固有振動数は約100ヘルツになる
ように定められ、従って等価静止装置のバネ定数は上記
の式から(蓋14の質量×132,000)*** であ
る。
の等価静止装置のバネ定数mは蓋14の質量好適な実施
例において、好適な固有振動数は約100ヘルツになる
ように定められ、従って等価静止装置のバネ定数は上記
の式から(蓋14の質量×132,000)*** であ
る。
理想的状態において、振動の優先通路(振動エネルギー
の散逸が少なくて振動を良く伝達する経路。
の散逸が少なくて振動を良く伝達する経路。
本体12から蓋14に至る。)をなるべく長くするため
に(すなわち、本体′12と蓋14との間で振動をなる
べく減衰させるため)、環36の静的バネ定数はガスケ
ット42のものと同等にさせなければならない。即ち蓋
14の両側を同じバネ定数にさせねばならない(それは
、若しこれらのバネ定数が等しくなければ、環36及び
ガスケット42のうち大きなバネ定数を有する方が他方
を強く圧縮させ、その結果、この強く圧縮された都材の
振動通路長さを減少させるからである)。従って、理想
的な静的バネ定数は等価静止装置のバネ定数の半分すな
わち(蓋14の質量×16,450/秒2 )乃至(蓋
の質量×806,500/秒2 )の範囲にされ、そし
て大体、(蓋14の質量×66,000/塾〆 )が好
適である。まず最初に長方形横断面のガスケット42が
理想的静的バネ定数を有するものとすると、ガスケット
42の有効寸法と圧縮(縦)弾性率は次の式から導き出
される。K=寧 Kはガスケット42のバネ定数 Pは有効周辺長 Wは中 Eは縦弾性率 Tは肉厚 好適な実施例において、Pはボルトの配置のパターンに
よって、Wは蓋の外周緑部のサイズによってEは出来る
限り振動数を低くするため出来る限り柔軟な材料を用い
るのが望ましいという条件によって、Tは利用可能なデ
ューロメータ硬さ及び所望の肉厚によってそれぞれ束縛
される。
に(すなわち、本体′12と蓋14との間で振動をなる
べく減衰させるため)、環36の静的バネ定数はガスケ
ット42のものと同等にさせなければならない。即ち蓋
14の両側を同じバネ定数にさせねばならない(それは
、若しこれらのバネ定数が等しくなければ、環36及び
ガスケット42のうち大きなバネ定数を有する方が他方
を強く圧縮させ、その結果、この強く圧縮された都材の
振動通路長さを減少させるからである)。従って、理想
的な静的バネ定数は等価静止装置のバネ定数の半分すな
わち(蓋14の質量×16,450/秒2 )乃至(蓋
の質量×806,500/秒2 )の範囲にされ、そし
て大体、(蓋14の質量×66,000/塾〆 )が好
適である。まず最初に長方形横断面のガスケット42が
理想的静的バネ定数を有するものとすると、ガスケット
42の有効寸法と圧縮(縦)弾性率は次の式から導き出
される。K=寧 Kはガスケット42のバネ定数 Pは有効周辺長 Wは中 Eは縦弾性率 Tは肉厚 好適な実施例において、Pはボルトの配置のパターンに
よって、Wは蓋の外周緑部のサイズによってEは出来る
限り振動数を低くするため出来る限り柔軟な材料を用い
るのが望ましいという条件によって、Tは利用可能なデ
ューロメータ硬さ及び所望の肉厚によってそれぞれ束縛
される。
特にTに関して付言するに、ガスケット42を10%圧
縮して得られるシールは材料の硬さにかかわらず、油の
ような液体の漏れを防止することが実験的に確かめられ
ている。ガスケット42のこのような設計基準に基き、
新たにガスケットのバネ定数が計算され、そのバネ定数
に基づいて円筒状環36の幾何学的及び物理的特性を次
の式によって導き出す。
縮して得られるシールは材料の硬さにかかわらず、油の
ような液体の漏れを防止することが実験的に確かめられ
ている。ガスケット42のこのような設計基準に基き、
新たにガスケットのバネ定数が計算され、そのバネ定数
に基づいて円筒状環36の幾何学的及び物理的特性を次
の式によって導き出す。
K=■2一も)汀E′N
4t
K′は環36のバネ定数
Dは外側直径の平均値
dは内側直径の平均値
E′は圧縮(縦)弾性率
Nは環の数
tは肉厚
環36のバネ定数は、これらのパラメータD,d,8、
及びtで決定される。
及びtで決定される。
そして、Dはワッシャーの直径により拘束され、dはボ
ルト22の直径によって拘束され、E′は出来る限り柔
軟な材料を用いることが望ましいという条件により拘束
され、tは環36の圧縮量とガスケット42の圧縮量と
が等しいことが望ましい条件により拘束される。当業者
にとって明らかな通り、形状とデューロメータ硬さに塞
いて計算を反復することによってガスケット42のバネ
定数と環36のバネ定数とをほとんど等しくすることが
出来る。好適な実施例において、ガスケツト42の40
デューロメータ硬さと環36の70デューロメータ硬さ
が、最も柔らかな実際的な硬さでほとんど同じバネ定数
を与えることが判った。上述の記載は好適な実施例では
あるが、与えられた材料のための伝導率対振動数比率を
プロットしたものを示し且つ好適な実施例からの許容偏
差を画定する第4図を参照しなけれ‘まならない。
ルト22の直径によって拘束され、E′は出来る限り柔
軟な材料を用いることが望ましいという条件により拘束
され、tは環36の圧縮量とガスケット42の圧縮量と
が等しいことが望ましい条件により拘束される。当業者
にとって明らかな通り、形状とデューロメータ硬さに塞
いて計算を反復することによってガスケット42のバネ
定数と環36のバネ定数とをほとんど等しくすることが
出来る。好適な実施例において、ガスケツト42の40
デューロメータ硬さと環36の70デューロメータ硬さ
が、最も柔らかな実際的な硬さでほとんど同じバネ定数
を与えることが判った。上述の記載は好適な実施例では
あるが、与えられた材料のための伝導率対振動数比率を
プロットしたものを示し且つ好適な実施例からの許容偏
差を画定する第4図を参照しなけれ‘まならない。
当業者にとって公知の用り、伝導率(TR)は加えられ
る力と伝達される力との比率として決定され、振動数率
rは加えられる力の振動数と固有振動数との比率として
形成され、この図は好適な実施例において約0.1であ
る減衰比率を有する材料のものである。第4図を考案す
るに、振動数比1以上の反曲点は約1.2において生じ
ることが判明する。これは振動数が実際の固有振動数か
ら20%異なるとき(すなわち、加えられる力の振動数
が固有振動数の1.2倍であるとき)、当該装置が好ま
しい装置に近い伝導率を有するようになることを示して
いる。最初に記載した式を利用してバネ定数を解く際に
、振動数の20%の偏差は本装置の絶縁能力に実質的影
響を及ぼすことなくガスケット42又は環36のいずれ
かのバネ定数を1.44倍(すなわち約1.5川音)に
させることができることが当業者に明らかとなる。更に
第4図を孝察するに、伝導率は約1.4において1以下
になることが判明する。
る力と伝達される力との比率として決定され、振動数率
rは加えられる力の振動数と固有振動数との比率として
形成され、この図は好適な実施例において約0.1であ
る減衰比率を有する材料のものである。第4図を考案す
るに、振動数比1以上の反曲点は約1.2において生じ
ることが判明する。これは振動数が実際の固有振動数か
ら20%異なるとき(すなわち、加えられる力の振動数
が固有振動数の1.2倍であるとき)、当該装置が好ま
しい装置に近い伝導率を有するようになることを示して
いる。最初に記載した式を利用してバネ定数を解く際に
、振動数の20%の偏差は本装置の絶縁能力に実質的影
響を及ぼすことなくガスケット42又は環36のいずれ
かのバネ定数を1.44倍(すなわち約1.5川音)に
させることができることが当業者に明らかとなる。更に
第4図を孝察するに、伝導率は約1.4において1以下
になることが判明する。
これは、それ以上になると本装置の所望の絶縁能力が失
なわれるであろう振動絶数と実際の固有振動数との偏差
を示す。最初に記載した式を利用してバネ定数を解く際
に、振動数の40%の偏差は、所望の絶縁効果が失われ
るであろう以前にガスケツト42又は環36のいずれか
のバネ定数を他方の約2倍にさせることができることが
当業者には明らかとなる。(圧縮)弾性率と垂直な方向
のせん断弾性率の効果は取付け面21と平行な固有振動
数が当業者にとって明らかな方法で取付け面21と垂直
な固有振動数よりも大きくならないことを保証するよう
にさせなければならない。もし大きい場合には、取付面
と平行な振動に関して適当な設計に到達するため上述の
計算を行ない、そしてその設計変更によって取付面21
と垂直な固有振動数よりも大きくならないことを保証す
るようにさせなければならない。もし大きい場合には、
取付面と平行な振動に関して適当な設計に到達するため
上述の計算を行ない、そしてその設計変更によって敬付
面21と垂直な固有振動数が増大していないことを確か
めなければならない。第5図に関し、第5図には蓋14
と本体12との間に配設されたガスケット44の変形実
施例を示し、前述した実施例に使用された符号が同じ部
材を示すために使用されている。
なわれるであろう振動絶数と実際の固有振動数との偏差
を示す。最初に記載した式を利用してバネ定数を解く際
に、振動数の40%の偏差は、所望の絶縁効果が失われ
るであろう以前にガスケツト42又は環36のいずれか
のバネ定数を他方の約2倍にさせることができることが
当業者には明らかとなる。(圧縮)弾性率と垂直な方向
のせん断弾性率の効果は取付け面21と平行な固有振動
数が当業者にとって明らかな方法で取付け面21と垂直
な固有振動数よりも大きくならないことを保証するよう
にさせなければならない。もし大きい場合には、取付面
と平行な振動に関して適当な設計に到達するため上述の
計算を行ない、そしてその設計変更によって取付面21
と垂直な固有振動数よりも大きくならないことを保証す
るようにさせなければならない。もし大きい場合には、
取付面と平行な振動に関して適当な設計に到達するため
上述の計算を行ない、そしてその設計変更によって敬付
面21と垂直な固有振動数が増大していないことを確か
めなければならない。第5図に関し、第5図には蓋14
と本体12との間に配設されたガスケット44の変形実
施例を示し、前述した実施例に使用された符号が同じ部
材を示すために使用されている。
第5図及び第6図から明らかな通り、ガスケット44は
一般にH形の形状を有している。ガスケット44と環3
6に対して同じ硬度の材料を利用することが望まれてい
るような場合において、ガスケット又は環の横断面形状
を変えることによってほぼ同じバネ定数を得ることがで
きる。
一般にH形の形状を有している。ガスケット44と環3
6に対して同じ硬度の材料を利用することが望まれてい
るような場合において、ガスケット又は環の横断面形状
を変えることによってほぼ同じバネ定数を得ることがで
きる。
KとK′が当業者にとって明らかな通り本体12の表と
垂直なガスケット又は環の横断面に依存する式によって
定められることを除き、上述した式と同じ式が適用され
る。ガスケツト44は環36とほぼ同じバネ定数を備え
、双方とも7碗更度(duromeにr)である。第7
図に関し、第7図には蓋12とワッシャー34との間に
配設した金属バネ46を有する更に別の変形実施例を示
してあり、前述の実施例に使用された同じ符号が同じ部
材を示すために使用されている。
垂直なガスケット又は環の横断面に依存する式によって
定められることを除き、上述した式と同じ式が適用され
る。ガスケツト44は環36とほぼ同じバネ定数を備え
、双方とも7碗更度(duromeにr)である。第7
図に関し、第7図には蓋12とワッシャー34との間に
配設した金属バネ46を有する更に別の変形実施例を示
してあり、前述の実施例に使用された同じ符号が同じ部
材を示すために使用されている。
当業者にとって明らかな通り、金属バネ46は実質的に
同じバネ定数を備えるため環と同じ作用をなす。本発明
は特定の実施例に関して記載したけれど、上述の記載か
ら各種の修正、変更及び変形を行うことができる。
同じバネ定数を備えるため環と同じ作用をなす。本発明
は特定の実施例に関して記載したけれど、上述の記載か
ら各種の修正、変更及び変形を行うことができる。
従って本発明の範囲内においてそのような修正、変更及
び変形を採用させることができる。
び変形を採用させることができる。
第1図は本発明の好適な実施例による振動絶縁装置の断
面図、第2図は本発明による環の斜視図、第3図は本発
明によるガスケットの平面図、第4図は伝達区分の説明
図、第5図は本発明の変形実施例による振動絶縁装置の
断面図、第6図は本発明の変形実施例によるガスケット
の平面図、第7図は更に別の変形実施例による振動絶縁
装置の断面図である。 10・・・・・・振動絶縁体、12・・…・本体、14
・・…・蓋、16・・・・・・通路、18……ネジ山付
き透孔、20・…・・透孔、21・・・・・・取付け面
、22・・・・・・細長ボルト、24・・・・・・ヘッ
ド、26・・・・・・軸部、28・・・・・・ネジ山、
30・・・・・・環状溝、32・・…・0リング、34
……ワッシャー、36……環、38……中心孔、40…
…ナーバー、42……ガスケツト、43……貫通孔、4
4・・・・・・ガスケット、45・・…・貫通孔、46
・・・・・・金属バネ。 FIG.l FIG.2 FIG。 3 FIG.4 FIG.5 FIG.6 FIG.マ
面図、第2図は本発明による環の斜視図、第3図は本発
明によるガスケットの平面図、第4図は伝達区分の説明
図、第5図は本発明の変形実施例による振動絶縁装置の
断面図、第6図は本発明の変形実施例によるガスケット
の平面図、第7図は更に別の変形実施例による振動絶縁
装置の断面図である。 10・・・・・・振動絶縁体、12・・…・本体、14
・・…・蓋、16・・・・・・通路、18……ネジ山付
き透孔、20・…・・透孔、21・・・・・・取付け面
、22・・・・・・細長ボルト、24・・・・・・ヘッ
ド、26・・・・・・軸部、28・・・・・・ネジ山、
30・・・・・・環状溝、32・・…・0リング、34
……ワッシャー、36……環、38……中心孔、40…
…ナーバー、42……ガスケツト、43……貫通孔、4
4・・・・・・ガスケット、45・・…・貫通孔、46
・・・・・・金属バネ。 FIG.l FIG.2 FIG。 3 FIG.4 FIG.5 FIG.6 FIG.マ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 本体と;該本体に取付ける蓋部材と;蓋部材の外周
縁部を通して本体に締め付けられて、蓋部材を本体に定
着するための、ヘツドを有する定着部材と;定着部材の
まわりでヘツドと蓋部材との間に配置させた所定のバネ
定数を有する複数の弾性振動絶縁部材と;蓋部材の外周
縁部とほぼ並行に延伸して前記複数の弾性振動絶縁部材
の全体のバネ定数の総数と同じ又は2倍以下の所定のバ
ネ定を有して蓋部材の外周縁部と本体との間に配設させ
た弾性振動絶縁部材と;から成る振動絶縁装置。 2 前記弾性振動絶縁密封部材は前記蓋部材と本体との
間でその厚さの所定の割合だけ圧縮されて、当該密封部
材と本体若しくは蓋部材との間の密封を行う如くされた
特許請求の範囲第1項に記載の振動絶縁装置。 3 前記弾性振動絶縁部材及び弾性振動絶縁密封部材に
おける蓋部材の外周縁部に直角方向のそれぞれの断面が
ほぼ同じであり、また、弾性振動絶縁部材の縦弾性係数
が弾性振動絶縁密封部材のそれと実質的に異なるように
した特許請求の範囲第1項に記載の振動絶縁装置。 4 前記弾性振動絶縁部材及び弾性振動絶縁密封部材に
おける蓋部材の外周縁部に直角方向のそれぞれの断面が
実質的に異なり、また、弾性振動絶縁部材の縦弾性係数
が弾性振動絶縁密封部材のそれとほぼ同一である特許請
求の範囲第1項に記載の振動絶縁装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/685,455 US4066058A (en) | 1976-05-12 | 1976-05-12 | Vibration isolation system |
US685455 | 1976-05-12 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS52137577A JPS52137577A (en) | 1977-11-17 |
JPS6039900B2 true JPS6039900B2 (ja) | 1985-09-07 |
Family
ID=24752274
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP52049799A Expired JPS6039900B2 (ja) | 1976-05-12 | 1977-04-28 | 振動絶縁装置 |
Country Status (11)
Country | Link |
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US (1) | US4066058A (ja) |
JP (1) | JPS6039900B2 (ja) |
AR (1) | AR218449A1 (ja) |
AU (1) | AU499954B2 (ja) |
CA (1) | CA1056412A (ja) |
DE (1) | DE2719468C2 (ja) |
ES (1) | ES458706A1 (ja) |
FR (1) | FR2351319A1 (ja) |
GB (1) | GB1582147A (ja) |
IT (1) | IT1078104B (ja) |
MX (1) | MX144267A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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