JPS6038935B2 - 液冷回転子形回転電機の冷却液導出入装置 - Google Patents
液冷回転子形回転電機の冷却液導出入装置Info
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- JPS6038935B2 JPS6038935B2 JP6438379A JP6438379A JPS6038935B2 JP S6038935 B2 JPS6038935 B2 JP S6038935B2 JP 6438379 A JP6438379 A JP 6438379A JP 6438379 A JP6438379 A JP 6438379A JP S6038935 B2 JPS6038935 B2 JP S6038935B2
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- JP
- Japan
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- pipe
- outlet chamber
- coolant
- discharge
- liquid
- Prior art date
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-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
- H02K9/19—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil
- H02K9/193—Arrangements for cooling or ventilating for machines with closed casing and closed-circuit cooling using a liquid cooling medium, e.g. oil with provision for replenishing the cooling medium; with means for preventing leakage of the cooling medium
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Motor Or Generator Frames (AREA)
- Motor Or Generator Cooling System (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は冷却液を回転子に循環させてこれを冷却する
液冷回転子形回転電機、特にその冷却液の導出入装置に
関するものである。
液冷回転子形回転電機、特にその冷却液の導出入装置に
関するものである。
周知のように、回転電機にあってその単機容量を増大さ
せるには、温度上昇をいかに抑えるか、つまり効果的な
冷却をいかに実現するかにか)つている。
せるには、温度上昇をいかに抑えるか、つまり効果的な
冷却をいかに実現するかにか)つている。
換言すれば、回転電機の容量はその温度上昇すなわち冷
却性能により決まるといっても過言ではない。他方、回
転電機のうちの発電機、特にタービン発電機は発電所建
設の効率化の点からますますその単機容量の増大が必要
となってきている。ところで、これまでタービン発電機
の冷却には水素ガスを循環する冷却方式が採用され、単
機容量の増大が実現されてきたが、すでに限界ともいえ
る状態にあり、水素ガス冷却では現在以上の飛躍的な容
量の増大が期待できない。そこで別の冷却方式の実用化
が強く望まれるところである。この要求に応えるには、
冷却媒体として水素ガスに代えて冷却効率の良い冷却流
体例えば水を利用することが考えられる。
却性能により決まるといっても過言ではない。他方、回
転電機のうちの発電機、特にタービン発電機は発電所建
設の効率化の点からますますその単機容量の増大が必要
となってきている。ところで、これまでタービン発電機
の冷却には水素ガスを循環する冷却方式が採用され、単
機容量の増大が実現されてきたが、すでに限界ともいえ
る状態にあり、水素ガス冷却では現在以上の飛躍的な容
量の増大が期待できない。そこで別の冷却方式の実用化
が強く望まれるところである。この要求に応えるには、
冷却媒体として水素ガスに代えて冷却効率の良い冷却流
体例えば水を利用することが考えられる。
この考えのもとに、固定子冷却液を循環させてこれを冷
却することはすでに提案され、実現されているが、これ
を発展させ首尾よく回転子にまで冷却液を循環させるこ
とができれば、冷却効果を飛躍的に増大させることがで
きる。ところが、タービン発電機を例にとった場合、回
転子は通常毎分3600回転(60日2)もの高速で回
転しており、か)る高速回転体にいかにして冷却液を導
入し、かつこれを導出するかゞ実現のための最大の問題
であり、これが液冷回転子形回転電機の普及を阻害して
きた。
却することはすでに提案され、実現されているが、これ
を発展させ首尾よく回転子にまで冷却液を循環させるこ
とができれば、冷却効果を飛躍的に増大させることがで
きる。ところが、タービン発電機を例にとった場合、回
転子は通常毎分3600回転(60日2)もの高速で回
転しており、か)る高速回転体にいかにして冷却液を導
入し、かつこれを導出するかゞ実現のための最大の問題
であり、これが液冷回転子形回転電機の普及を阻害して
きた。
第1図は従来考えられた液冷回転子の冷却液導出入装置
を示す図であり、1は送給ポンプ(図示せず)を介して
冷却液例えば純水が矢印A方向に供給される入口管であ
る。冷却液として純水が用いられるのは次の理由による
。冷却液は後述のように各管内及び回転子コイル内をを
循環せられるものであるから、もしか)る冷却液として
不純物の混入した水を用いた場合、その不純物のため各
管及び回転子コイルが腐蝕するとになり、このため何等
の不純物をも含まない純水を用いることが望ましいわけ
である。2は閉口部2aを有しこの閉口部を介して上記
入口管1からの冷却液を受け入れる円管状の流入管であ
り、その中空内部2bは冷却液の流入路となる。
を示す図であり、1は送給ポンプ(図示せず)を介して
冷却液例えば純水が矢印A方向に供給される入口管であ
る。冷却液として純水が用いられるのは次の理由による
。冷却液は後述のように各管内及び回転子コイル内をを
循環せられるものであるから、もしか)る冷却液として
不純物の混入した水を用いた場合、その不純物のため各
管及び回転子コイルが腐蝕するとになり、このため何等
の不純物をも含まない純水を用いることが望ましいわけ
である。2は閉口部2aを有しこの閉口部を介して上記
入口管1からの冷却液を受け入れる円管状の流入管であ
り、その中空内部2bは冷却液の流入路となる。
3は上記流入管2の周囲に所定の間隙をおいて設けられ
た円管状の流出管であり、流入管2との間の間隙3bは
冷却液の流出路となる。
た円管状の流出管であり、流入管2との間の間隙3bは
冷却液の流出路となる。
3はこの流出管3の一端に設けられた開ロ部であり、こ
の開□部を介して冷却液が排出される。
の開□部を介して冷却液が排出される。
ところで上記流出管3と流入管2は第2図のように一体
に結合されて給費E管4を構成する。
に結合されて給費E管4を構成する。
即ち第2図において、2cは流入管2の外周にこれと一
体に形成された複数個(図は6個の場合を示す)の突出
片であり、この突出片2cは流出管3との間のスベーサ
となって流入管2と流出管3とを一体に結合すると共に
両替2,3の補強の役目を兼ねている。この突出片2c
を有した流入管2と流出管3とは例えば競ばめ等により
堅固に一体結合され、給排管4を構成する。4aはこの
給榎E管4の終端に形成されたフランジ、5はこのフラ
ンジと密着し例えばボルト(図示せず)などにより結合
されるフランジ5aを有した回転電機の回転子軸であり
、この回転子軸にはいうまでもなく回転子コイル(図示
せず)が装着されている。
体に形成された複数個(図は6個の場合を示す)の突出
片であり、この突出片2cは流出管3との間のスベーサ
となって流入管2と流出管3とを一体に結合すると共に
両替2,3の補強の役目を兼ねている。この突出片2c
を有した流入管2と流出管3とは例えば競ばめ等により
堅固に一体結合され、給排管4を構成する。4aはこの
給榎E管4の終端に形成されたフランジ、5はこのフラ
ンジと密着し例えばボルト(図示せず)などにより結合
されるフランジ5aを有した回転電機の回転子軸であり
、この回転子軸にはいうまでもなく回転子コイル(図示
せず)が装着されている。
またこの回転子軸5には図から明らかなように、上言己
給雛管4の流入路2b及び流出路3bにそれぞれ連通す
る流入路5bと流出路5cとが設けられ、流入路5bか
ら送給された冷却液は回転子コイルを循環したのち流出
路5cに排出されるようになっている。なお図中の矢印
は冷却液の流れを示すものであるが、上記のように回転
子コイルを循環冷却した後、流出路5c,3bを経由し
て流出管3の関口部3aから排出される。61はこの閉
口部3aからの排出液を受け入れるための第1の出口室
であり、冷却液(純水)が大気と接触して汚染されるの
を防止するため常に冷却液が充満状態を保つように構成
されている。
給雛管4の流入路2b及び流出路3bにそれぞれ連通す
る流入路5bと流出路5cとが設けられ、流入路5bか
ら送給された冷却液は回転子コイルを循環したのち流出
路5cに排出されるようになっている。なお図中の矢印
は冷却液の流れを示すものであるが、上記のように回転
子コイルを循環冷却した後、流出路5c,3bを経由し
て流出管3の関口部3aから排出される。61はこの閉
口部3aからの排出液を受け入れるための第1の出口室
であり、冷却液(純水)が大気と接触して汚染されるの
を防止するため常に冷却液が充満状態を保つように構成
されている。
71はこの第1の出口室の冷却液を導出するための第1
の出口管であり、この第1の出口管から導出された冷却
液は上記のように大気と接触せず汚染されていないから
、熱交換器(図示せず)等により温度を下げた後送給ポ
ンプ(図示せず)を介して再び入口管1に送給され、再
循環に供される。
の出口管であり、この第1の出口管から導出された冷却
液は上記のように大気と接触せず汚染されていないから
、熱交換器(図示せず)等により温度を下げた後送給ポ
ンプ(図示せず)を介して再び入口管1に送給され、再
循環に供される。
81は入口管1内から冷却液が第1の出口室61に漏れ
るのを抑えるための第1のラビリンスシールであり、回
転部と固定部との間の漏液を皆無にすることが不可能で
あることから、専ら漏れをいかに少なく抑えるかの努力
が払われる。
るのを抑えるための第1のラビリンスシールであり、回
転部と固定部との間の漏液を皆無にすることが不可能で
あることから、専ら漏れをいかに少なく抑えるかの努力
が払われる。
この漏液は上記のように第1の出口管71を介して再度
循環に供されるから大きな問題とはならないが、あまり
に漏れ量が多いと効率が悪くなるから少ない方が望まし
いことはいうまでもない。82は上記第1の出口室61
と回転する給費E管4との間の漏れを抑えるための第2
のラビリンスシール、62はこの第2のラビリンスシー
ルをすり抜けた第1の出口室61からの漏液を受け入れ
る第2の出口室である。
循環に供されるから大きな問題とはならないが、あまり
に漏れ量が多いと効率が悪くなるから少ない方が望まし
いことはいうまでもない。82は上記第1の出口室61
と回転する給費E管4との間の漏れを抑えるための第2
のラビリンスシール、62はこの第2のラビリンスシー
ルをすり抜けた第1の出口室61からの漏液を受け入れ
る第2の出口室である。
この第2の出口室62は上記第1の出口室61とは異な
り冷却液が充満することがなく、したがって冷却液(純
水)が大気と接触して汚染されるおそれがある。9はこ
れを防止するための供気管であり、この供気管を介して
第2の出口室62に窒素、水素などのしやへし、気体を
常時供給することにより、第2の出口室62内の圧力を
常に大気圧より僅かに高い状態に保ち、第2の出口室へ
の大気の侵入を阻止すること)している。
り冷却液が充満することがなく、したがって冷却液(純
水)が大気と接触して汚染されるおそれがある。9はこ
れを防止するための供気管であり、この供気管を介して
第2の出口室62に窒素、水素などのしやへし、気体を
常時供給することにより、第2の出口室62内の圧力を
常に大気圧より僅かに高い状態に保ち、第2の出口室へ
の大気の侵入を阻止すること)している。
したがってこの第2の出口室62の漏液も大気と接触せ
ず汚染されていないから、第2の出口管72から導出し
た冷却液は上記第1の出口室61から導出した冷却液と
同様、熱交換器、送給ポンプ(何れも図示せず)を介し
て再循環に供される。83は上記第2の出口室62と回
転する給雛管4との間の漏れを抑えるための第3のラビ
リンスシール、63はこの第3のラビリンスシールをす
り抜けた第2の出口室62からの漏液を受け入れる第3
の出口室、73はこの第3の出口室に運通する第3の出
口管である。
ず汚染されていないから、第2の出口管72から導出し
た冷却液は上記第1の出口室61から導出した冷却液と
同様、熱交換器、送給ポンプ(何れも図示せず)を介し
て再循環に供される。83は上記第2の出口室62と回
転する給雛管4との間の漏れを抑えるための第3のラビ
リンスシール、63はこの第3のラビリンスシールをす
り抜けた第2の出口室62からの漏液を受け入れる第3
の出口室、73はこの第3の出口室に運通する第3の出
口管である。
第3の出口室63へ至る冷却液は、2段のシール82,
83の効果により少量であるから、大気とのしやへし、
を行なわず、したがって第3の出口管73から導出した
冷却液は再循環に供することなくそのま)廃棄する。も
ちろん再処理装置に送り込み、純水化処理して再循環に
供し得ることも可能である。上記装置により一応所期の
目的を達成することができる。
83の効果により少量であるから、大気とのしやへし、
を行なわず、したがって第3の出口管73から導出した
冷却液は再循環に供することなくそのま)廃棄する。も
ちろん再処理装置に送り込み、純水化処理して再循環に
供し得ることも可能である。上記装置により一応所期の
目的を達成することができる。
ところで回転子軸5は軸受(図示せず)により支承され
るが、給排管4は図から明らかなように出口室等のため
に軸受を設けることができず回転子軸5にオーバーハン
グの形で支持されることになる。このため常に給排管4
の軸振れの問題にされされる。軸振れはシール効果を損
なうことになり好ましくない。この軸振れは給排管4が
長い程起り易く、したがってこれが短かし、程よいわけ
であるが、上記従来装置では出口室が3つもあり、それ
だけ給費E管4を長くしなければならす、軸振れの危険
が増すことになる。また上記従来装置では出口室61を
満水状態に保つものとしているので、出口室61のケー
シングのシールを緊密にしなければならないうえ、潜水
であるため水と給SE管4との摩擦による動力損が大き
いという難点があった。この難点を解消するには第3図
のように出口室を2つにし、しかも何れの出口室をも満
水にしないことが考えられる。即ち第3図において、6
12は第1図における出口室61,62を一体にしてな
る出口室、712はこの世口室に蓮通された出口管であ
り、他は第1図と同様である。この第3図の考え方は、
出口室612を満水とせず、そのため大気との接触を避
ける意味から出口室612に供気管9から窒素、水素な
どのしやへし、気体を供給し、出口室612内の圧力を
大気圧より高い値に保って大気の侵入を防止する考え方
である。即ち第1図における2つの出口室61,62を
1つにまとめたもので、その出口管712から導出され
た冷却液は第1図と同様再循環に供するものとしている
。この第3図によれば上記第1図の難点は一応回避でき
るが、次のような大きな問題を残すことになる。その問
題とは、キャビテーションである。即ち流出管3の開□
部3aからのBE液を受け入れる出口室612内の圧力
が満水の時ほど高くないため、冷却液が抵抗なく排出さ
れること)なり、このため流出路3b,5c、回転子コ
イル(図示せず)等の冷却液管中の圧力は出口室612
が満水のときよりも低くなる。流出路3b,5cおよび
回転子コイル等の冷却液管中を流れる冷却液の温度は、
回転子コイルを冷却したことによ上昇するので、圧力が
低くなるとキャビテーションが容易に発生し、周囲部材
を懐食するに至る。第1図において流出管3からの排出
液を受け入れる出口室61を潜水状態に保持することは
、かかるキャビテーションを防止するためである。した
がって従来出口室を満水状態に保持するのは不可欠の条
件であると考えられ、このため上述した如き各種難点は
いたし方のないものとされていた。さて、上記第3図の
考え方をさらに発展させ、第1図の各種難点はもとより
、キャビテーションの問題をも解消し得る冷却液導出入
装置として第4図の装置が考えられる。
るが、給排管4は図から明らかなように出口室等のため
に軸受を設けることができず回転子軸5にオーバーハン
グの形で支持されることになる。このため常に給排管4
の軸振れの問題にされされる。軸振れはシール効果を損
なうことになり好ましくない。この軸振れは給排管4が
長い程起り易く、したがってこれが短かし、程よいわけ
であるが、上記従来装置では出口室が3つもあり、それ
だけ給費E管4を長くしなければならす、軸振れの危険
が増すことになる。また上記従来装置では出口室61を
満水状態に保つものとしているので、出口室61のケー
シングのシールを緊密にしなければならないうえ、潜水
であるため水と給SE管4との摩擦による動力損が大き
いという難点があった。この難点を解消するには第3図
のように出口室を2つにし、しかも何れの出口室をも満
水にしないことが考えられる。即ち第3図において、6
12は第1図における出口室61,62を一体にしてな
る出口室、712はこの世口室に蓮通された出口管であ
り、他は第1図と同様である。この第3図の考え方は、
出口室612を満水とせず、そのため大気との接触を避
ける意味から出口室612に供気管9から窒素、水素な
どのしやへし、気体を供給し、出口室612内の圧力を
大気圧より高い値に保って大気の侵入を防止する考え方
である。即ち第1図における2つの出口室61,62を
1つにまとめたもので、その出口管712から導出され
た冷却液は第1図と同様再循環に供するものとしている
。この第3図によれば上記第1図の難点は一応回避でき
るが、次のような大きな問題を残すことになる。その問
題とは、キャビテーションである。即ち流出管3の開□
部3aからのBE液を受け入れる出口室612内の圧力
が満水の時ほど高くないため、冷却液が抵抗なく排出さ
れること)なり、このため流出路3b,5c、回転子コ
イル(図示せず)等の冷却液管中の圧力は出口室612
が満水のときよりも低くなる。流出路3b,5cおよび
回転子コイル等の冷却液管中を流れる冷却液の温度は、
回転子コイルを冷却したことによ上昇するので、圧力が
低くなるとキャビテーションが容易に発生し、周囲部材
を懐食するに至る。第1図において流出管3からの排出
液を受け入れる出口室61を潜水状態に保持することは
、かかるキャビテーションを防止するためである。した
がって従来出口室を満水状態に保持するのは不可欠の条
件であると考えられ、このため上述した如き各種難点は
いたし方のないものとされていた。さて、上記第3図の
考え方をさらに発展させ、第1図の各種難点はもとより
、キャビテーションの問題をも解消し得る冷却液導出入
装置として第4図の装置が考えられる。
第4図においては10は小孔10aを有した放出リング
であり、上記4・孔10aが関口部3aに対向する如く
、例えば競ばめ等により流入管に固着される。したがっ
て流出管3からの冷却液は放出リング10の4・孔10
aを介して出口室612に排出されることになる。即ち
放出リング10は冷却液の排出に際していわゆるオリフ
イス作用により関口部3aの圧力は出口室612の圧力
よりも高くなる。このため第3図で問題になったキヤビ
テーションを確実に防止することが可能となる。キャビ
テーションの問題を解消できたことにより、もはや出口
室612を満水状態に保持する必要がなく、したがって
出口室を2個に少することが実現できる。このため給排
管4の長さを第1図に比し短かくできるので軸振れの危
険を減ずることができ、また満水状態にしないので出口
室612のケーシングのシールが簡単になるうえ、給排
管4との摩擦による動力損を解消できるという冷却液導
出入装置を得ることができる。しかしながら上記した従
来の冷却液導出入装置では、冷却液は回転子コイルを循
環冷却した後、流出路5c,3bを経由して流出管3の
関口部3aを通じて放出リング10の小孔10aから噴
射状に出口室612に排出される。
であり、上記4・孔10aが関口部3aに対向する如く
、例えば競ばめ等により流入管に固着される。したがっ
て流出管3からの冷却液は放出リング10の4・孔10
aを介して出口室612に排出されることになる。即ち
放出リング10は冷却液の排出に際していわゆるオリフ
イス作用により関口部3aの圧力は出口室612の圧力
よりも高くなる。このため第3図で問題になったキヤビ
テーションを確実に防止することが可能となる。キャビ
テーションの問題を解消できたことにより、もはや出口
室612を満水状態に保持する必要がなく、したがって
出口室を2個に少することが実現できる。このため給排
管4の長さを第1図に比し短かくできるので軸振れの危
険を減ずることができ、また満水状態にしないので出口
室612のケーシングのシールが簡単になるうえ、給排
管4との摩擦による動力損を解消できるという冷却液導
出入装置を得ることができる。しかしながら上記した従
来の冷却液導出入装置では、冷却液は回転子コイルを循
環冷却した後、流出路5c,3bを経由して流出管3の
関口部3aを通じて放出リング10の小孔10aから噴
射状に出口室612に排出される。
排出された冷却液は放出リング10の4・孔10aから
の噴出速度と、給排管4外周の周速度とをベクトル合成
した速度となる。このように冷却液はかなりの速さで排
出されて出口室612の内周壁に衝突し、その衝突音が
非常に大きいものとなっていた。しかも冷却液の衝突に
よって出口室612の内周壁が長年の使用に対し、壌食
することがあった。さらに、出口室612の密封性の低
下をも招いていた。この発明は上記のような欠点に鑑み
てなされたものであり、給排管の排出部と出口室との間
で、給排管の排出部を図績して排出部から排出される冷
却液を満液状態に保持すると共に給擬管との間に出口室
と蓮適する排出路を有するよう収容部材を配設すること
により高信頼性が得られる液冷回転子形回転電機の冷却
液導出入装置を提供するものである。
の噴出速度と、給排管4外周の周速度とをベクトル合成
した速度となる。このように冷却液はかなりの速さで排
出されて出口室612の内周壁に衝突し、その衝突音が
非常に大きいものとなっていた。しかも冷却液の衝突に
よって出口室612の内周壁が長年の使用に対し、壌食
することがあった。さらに、出口室612の密封性の低
下をも招いていた。この発明は上記のような欠点に鑑み
てなされたものであり、給排管の排出部と出口室との間
で、給排管の排出部を図績して排出部から排出される冷
却液を満液状態に保持すると共に給擬管との間に出口室
と蓮適する排出路を有するよう収容部材を配設すること
により高信頼性が得られる液冷回転子形回転電機の冷却
液導出入装置を提供するものである。
以下、この発明の一実施例を第5図に基づいて説明する
。
。
図は冷却液の排出部の要部拡大図を示し、11は内周面
が開口した円環状の収容部材(以下、環状部材という)
であり「給排管4の冷却液排出部である小孔10aを囲
んで、適宜の支持部材(図示せず)を介して出口室61
2内壁面に取付けられ、小孔10aから排出された冷却
液を満水状態に収容する。この環状部材11の一端部1
1aの内周面と放出リング10の外周面との間に、環状
部材11の池端部11bの内周面と流出管3の外周面と
の間にはそれぞれ所定の隙間Gが設けられ、この隙間G
が出口室612と運通する排出路を成し、この排出路か
ら環状部材11に満水状態に保たれた冷却液が出口室6
12に排出されるようになっている。11cは気泡を除
去する小孔である。
が開口した円環状の収容部材(以下、環状部材という)
であり「給排管4の冷却液排出部である小孔10aを囲
んで、適宜の支持部材(図示せず)を介して出口室61
2内壁面に取付けられ、小孔10aから排出された冷却
液を満水状態に収容する。この環状部材11の一端部1
1aの内周面と放出リング10の外周面との間に、環状
部材11の池端部11bの内周面と流出管3の外周面と
の間にはそれぞれ所定の隙間Gが設けられ、この隙間G
が出口室612と運通する排出路を成し、この排出路か
ら環状部材11に満水状態に保たれた冷却液が出口室6
12に排出されるようになっている。11cは気泡を除
去する小孔である。
上記のように構成されたこの発明においては、放出リン
グ10の小孔10aから排出された冷却液を環状部材1
1内に満水状態に保った後、環状部材11と放出リング
10及び流出管3との間の隙間Gの排出路から環状部材
11内の冷却液を出口室612に排出されるようにして
いる。
グ10の小孔10aから排出された冷却液を環状部材1
1内に満水状態に保った後、環状部材11と放出リング
10及び流出管3との間の隙間Gの排出路から環状部材
11内の冷却液を出口室612に排出されるようにして
いる。
このように放出リング10の小孔10aから排出された
冷却液は環状部材11に満水状態に保持され、その環状
部材11内の冷却液は隙間Gの排出路から出口室612
に排出されるが、その排出速度は隙間Gの選択によって
極めて低いものにすることができる。また、この排出路
から排出された冷却液は給榎E管4の回転による遠心力
作用を多少受けて出口室612の内周壁側へ飛散するが
、その冷却液の出口室612の内周壁への衝突力も極め
てつ・さくなり、冷却液の衝突による衝突音も極めて小
さくなり、密封性の低下を招くこともなく且つ出口室6
12の内周壁が壌食することも防止できるようになって
いる。なお、隙間Gは収容部材11内を満水状態に保持
できるよう且つ給排管4の藤振れが考慮されて設定され
る。なお上記実施例では放出リング10に設ける小孔1
0aは円周方向に2列配置するものとしたが、1列でも
よくまた3列以上であってもよい。
冷却液は環状部材11に満水状態に保持され、その環状
部材11内の冷却液は隙間Gの排出路から出口室612
に排出されるが、その排出速度は隙間Gの選択によって
極めて低いものにすることができる。また、この排出路
から排出された冷却液は給榎E管4の回転による遠心力
作用を多少受けて出口室612の内周壁側へ飛散するが
、その冷却液の出口室612の内周壁への衝突力も極め
てつ・さくなり、冷却液の衝突による衝突音も極めて小
さくなり、密封性の低下を招くこともなく且つ出口室6
12の内周壁が壌食することも防止できるようになって
いる。なお、隙間Gは収容部材11内を満水状態に保持
できるよう且つ給排管4の藤振れが考慮されて設定され
る。なお上記実施例では放出リング10に設ける小孔1
0aは円周方向に2列配置するものとしたが、1列でも
よくまた3列以上であってもよい。
また放出リング1川ま流入管2に競ばめにより固着する
ものとしたが他の手段により固着してもよく、逆に流出
管3に固着するものとしてもよい。さらに上記流出管で
は放出リング10と流出管3とを別体のものとしている
が、これを一体に形成することもできる。さらに本発明
によれば、放出リング10の4・孔10aから排出され
る冷却液を環状部材11内に満水状態に保持するように
しているので、この環状部材11がキャビテーション防
止の効果を持つことになり給擬管4の排出孔を幾分大さ
めに取ることもできる。
ものとしたが他の手段により固着してもよく、逆に流出
管3に固着するものとしてもよい。さらに上記流出管で
は放出リング10と流出管3とを別体のものとしている
が、これを一体に形成することもできる。さらに本発明
によれば、放出リング10の4・孔10aから排出され
る冷却液を環状部材11内に満水状態に保持するように
しているので、この環状部材11がキャビテーション防
止の効果を持つことになり給擬管4の排出孔を幾分大さ
めに取ることもできる。
排出孔が大きくなったことにより排出孔を通過する水速
が小さくなり排出孔の腐食が滅小する。また、このこと
から収容部材11にキャビテーション防止効果を持たせ
れば第6図に示すように放出リング10を使用すること
なく流出管3の流出路3bからの冷却液を流出管3の閉
口部3aから収容部材11に排出するようにしてもよく
、上記実施例と同様の効果を奏する。即ち、この場合に
は隙間Gを収容部材11内の圧力がキャビテーションを
起こさない値となるよう設定する必要がある。また、上
記実施例では収容部材11が環状からなる場合について
述べたが、角状からなるものとしてもよい。また上記実
施例では冷却液として純水を用いる場合を示したが、各
管及び回転子コイルを腐蝕しない液体であれば純水以外
のものであってもよいことはいうまもない。
が小さくなり排出孔の腐食が滅小する。また、このこと
から収容部材11にキャビテーション防止効果を持たせ
れば第6図に示すように放出リング10を使用すること
なく流出管3の流出路3bからの冷却液を流出管3の閉
口部3aから収容部材11に排出するようにしてもよく
、上記実施例と同様の効果を奏する。即ち、この場合に
は隙間Gを収容部材11内の圧力がキャビテーションを
起こさない値となるよう設定する必要がある。また、上
記実施例では収容部材11が環状からなる場合について
述べたが、角状からなるものとしてもよい。また上記実
施例では冷却液として純水を用いる場合を示したが、各
管及び回転子コイルを腐蝕しない液体であれば純水以外
のものであってもよいことはいうまもない。
さらに上記実施例ではこの発明を発電機特にタービン発
電機に適用するものとして説明したが、必要なら水車発
電機などその他の発電機はもちろん電動機等各種の回転
電機に適用し得ることはいうまでもない。また上記実施
例では冷却液の漏れを抑えるためのシールとしてラビリ
ソスシールを用いるものとしたが、メカニカルシールな
どその他のシールを用いてもよいことはいうまでもない
。
電機に適用するものとして説明したが、必要なら水車発
電機などその他の発電機はもちろん電動機等各種の回転
電機に適用し得ることはいうまでもない。また上記実施
例では冷却液の漏れを抑えるためのシールとしてラビリ
ソスシールを用いるものとしたが、メカニカルシールな
どその他のシールを用いてもよいことはいうまでもない
。
この発明は以上説明した通り、給雛管の排出部から排出
される冷却液を収容部村内に満液状態に保持し、その冷
却液を収容部材と給排管との間の排出路から出口室に排
出するようにしているので、冷却液の衝突音を著しく減
音することができると共に出口室の耐食性や密封性を著
しく高めることができ、高信頼性の冷却液導出入装置を
得ることができる。
される冷却液を収容部村内に満液状態に保持し、その冷
却液を収容部材と給排管との間の排出路から出口室に排
出するようにしているので、冷却液の衝突音を著しく減
音することができると共に出口室の耐食性や密封性を著
しく高めることができ、高信頼性の冷却液導出入装置を
得ることができる。
第1図は従来の液冷回転子形回転電機の冷却液導出入装
置を示す図、第2図は第1図のローロ線における断面図
、第3図はこの発明に至る前に考えられる導出入装置を
示す図、第4図は第3図を発展させたさらにこの発明に
至る前に考えられる導出入装置を示す図、第5図はこの
発明の一実施例による液冷回転子形回転電機の冷却液導
出入装置を示す要部拡大図、第6図はこの発明の一実施
例図である。 なお各図中同一符号は同一または相当部分を示すもので
あり、4は給排管、612は出口室、11は収容部材、
Gは間隙である。 第1図 第2図 第3図 第4図 第5図 第6図
置を示す図、第2図は第1図のローロ線における断面図
、第3図はこの発明に至る前に考えられる導出入装置を
示す図、第4図は第3図を発展させたさらにこの発明に
至る前に考えられる導出入装置を示す図、第5図はこの
発明の一実施例による液冷回転子形回転電機の冷却液導
出入装置を示す要部拡大図、第6図はこの発明の一実施
例図である。 なお各図中同一符号は同一または相当部分を示すもので
あり、4は給排管、612は出口室、11は収容部材、
Gは間隙である。 第1図 第2図 第3図 第4図 第5図 第6図
Claims (1)
- 1 回転子軸に同軸的に直結された冷却液の給排管と、
前記給排管の排出部を囲んで設けられ前記排出部からの
前記冷却液を受け入れる出口室と、内周面が開口した円
環状をなし、前記出口室内に前記排出部を囲んで配設さ
れ、前記排出部から排出される前記冷却水を満液状態に
収容保持する収容部材と、前記給排管と前記収容部材の
内周端との間隙によつて形成された排出路と、を備えて
なる液冷回転子形回転電機の冷却液導出入装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6438379A JPS6038935B2 (ja) | 1979-05-22 | 1979-05-22 | 液冷回転子形回転電機の冷却液導出入装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6438379A JPS6038935B2 (ja) | 1979-05-22 | 1979-05-22 | 液冷回転子形回転電機の冷却液導出入装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS55155543A JPS55155543A (en) | 1980-12-03 |
JPS6038935B2 true JPS6038935B2 (ja) | 1985-09-03 |
Family
ID=13256725
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6438379A Expired JPS6038935B2 (ja) | 1979-05-22 | 1979-05-22 | 液冷回転子形回転電機の冷却液導出入装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6038935B2 (ja) |
-
1979
- 1979-05-22 JP JP6438379A patent/JPS6038935B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS55155543A (en) | 1980-12-03 |
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