JPS6029504A - 気化式液体燃料燃焼装置 - Google Patents
気化式液体燃料燃焼装置Info
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- JPS6029504A JPS6029504A JP58136992A JP13699283A JPS6029504A JP S6029504 A JPS6029504 A JP S6029504A JP 58136992 A JP58136992 A JP 58136992A JP 13699283 A JP13699283 A JP 13699283A JP S6029504 A JPS6029504 A JP S6029504A
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- Spray-Type Burners (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
a・−−・
産業上の利用分野
本発明は暖房器、調理器などに広く利用されている気化
式液体燃料燃焼装置に関するものであシ、特にタールが
たい積すると問題になる気化面に関するものである。
式液体燃料燃焼装置に関するものであシ、特にタールが
たい積すると問題になる気化面に関するものである。
従来例の構成とその問題点
従来装置の気化面は、アルミダイキャストや機械加工し
た平滑面を核沸騰温度域に保持しているためタールがた
い積しやすい開祖があった。
た平滑面を核沸騰温度域に保持しているためタールがた
い積しやすい開祖があった。
発明の目的
本発明はこのような問題点全解決した、タールのたい積
の少ない気化面からなる気化式液体燃料燃焼装置の提供
を目的とするものである。
の少ない気化面からなる気化式液体燃料燃焼装置の提供
を目的とするものである。
発明の構成
この目的を達成するために本発明は金属気化筒内面を粗
面化処理し、同処理面全高熱伝導性でかつ高ふく対性材
料、有機物分解触媒および耐熱性結合材よりなる有機物
分解皮膜で被覆し、気化面温度を膜沸騰温度に保持する
構成としたものである。この構成によって気化面積の拡
大、液体燃料粒子の再結合による粗大化の防止、ふく射
手向上による気化時間の短縮、触媒作用によりタールの
たい積が極めて少なくなる。
面化処理し、同処理面全高熱伝導性でかつ高ふく対性材
料、有機物分解触媒および耐熱性結合材よりなる有機物
分解皮膜で被覆し、気化面温度を膜沸騰温度に保持する
構成としたものである。この構成によって気化面積の拡
大、液体燃料粒子の再結合による粗大化の防止、ふく射
手向上による気化時間の短縮、触媒作用によりタールの
たい積が極めて少なくなる。
実施例の説明
以下、本発明の実旌例全図面を用いて説明する。
まず従来例について第1図a、bにより説明する。
平滑な内面を有する金属気化筒1の気化面に熱伝導性の
低い皮膜2を被覆し液体燃料3を空気4と共に噴出させ
、加熱気化面の皮膜2で気化し、混合ガス盆バーナヘッ
ド5で燃焼させ火炎6を形成するものである。7は気化
筒加熱用電気ヒータ、8は温度検出素子であり、気化面
温度は温度検出素子8により検出しながら電気ヒータ7
およびバーナヘッド5からの伝導熱により一定温度に保
持するものである。このような従来装置においては9に
示す場所にタールが集中してたい積する欠点があった。
低い皮膜2を被覆し液体燃料3を空気4と共に噴出させ
、加熱気化面の皮膜2で気化し、混合ガス盆バーナヘッ
ド5で燃焼させ火炎6を形成するものである。7は気化
筒加熱用電気ヒータ、8は温度検出素子であり、気化面
温度は温度検出素子8により検出しながら電気ヒータ7
およびバーナヘッド5からの伝導熱により一定温度に保
持するものである。このような従来装置においては9に
示す場所にタールが集中してたい積する欠点があった。
次に本発明の例について説明する。
本発明の一実施例を第2図a + bに示す。気化筒材
質、形状寸法、燃焼方法は第1図の従来例と同じである
が気化面は液体燃料の粒径以上に粗面5べ一−二″ 化処理し、同処理面上に有機物分解皮膜10を被覆した
ものである。気化面温度は温度検出素子8により検出し
ながら電気ヒータ7およびバーナヘッド5からの伝導熱
により膜沸騰゛潟度に保持したものである。有機物分解
皮膜10の一つの主要成分は高熱伝導性でかつ高ふく対
性の微粉末材料であり、炭素、黒鉛、酸化ベリリウム、
酸化マグネシウム、炭化ケイ素、バナジウムカーバイト
、タングステンカーバイド、チタンカーバイト、窒化ボ
ロン、ジルコニウムポライドの群から選んだ少なくとも
1種以上を15〜50重量%含有することが必要である
。また第二の主要成分は有機物分解触媒であり、チタン
、ジルコニウム、バナジウム、クロム、モリブデン、タ
ングステン、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、
および希土類の酸化物、元素状の白金およびパラジウム
、活性白土、ゼオライト、ケイ酸カルシウム、アルミナ
セメント、炭酸カリウムの群から選んだ少なくとも1種
以上’i 0.1〜15重量%含有することが必要であ
る。さらに第三の主要成分は耐熱性結合材6 ゛ で、水溶性リン酸塩、水溶性グイ酸塩、シリコン系塗料
の群から選んだもの全40〜80重量%含有することが
必要である。
質、形状寸法、燃焼方法は第1図の従来例と同じである
が気化面は液体燃料の粒径以上に粗面5べ一−二″ 化処理し、同処理面上に有機物分解皮膜10を被覆した
ものである。気化面温度は温度検出素子8により検出し
ながら電気ヒータ7およびバーナヘッド5からの伝導熱
により膜沸騰゛潟度に保持したものである。有機物分解
皮膜10の一つの主要成分は高熱伝導性でかつ高ふく対
性の微粉末材料であり、炭素、黒鉛、酸化ベリリウム、
酸化マグネシウム、炭化ケイ素、バナジウムカーバイト
、タングステンカーバイド、チタンカーバイト、窒化ボ
ロン、ジルコニウムポライドの群から選んだ少なくとも
1種以上を15〜50重量%含有することが必要である
。また第二の主要成分は有機物分解触媒であり、チタン
、ジルコニウム、バナジウム、クロム、モリブデン、タ
ングステン、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、
および希土類の酸化物、元素状の白金およびパラジウム
、活性白土、ゼオライト、ケイ酸カルシウム、アルミナ
セメント、炭酸カリウムの群から選んだ少なくとも1種
以上’i 0.1〜15重量%含有することが必要であ
る。さらに第三の主要成分は耐熱性結合材6 ゛ で、水溶性リン酸塩、水溶性グイ酸塩、シリコン系塗料
の群から選んだもの全40〜80重量%含有することが
必要である。
本発明の気化面金拡大して第3図に示す。金属気化筒1
の内面を粗面化処理し、その処理面に有機物分解皮膜1
0全被覆したものである。同皮膜は高熱伝導性でかつ高
ふく対性材料11(×で表示)、有機物分解触媒12(
Oで表示)および耐熱性結合材13(斜線で表示)から
なる。このような気化面金有する装置で気化面温度を瞑
沸騰幅度に保持し、タールの原因となる不揮発成分14
(△で表示)を含む液体燃料1を気化させると、皮膜中
に高熱伝導性でかつ高ふく対性材料11が存在するため
伝熱およびふく射の熱的作用により燃料中の揮発成分は
極めて短時間で気化し、皮膜上での滞留時間が短くなり
タールが少なくなる。
の内面を粗面化処理し、その処理面に有機物分解皮膜1
0全被覆したものである。同皮膜は高熱伝導性でかつ高
ふく対性材料11(×で表示)、有機物分解触媒12(
Oで表示)および耐熱性結合材13(斜線で表示)から
なる。このような気化面金有する装置で気化面温度を瞑
沸騰幅度に保持し、タールの原因となる不揮発成分14
(△で表示)を含む液体燃料1を気化させると、皮膜中
に高熱伝導性でかつ高ふく対性材料11が存在するため
伝熱およびふく射の熱的作用により燃料中の揮発成分は
極めて短時間で気化し、皮膜上での滞留時間が短くなり
タールが少なくなる。
有機物分解触媒はタールの原因となる不揮発成分の酸化
分解、部分酸化分解、もしくはクランキングによシター
ル生成を少なくする。耐熱性結合材は高熱伝導性でかつ
高ふく対性材料および有機物7パ二゛ 分解触媒全気化筒に接着するために必要な材料である。
分解、部分酸化分解、もしくはクランキングによシター
ル生成を少なくする。耐熱性結合材は高熱伝導性でかつ
高ふく対性材料および有機物7パ二゛ 分解触媒全気化筒に接着するために必要な材料である。
これの主材は水溶性リン酸塩、水溶性ケイ酸塩、シリコ
ン系塗料であるが、硬化の完全化、硬化時間の短縮など
のため硬化材全使用したり、耐火性、耐油性、耐水性な
どの反映性状全確保するため充填材全使用する。耐熱性
結合材は気化筒との密着性、皮膜強度全確保するために
40〜90重量%必要である。
ン系塗料であるが、硬化の完全化、硬化時間の短縮など
のため硬化材全使用したり、耐火性、耐油性、耐水性な
どの反映性状全確保するため充填材全使用する。耐熱性
結合材は気化筒との密着性、皮膜強度全確保するために
40〜90重量%必要である。
以下、具体例により説明する。
壕ず、従来例について説明する。第1図に示した構造の
気化筒全アルミニウムで製造した。板厚3mm、内径4
Q mm、高さ3Qmmの気化筒で、気化面の皮膜2
は表面粗度10μ以下に機械加工した平滑なアルミニウ
ム上に充填材としてフェライト、結合材としてシリコン
系塗料からなる厚さ約30/1の皮1漢を形成した。こ
の皮膜の200℃におけるふく対生は0.80、熱伝導
率は0.8 ’!i/mh ’Cである。本装置におい
てヒータおよび燃焼熱により気化面温度に350’cと
し、タールの原因となる不揮発成分i 37.5 T)
l)m含む悪質な灯油全2.8I!it/)(r %空
気量5.3 N m’/ Hrの割合で噴霧気化し、燃
焼しながらたい積タール量の経時変化全測定すると第4
図に示す特性線Aとなった。1000時間で約300
’Qのクールが第1図の9の場所にたい積し、1500
0時間では1y−以上のタールが局所的にたい積する見
込みとなり、点火、消火時に臭気、炭化水素、−酸化炭
素の排出量が多くなり燃焼装置として望ましくない。こ
の従来皮膜は熱伝導率が低いため、灯油は衝突面近傍で
核沸騰気化しここにタールがたい積する問題点全示した
。
気化筒全アルミニウムで製造した。板厚3mm、内径4
Q mm、高さ3Qmmの気化筒で、気化面の皮膜2
は表面粗度10μ以下に機械加工した平滑なアルミニウ
ム上に充填材としてフェライト、結合材としてシリコン
系塗料からなる厚さ約30/1の皮1漢を形成した。こ
の皮膜の200℃におけるふく対生は0.80、熱伝導
率は0.8 ’!i/mh ’Cである。本装置におい
てヒータおよび燃焼熱により気化面温度に350’cと
し、タールの原因となる不揮発成分i 37.5 T)
l)m含む悪質な灯油全2.8I!it/)(r %空
気量5.3 N m’/ Hrの割合で噴霧気化し、燃
焼しながらたい積タール量の経時変化全測定すると第4
図に示す特性線Aとなった。1000時間で約300
’Qのクールが第1図の9の場所にたい積し、1500
0時間では1y−以上のタールが局所的にたい積する見
込みとなり、点火、消火時に臭気、炭化水素、−酸化炭
素の排出量が多くなり燃焼装置として望ましくない。こ
の従来皮膜は熱伝導率が低いため、灯油は衝突面近傍で
核沸騰気化しここにタールがたい積する問題点全示した
。
次に本発明の例について説明する。
(1)上記従来例と同様の気化筒内面全第3図に示す様
に表面粗度約700μに粗面化処理し、その上に燃成後
の皮膜組成として黒鉛45重量%、二酸化マンガン10
重量%、耐熱性結合材45重量%からなる厚さ約30μ
の有機物分解皮膜全形成した。本実施例における耐熱性
結合材は主材として第1リン酸アルミニウム、硬化材と
してリン酸ナトリウム、充填材としてアルミナ9 ペー
ジ より構成されたものである。この皮膜の200°Cにお
けるふく対生は0.90、熱伝導率は約15−7m h
’Cである。気化面温度’1350’cとし上記従来
例と同じ条件でたい積タール量の経時変化全測定すると
第4図に示す特性線1となった。1000時間で約3.
5mgのタールがたい積し、15000時間後において
も約5m1と極めて少なくなる見込みである。本実施例
における噴霧灯油の粒径は約1 mm、気化面に衝突後
の粒径は約0.2〜0.5mであった。
に表面粗度約700μに粗面化処理し、その上に燃成後
の皮膜組成として黒鉛45重量%、二酸化マンガン10
重量%、耐熱性結合材45重量%からなる厚さ約30μ
の有機物分解皮膜全形成した。本実施例における耐熱性
結合材は主材として第1リン酸アルミニウム、硬化材と
してリン酸ナトリウム、充填材としてアルミナ9 ペー
ジ より構成されたものである。この皮膜の200°Cにお
けるふく対生は0.90、熱伝導率は約15−7m h
’Cである。気化面温度’1350’cとし上記従来
例と同じ条件でたい積タール量の経時変化全測定すると
第4図に示す特性線1となった。1000時間で約3.
5mgのタールがたい積し、15000時間後において
も約5m1と極めて少なくなる見込みである。本実施例
における噴霧灯油の粒径は約1 mm、気化面に衝突後
の粒径は約0.2〜0.5mであった。
(2)上記1の例と同様に粗面化処理した気化筒内面に
焼成後の皮膜組成として酸化ぺIJ IJウム20重量
%、有機物分解触媒としてアルミナセメント20重量%
、耐熱性結合材70重量%からなる厚さ約30μの有機
物分解皮膜全形成した。
焼成後の皮膜組成として酸化ぺIJ IJウム20重量
%、有機物分解触媒としてアルミナセメント20重量%
、耐熱性結合材70重量%からなる厚さ約30μの有機
物分解皮膜全形成した。
本実施例における耐熱性結合材は主材としてケイ酸ナト
リウム、充填材としてシリカより構成さnたものである
。この皮膜の200℃におけるふく対生は0.82、熱
伝導率は約101d/mh’Cである。気化面温度を3
50°Cとし、上記従来10 ページ 例と同じ条件でたい積タール量の経時変化を測定すると
第4図に示す特性線2となった。1000時間で約1.
0”gのタールが気化室底面にたい積した。
リウム、充填材としてシリカより構成さnたものである
。この皮膜の200℃におけるふく対生は0.82、熱
伝導率は約101d/mh’Cである。気化面温度を3
50°Cとし、上記従来10 ページ 例と同じ条件でたい積タール量の経時変化を測定すると
第4図に示す特性線2となった。1000時間で約1.
0”gのタールが気化室底面にたい積した。
(3)上記1の例と同じ気化筒に焼成後の皮膜組成とし
て黒鉛23重量%、耐熱性結合材76.2重量%、有機
物分解触媒として0.2重量%の白金を担持した厚さ約
30μの有機物分解皮膜を形成した。本実施例における
耐熱性結合材は主材として第1リン酸アルミニウム、硬
化材としてリン酸ナトリウム、充填材としてアルミナよ
り構成さ扛たものである。この皮膜の200 ’Cにお
けるふく対生は0.81、熱伝導率は約7圓/m−h・
°Cである。気化面部属を350°Cとし従来例と同じ
条件でたい積タール量の経時変化を測定すると第4図に
示す特性曲線3となった。
て黒鉛23重量%、耐熱性結合材76.2重量%、有機
物分解触媒として0.2重量%の白金を担持した厚さ約
30μの有機物分解皮膜を形成した。本実施例における
耐熱性結合材は主材として第1リン酸アルミニウム、硬
化材としてリン酸ナトリウム、充填材としてアルミナよ
り構成さ扛たものである。この皮膜の200 ’Cにお
けるふく対生は0.81、熱伝導率は約7圓/m−h・
°Cである。気化面部属を350°Cとし従来例と同じ
条件でたい積タール量の経時変化を測定すると第4図に
示す特性曲線3となった。
1000時間で約11mgのタールが気化室底面にたい
積した。
積した。
に)上記1の例と同じ気化筒に焼成後の皮膜組成として
黒鉛23重量%、二酸化マンガン10重11、−ジ 量%、耐熱性結合材67重量%からなる厚さ約30μの
有機物分解皮膜を形成した。本実施例における耐熱性結
合材は主材としてリン酸アルミニウム、硬化材としてリ
ン酸ナトリウム、充填材としてアルミナより構成された
ものである。
黒鉛23重量%、二酸化マンガン10重11、−ジ 量%、耐熱性結合材67重量%からなる厚さ約30μの
有機物分解皮膜を形成した。本実施例における耐熱性結
合材は主材としてリン酸アルミニウム、硬化材としてリ
ン酸ナトリウム、充填材としてアルミナより構成された
ものである。
この皮膜の200℃におけるふく射手は0.83、熱伝
導率は約6■/mh’cである。従来例と同じ条件でた
い積タール量の経時変化を測定すると第4図に示す特性
線4となった。1000時間で約32m7のタールが気
化室底面にたい積した(51 上記1の例と同じ気化筒
に焼成後のBl暎組成として黒鉛23重量%、ゼオライ
ト[Ca(Na。
導率は約6■/mh’cである。従来例と同じ条件でた
い積タール量の経時変化を測定すると第4図に示す特性
線4となった。1000時間で約32m7のタールが気
化室底面にたい積した(51 上記1の例と同じ気化筒
に焼成後のBl暎組成として黒鉛23重量%、ゼオライ
ト[Ca(Na。
K)4A116S13oO72〕8重量%、活性白土[
Al 2S113029]2重量%、耐熱性結合材67
重量%からなる厚さ約30μの有機物分解皮膜を形成し
た。本実施例における耐熱性結合材は主材トシて第1リ
ン酸アルミニウム、硬化材としてリン酸ナトリウム、充
填材としてアルミナより構成されたものである。この皮
膜の2000Cにおけるふく射手は0.83、熱伝導率
は約6vmh’Cである。上記従来例と同じ条件でたい
積タール量の経時変化を測定すると第4図に示す特性線
5となった。1000時間で約som’iのタールが気
化室底面にたい積した。
Al 2S113029]2重量%、耐熱性結合材67
重量%からなる厚さ約30μの有機物分解皮膜を形成し
た。本実施例における耐熱性結合材は主材トシて第1リ
ン酸アルミニウム、硬化材としてリン酸ナトリウム、充
填材としてアルミナより構成されたものである。この皮
膜の2000Cにおけるふく射手は0.83、熱伝導率
は約6vmh’Cである。上記従来例と同じ条件でたい
積タール量の経時変化を測定すると第4図に示す特性線
5となった。1000時間で約som’iのタールが気
化室底面にたい積した。
(6)上記1の例と同じ気化筒に焼成後の皮膜組成とし
てホウ素化ジルコン20重量%、二酸化マンガン13重
量%、耐熱性結合材67重量%からなる厚さ約30μの
有機物分解皮膜全形成した。本実施例における耐熱性結
合材は主材としてシリコン樹脂、充填材としてフェライ
トより構成されたものである。この皮膜の200℃にお
けるふく射手は0.81、熱伝導率は約6−/mh℃で
ある。従来例と同じ条件でたい積タール量の経時変化全
測定すると第4図に示す特性線6となった。1000時
間で約100”iFのタールが気化室底面にたい積した
。
てホウ素化ジルコン20重量%、二酸化マンガン13重
量%、耐熱性結合材67重量%からなる厚さ約30μの
有機物分解皮膜全形成した。本実施例における耐熱性結
合材は主材としてシリコン樹脂、充填材としてフェライ
トより構成されたものである。この皮膜の200℃にお
けるふく射手は0.81、熱伝導率は約6−/mh℃で
ある。従来例と同じ条件でたい積タール量の経時変化全
測定すると第4図に示す特性線6となった。1000時
間で約100”iFのタールが気化室底面にたい積した
。
(7)上記1の例と同じ気化筒に焼成後の皮膜組成とし
て炭化ケイ素20重量%、ケイ酸カルシウム10重量%
、耐熱性結合材70重量%からなる有機物分解皮膜全形
成した。本実施例におけ13、、、−。
て炭化ケイ素20重量%、ケイ酸カルシウム10重量%
、耐熱性結合材70重量%からなる有機物分解皮膜全形
成した。本実施例におけ13、、、−。
る耐熱性結合材はケイ酸ナトリウムを主材としシリカケ
充填材とするものである。この皮膜の200°Cにおけ
るふく射手は0.80%熱伝導率は約4 kA / m
h ’Cである。従来例と同じ条件でたい積タール量
の経時変化を測定すると第4図に示す特性線7となった
。1000時間で約1201ngのタールが気化室底面
にたい積した。
充填材とするものである。この皮膜の200°Cにおけ
るふく射手は0.80%熱伝導率は約4 kA / m
h ’Cである。従来例と同じ条件でたい積タール量
の経時変化を測定すると第4図に示す特性線7となった
。1000時間で約1201ngのタールが気化室底面
にたい積した。
発明の効果、
以上のように本発明によれば、金属気化筒内面を粗面化
処理し、同処理面に高熱伝導性でかつ高ふく射性材料、
有機物分解触媒および耐熱性結合材よりなる有機物分解
皮膜を被覆し、気化面温度を膜沸騰温度に保持する構成
とすることにより、タールたい積の極めて少ない気化式
液体燃料燃焼装置が得られる。
処理し、同処理面に高熱伝導性でかつ高ふく射性材料、
有機物分解触媒および耐熱性結合材よりなる有機物分解
皮膜を被覆し、気化面温度を膜沸騰温度に保持する構成
とすることにより、タールたい積の極めて少ない気化式
液体燃料燃焼装置が得られる。
第1図a、bは従来の気化式液体燃料燃焼装置の一実1
包例を示す断面図および上面図、第2図a。 bは本発明の気化式液体燃料燃焼装置の一実施例を示す
断面図および上面図、第3図は同装置にお14/、−あ げる気化面の部分拡大断面図、@4図は燃焼時間とたい
積タール量の関係を示す特性図である。 1・・・・・・金属気化筒、7・・・・・・電気ヒータ
、8・旧・・温度検出素子、1o・・・・・・有機物分
解皮膜。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 はが1名第1
図 第2 第3図 4図 す在焼時間(Hr)
包例を示す断面図および上面図、第2図a。 bは本発明の気化式液体燃料燃焼装置の一実施例を示す
断面図および上面図、第3図は同装置にお14/、−あ げる気化面の部分拡大断面図、@4図は燃焼時間とたい
積タール量の関係を示す特性図である。 1・・・・・・金属気化筒、7・・・・・・電気ヒータ
、8・旧・・温度検出素子、1o・・・・・・有機物分
解皮膜。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 はが1名第1
図 第2 第3図 4図 す在焼時間(Hr)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1) 金属気化筒内面を粗面化処理し、同処理面に高
熱伝導性かつ高ふく対性材料、有機物分解触媒および耐
熱性結合材よりなる有機物分解皮膜を被ダし、気化面温
度を膜沸騰温度に保持する構成とした気化式液体燃料燃
焼装置。 (2)表面粗度が液体燃料の粒径以上である特許請求の
範囲第1項記載の気化式液体燃料燃焼装置。 (3有機物分解皮膜として高熱伝導性でかつ高ふく対性
材料15〜50重量%、有機物分解触媒0.1〜15重
量%、耐熱性結合材40〜80重量%よりなる特許請求
の範囲第1項記載の気化式液体燃料燃焼装置。 G4) 高熱伝導性でかつ高ふく対性材料として、炭素
、黒鉛、酸化ベリリウム、酸化マグネシウム、炭化グイ
累、バナジウムカーバイト、タングステンカーバイド、
チタンカーバイト、窒化ポロン、2 −・ ジルコニウムポライドの群から選んだ少なくとも1種以
上を含む特許請求の範囲第3項記載の気化式液体燃料燃
焼装置。 (5) 有機物分解触媒として、チタン、ジルコニウム
、バナジウム、クロム、モリブデン、タングステン、マ
ンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、および希土類酸
化物、元素状の白金およびパラジウム、活性白土、ゼオ
ライト、ケイ酸カルシウム、アルミナセメントおよび炭
酸カリウムの群から選んだ1種以上を含む特許請求の範
囲第3項記載の気化式液体燃料燃焼装置。 (6)#熱性結合材として、水溶性リン酸塩塗料、水溶
性ケイ酸塩塗料、シリコン系塗料の群より選んだ特許請
求の範囲第3項記載の気化式液体燃料燃焼装置。 (7)燃焼熱、電気ヒータ、温度検出素子により、気化
面温度を膜沸騰温度に保持する構成とした特許請求の範
囲@1項記載の気化式液体燃料燃焼装置。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58136992A JPS6029504A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 気化式液体燃料燃焼装置 |
US06/627,726 US4616993A (en) | 1983-07-07 | 1984-07-03 | Liquid fuel combustion apparatus |
CA000458296A CA1228529A (en) | 1983-07-07 | 1984-07-06 | Liquid fuel combustion apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58136992A JPS6029504A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 気化式液体燃料燃焼装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6029504A true JPS6029504A (ja) | 1985-02-14 |
JPH0136002B2 JPH0136002B2 (ja) | 1989-07-28 |
Family
ID=15188248
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58136992A Granted JPS6029504A (ja) | 1983-07-07 | 1983-07-26 | 気化式液体燃料燃焼装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6029504A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61246509A (ja) * | 1985-04-23 | 1986-11-01 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃焼装置 |
-
1983
- 1983-07-26 JP JP58136992A patent/JPS6029504A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61246509A (ja) * | 1985-04-23 | 1986-11-01 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃焼装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0136002B2 (ja) | 1989-07-28 |
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