JPS60262942A - 浸炭用鋼 - Google Patents
浸炭用鋼Info
- Publication number
- JPS60262942A JPS60262942A JP11947184A JP11947184A JPS60262942A JP S60262942 A JPS60262942 A JP S60262942A JP 11947184 A JP11947184 A JP 11947184A JP 11947184 A JP11947184 A JP 11947184A JP S60262942 A JPS60262942 A JP S60262942A
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- JP
- Japan
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- less
- carburizing
- steel
- austenite
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は、とくに950℃以上の高温において浸炭処
理を施したときでも微細な結晶粒をもつ組織を安定して
得ることができ、強度および靭性の著しくすぐれた各種
構造用部品(あるいは製品)を提供することができる高
温浸炭用鋼に関するものである。
理を施したときでも微細な結晶粒をもつ組織を安定して
得ることができ、強度および靭性の著しくすぐれた各種
構造用部品(あるいは製品)を提供することができる高
温浸炭用鋼に関するものである。
(従来技術)
例えば、自動車をはじめとする輸送用機械、その他産業
用機械、農業用機械等における動力伝達機構(パワート
レーン系)部分には、各種の歯車、軸受、シャフト等の
構造用部品が使用されている。これらの構造用部品は、
一般に機械構造用炭素鋼あるいは合金鋼を素材として成
形加工され、得られた成形部品に対してさらにガス浸炭
や浸炭窒化処理などの表面硬化処理を施すことにより製
品として完成されていた。
用機械、農業用機械等における動力伝達機構(パワート
レーン系)部分には、各種の歯車、軸受、シャフト等の
構造用部品が使用されている。これらの構造用部品は、
一般に機械構造用炭素鋼あるいは合金鋼を素材として成
形加工され、得られた成形部品に対してさらにガス浸炭
や浸炭窒化処理などの表面硬化処理を施すことにより製
品として完成されていた。
この場合、従来の表面硬化処理はいずれも950°C未
満の温度で行われており、所要の浸炭あるいは浸炭窒化
深さを得るためには長時間の処理を必要とし、上記の構
造用部品の生産性を阻害する要因の一つとなっていた。
満の温度で行われており、所要の浸炭あるいは浸炭窒化
深さを得るためには長時間の処理を必要とし、上記の構
造用部品の生産性を阻害する要因の一つとなっていた。
そこで、このような状況を背景とし、短時間の浸炭処理
が可能である浸炭処理技術の一つとして真空浸炭処理法
が開発された。この真空浸炭処理法においては、通常の
場合・950℃以上の高温で実施されるのが一般的であ
る。
が可能である浸炭処理技術の一つとして真空浸炭処理法
が開発された。この真空浸炭処理法においては、通常の
場合・950℃以上の高温で実施されるのが一般的であ
る。
しかしながら、従来の機械構造用鋼例えばJIS規格5
CR420,50M420を素材として成形された構造
用部品に上記した高温の真空浸炭処理を施すと、高温処
理であるために結晶粒が粗大化して大きな熱処理歪が発
生したり、部品強度が著しく低下したりするという問題
があった。そのため、上記部品を真空浸炭処理後いった
ん変態点以下の温度まで冷却し、再度オーステナイト化
温度まで加熱して焼入れするといういわゆる細粒化処理
を行う方法が一般に採用されている。しかし、この場合
には真空浸炭処理に冷却および再加熱処理が追加される
ために処理時間が増大し、従来のガス浸炭処理に比べて
当初期待されたほど処理時間の短縮がなされず、浸炭処
理性能に優れた真空浸炭処理法の普及にとって大きな阻
害要因となっていた。
CR420,50M420を素材として成形された構造
用部品に上記した高温の真空浸炭処理を施すと、高温処
理であるために結晶粒が粗大化して大きな熱処理歪が発
生したり、部品強度が著しく低下したりするという問題
があった。そのため、上記部品を真空浸炭処理後いった
ん変態点以下の温度まで冷却し、再度オーステナイト化
温度まで加熱して焼入れするといういわゆる細粒化処理
を行う方法が一般に採用されている。しかし、この場合
には真空浸炭処理に冷却および再加熱処理が追加される
ために処理時間が増大し、従来のガス浸炭処理に比べて
当初期待されたほど処理時間の短縮がなされず、浸炭処
理性能に優れた真空浸炭処理法の普及にとって大きな阻
害要因となっていた。
一方、このような問題を解消するために、高温でオース
テナイトとフェライトの二相組織を有する鋼の開発など
も試みられているが、この場合6部の結晶粒微細化は達
成されるものの浸炭層の結晶粒微細化はいまだ十分でな
いという問題が残っていた。
テナイトとフェライトの二相組織を有する鋼の開発など
も試みられているが、この場合6部の結晶粒微細化は達
成されるものの浸炭層の結晶粒微細化はいまだ十分でな
いという問題が残っていた。
(発明の目的)
この発明は、上記したような従来の問題点に着目してな
されたもので、所定の形状に成形加工した部品に対し、
とくに950℃以上の高温において浸炭処理を施したと
きでも、従来のように浸炭層の結晶粒が粗大化せず1部
品の6部のみならず浸炭層においても結晶粒の微細化が
実現され、微細な結晶粒をもつ組織を安定して得ること
ができる高温浸炭用鋼を提供することを目的としている
。
されたもので、所定の形状に成形加工した部品に対し、
とくに950℃以上の高温において浸炭処理を施したと
きでも、従来のように浸炭層の結晶粒が粗大化せず1部
品の6部のみならず浸炭層においても結晶粒の微細化が
実現され、微細な結晶粒をもつ組織を安定して得ること
ができる高温浸炭用鋼を提供することを目的としている
。
(発明の構成)
この発明による高温浸炭用鋼は、重量%で、C:0.0
3〜0.2%、Si:1.O〜3.0%、Mn:0.2
〜2.0%、Ti:0.03〜0.3%を基本成分とし
、必要に応じて、基地強化元素として、Ni:2.0%
以下、Cr:2.0%以下、Mo:0.5%以下のうち
の1種または2種以上、結晶粒成長抑制元素として、A
u:0.1%以下、Nb+Ta(いずれか一方がOであ
る場合を含む):0.5%以下、Zr:0.1%以下、
N:0.03%以下のうちの1種または2種以上、残部
実質的にFeからなり、とくに950℃以上における高
温浸炭処理後の浸炭層および6部の結晶粒が結晶粒度番
号で6番以上の整細粒であることを特徴としている。そ
して、さらに耐候性を向上させるために、Cu:5%以
下、被削性を向上させるために、Pb:0.4%以下、
S:0.4%以下、Te+O,1%以下。
3〜0.2%、Si:1.O〜3.0%、Mn:0.2
〜2.0%、Ti:0.03〜0.3%を基本成分とし
、必要に応じて、基地強化元素として、Ni:2.0%
以下、Cr:2.0%以下、Mo:0.5%以下のうち
の1種または2種以上、結晶粒成長抑制元素として、A
u:0.1%以下、Nb+Ta(いずれか一方がOであ
る場合を含む):0.5%以下、Zr:0.1%以下、
N:0.03%以下のうちの1種または2種以上、残部
実質的にFeからなり、とくに950℃以上における高
温浸炭処理後の浸炭層および6部の結晶粒が結晶粒度番
号で6番以上の整細粒であることを特徴としている。そ
して、さらに耐候性を向上させるために、Cu:5%以
下、被削性を向上させるために、Pb:0.4%以下、
S:0.4%以下、Te+O,1%以下。
Bi:0.4%以下、Se :0.4%以下、Ca:0
.01%以下のうちの1種または2種以上を含有させ、
結晶粒の粗大化を防止するためにB:0.0005%以
下、疲れ強さおよび冷鍛性を向上させるために(0):
0.0030%以下および/またはS:0.02%以下
に規制し、さらに必要に応じて浸炭性阻害元素であるS
n、Sb。
.01%以下のうちの1種または2種以上を含有させ、
結晶粒の粗大化を防止するためにB:0.0005%以
下、疲れ強さおよび冷鍛性を向上させるために(0):
0.0030%以下および/またはS:0.02%以下
に規制し、さらに必要に応じて浸炭性阻害元素であるS
n、Sb。
As等の含有量を規制することも好ましい。
次に、この発明による高温浸炭用鋼の成分範囲(!を量
%)の限定理由について説明する。
%)の限定理由について説明する。
C:0.03〜0.2%
Cは構造用部品として必要な強度ならびに浸炭処理後の
表面硬さを得るために含有させると同時に高温でオース
テナイト+フェライトの二相組織を得ることによって結
晶粒の整細粒化をはかるのに含有させる元素であるが、
含有量が0.03%よりも少ないと上記した必要な強度
および高温での二相組織を得ることができず、0.2%
を超えると靭性ならびに冷鍛性が劣化し、高温での二相
組織の確保が困難となるので、0.03〜0.2%の範
囲とした。
表面硬さを得るために含有させると同時に高温でオース
テナイト+フェライトの二相組織を得ることによって結
晶粒の整細粒化をはかるのに含有させる元素であるが、
含有量が0.03%よりも少ないと上記した必要な強度
および高温での二相組織を得ることができず、0.2%
を超えると靭性ならびに冷鍛性が劣化し、高温での二相
組織の確保が困難となるので、0.03〜0.2%の範
囲とした。
Si:1.0〜3.0%
Siは脱酸元素として有効であるほか、とくにこの発明
の高温浸炭用鋼においては高温でオーステナイト+フェ
ライトの二相組織を確保して心部結晶粒の粗大化を防止
するのに有効な元素であっ、 て、このためには1.0
%以上含有させることが必要であるが、3.0%を超え
ると靭性ならびに冷鍛性を劣化させるので、1.0〜3
.0%の範囲とした。
の高温浸炭用鋼においては高温でオーステナイト+フェ
ライトの二相組織を確保して心部結晶粒の粗大化を防止
するのに有効な元素であっ、 て、このためには1.0
%以上含有させることが必要であるが、3.0%を超え
ると靭性ならびに冷鍛性を劣化させるので、1.0〜3
.0%の範囲とした。
Mn:0.2〜2.0%
Mnは脱酸および脱硫元素として有効であると共に強度
を高めるのに有効な元素であるが、0.2%よりも少な
いと上記の脱酸、脱硫および強度向上の効果が得られず
、また浸炭処理後の表面硬さも十分なものが得られない
、一方、2.0%を超えると加工性ならびに被削性が劣
化するので、0.2〜2.0%の範囲とした。
を高めるのに有効な元素であるが、0.2%よりも少な
いと上記の脱酸、脱硫および強度向上の効果が得られず
、また浸炭処理後の表面硬さも十分なものが得られない
、一方、2.0%を超えると加工性ならびに被削性が劣
化するので、0.2〜2.0%の範囲とした。
Ti:0.03〜0.3%
Tiは高温での浸炭処理後に形成された表面浸炭層の結
晶粒の細粒化に有効な元素であって、このためには0.
03%以上含有させる必要がある。そして、結晶粒の細
粒化に対してはTi含有量が多い程良いが、多量に含有
させると靭性が劣化するので、上限を0.3%とした。
晶粒の細粒化に有効な元素であって、このためには0.
03%以上含有させる必要がある。そして、結晶粒の細
粒化に対してはTi含有量が多い程良いが、多量に含有
させると靭性が劣化するので、上限を0.3%とした。
Ni:2.0%以下、Cr:2.0%以下。
M o : 0 、5%以下のうちの1種または2種以
上 Ni、Cr、Moは鋼の焼入性をより一層向上させて基
地の強化をはかるのに有効な元素であるが、Ni含有量
が2.0%を超え、Cr含有量が2.0%を超え、MO
含有量が0.5%を超えると鋼の靭性が劣化するので、
鋼の焼入性をより一層向上させて基地の強化をはかる場
合には、Ni:2.0%以下、Cr:2.0%以下。
上 Ni、Cr、Moは鋼の焼入性をより一層向上させて基
地の強化をはかるのに有効な元素であるが、Ni含有量
が2.0%を超え、Cr含有量が2.0%を超え、MO
含有量が0.5%を超えると鋼の靭性が劣化するので、
鋼の焼入性をより一層向上させて基地の強化をはかる場
合には、Ni:2.0%以下、Cr:2.0%以下。
Mo:0.5%以下の範囲内でこれらの1種または2種
以上を含有させるのも良い。
以上を含有させるのも良い。
AfL:0.1%以下、Nb+Ta(いずれか一方がO
である場合も含む):0.5%以下、Zr:0.1%以
下、N:0.03%以下のうちの1種または2種以上 AM、Nb、Ta、Zr、Nは高温マノ浸炭処理時にオ
ーステナイト結晶粒の粗大化を防止するのに有効な元素
であるので、必要に応じてこれらの1種または2種以上
を添加するのも良い、しかし、A見合有量が0.1%を
超え、Nb+Ta含有量が0.5%を超え、Zr含有量
が0.1%を超えると結晶粒粗大化の防止効果がかえっ
て低下し、靭性の確保が困難となるので添加する場合は
それぞれ上記の範囲とした。また、N含有量が0.03
%を超えるとNのブローホールによって鋼塊または鋳片
の健全性が損なわれるので、Nの含有量は、0.03%
以下の範囲とした。
である場合も含む):0.5%以下、Zr:0.1%以
下、N:0.03%以下のうちの1種または2種以上 AM、Nb、Ta、Zr、Nは高温マノ浸炭処理時にオ
ーステナイト結晶粒の粗大化を防止するのに有効な元素
であるので、必要に応じてこれらの1種または2種以上
を添加するのも良い、しかし、A見合有量が0.1%を
超え、Nb+Ta含有量が0.5%を超え、Zr含有量
が0.1%を超えると結晶粒粗大化の防止効果がかえっ
て低下し、靭性の確保が困難となるので添加する場合は
それぞれ上記の範囲とした。また、N含有量が0.03
%を超えるとNのブローホールによって鋼塊または鋳片
の健全性が損なわれるので、Nの含有量は、0.03%
以下の範囲とした。
そのほか、耐候性を向上させるために、Cu:5%以下
を適宜含有させることも必要に応じて望ましく、被削性
を向上させるために、Pb:0.4%以下、S:0.4
%以下、Te:0.1%以下、Bi:0.4%以下、S
e:0.4%以下、Ca:0.01%以下の範囲で適宜
含有させることも必要に応じて望ましい。
を適宜含有させることも必要に応じて望ましく、被削性
を向上させるために、Pb:0.4%以下、S:0.4
%以下、Te:0.1%以下、Bi:0.4%以下、S
e:0.4%以下、Ca:0.01%以下の範囲で適宜
含有させることも必要に応じて望ましい。
さらに、B含有量がo、ooos%を超えると、高温で
の浸炭処理時にオーステナイト結晶粒の粗大化を生ずる
おそれがあるので、その上限をo、ooos%以下に規
制するのがより望ましく、疲れ強さおよび冷鍛性を向上
させるために、(0):0.0030%以下、S:0.
02%以下に規制することも必要に応じて望ましく、浸
炭性阻害元素であるSn:0.05%以下、Sb:0.
05%以下、As:0.05%以丁に規制することも必
要に応じて望ましい。
の浸炭処理時にオーステナイト結晶粒の粗大化を生ずる
おそれがあるので、その上限をo、ooos%以下に規
制するのがより望ましく、疲れ強さおよび冷鍛性を向上
させるために、(0):0.0030%以下、S:0.
02%以下に規制することも必要に応じて望ましく、浸
炭性阻害元素であるSn:0.05%以下、Sb:0.
05%以下、As:0.05%以丁に規制することも必
要に応じて望ましい。
このように成分調整したこの発明による高温浸炭用鋼を
素材として、歯車、ポールジヨイント。
素材として、歯車、ポールジヨイント。
ドライブシャフト、カムシャフト、ステアリング部品、
ベアリング、ベアリングレース等の各種構造用部品の形
状に成形加工し、その後例えば950℃以上の高温浸炭
処理を施すことによって、短時間の浸炭処理が可能であ
ると共に、高温浸炭処理後の浸炭層および右部の結晶粒
が結晶粒度番号で6番以上の整細粒であり、これによっ
て靭性ならびに疲労強度等に優れ、寸法精度の良好な構
造用部品を短時間のうちに得ることができる。
ベアリング、ベアリングレース等の各種構造用部品の形
状に成形加工し、その後例えば950℃以上の高温浸炭
処理を施すことによって、短時間の浸炭処理が可能であ
ると共に、高温浸炭処理後の浸炭層および右部の結晶粒
が結晶粒度番号で6番以上の整細粒であり、これによっ
て靭性ならびに疲労強度等に優れ、寸法精度の良好な構
造用部品を短時間のうちに得ることができる。
(実施例)
次にこの発明の実施例を比較例とともに説明する。
第1表に示す化学成分の鋼を溶製したのち造塊し、鍛造
によって直径32m腸の丸棒を製作したのち925°C
X1hr加熱後空冷の条件で焼ならしを施し2次いで直
径25m閣に切削加工を行ったのち真空浸炭処理を行っ
た。そして、各々について浸炭層のオーステナイト平均
結晶粒度および右部のオーステナイトとフェライトの平
均結晶粒度を測定した。なお、wiJz表に真空浸炭処
理条件を示す、また、結晶粒度の測定は、JISG05
51に規定する°“鋼のオーステナイト結晶粒度試験方
法”に準じて行った。この結果を同じく第1表に示す。
によって直径32m腸の丸棒を製作したのち925°C
X1hr加熱後空冷の条件で焼ならしを施し2次いで直
径25m閣に切削加工を行ったのち真空浸炭処理を行っ
た。そして、各々について浸炭層のオーステナイト平均
結晶粒度および右部のオーステナイトとフェライトの平
均結晶粒度を測定した。なお、wiJz表に真空浸炭処
理条件を示す、また、結晶粒度の測定は、JISG05
51に規定する°“鋼のオーステナイト結晶粒度試験方
法”に準じて行った。この結果を同じく第1表に示す。
/
/
/
/
第1表に示すように、C,St、Ti含有量がこの発明
の範囲外にある比較鋼N001〜6ではいずれも浸炭層
のオーステナイトおよび6部のオーステナイトとフェラ
イトの平均結晶粒度が6番以上である条件を同時に満足
するものはなく、高温の真空浸炭時に浸炭層または6部
において結晶粒の粗大化が生じたことが明らかである。
の範囲外にある比較鋼N001〜6ではいずれも浸炭層
のオーステナイトおよび6部のオーステナイトとフェラ
イトの平均結晶粒度が6番以上である条件を同時に満足
するものはなく、高温の真空浸炭時に浸炭層または6部
において結晶粒の粗大化が生じたことが明らかである。
これに対し、この発明の範囲内にある本発明鋼No、
7〜20ではいずれも浸炭層のオーステナイトおよび6
部のオーステナイトとフェライトの平均結晶粒度が6番
以上の整細粒であり、著しく微細化していることが明ら
かであり、歯車等の構造用部品の靭性、耐摩耗性ならび
に疲労強度さらには寸法精度をすぐれたものとすること
が可能である。
7〜20ではいずれも浸炭層のオーステナイトおよび6
部のオーステナイトとフェライトの平均結晶粒度が6番
以上の整細粒であり、著しく微細化していることが明ら
かであり、歯車等の構造用部品の靭性、耐摩耗性ならび
に疲労強度さらには寸法精度をすぐれたものとすること
が可能である。
次に、第1表の供試材No、 9および第3表に示す被
削性向上元素を添加した供試材No、21〜24に対し
て第4表に示す条件で被削性試験を行ったところ、第5
表に示す結果となった。
削性向上元素を添加した供試材No、21〜24に対し
て第4表に示す条件で被削性試験を行ったところ、第5
表に示す結果となった。
第 3 表
@4表
第5表
第5表に示すように、被削性向上元素を添加することに
よって明らかに被削性の著しい向上が得られており、ド
リル穴あけ個数の増加が確認された。
よって明らかに被削性の著しい向上が得られており、ド
リル穴あけ個数の増加が確認された。
さらに、@i表の供試材No、 9および第6表に示す
耐候性向上元素を添加した供試材No、25に対して第
7表に示す条件で耐候性試験を行ったところ、第8表に
示す結果となった。
耐候性向上元素を添加した供試材No、25に対して第
7表に示す条件で耐候性試験を行ったところ、第8表に
示す結果となった。
第6表
第7表
第8表
木 A:はとんどなし
B:約172発銹
第8表に示すように、供試材No、25は供試材N08
9に比べてかなり耐候性の向上が認められた。
9に比べてかなり耐候性の向上が認められた。
なお、このほか前記した硫化物形態制御元素を適宜添加
し、さらにはB、O,S、Sn、Sb。
し、さらにはB、O,S、Sn、Sb。
As等の含有量を選択的に規制して実験したところ、い
ずれも良好な結果を得ることができた。
ずれも良好な結果を得ることができた。
(発明の効果)
以上説明してきたように、この発明による高温浸炭用鋼
では、とくに950℃以上の高温で浸炭処理を行ったと
きでも、この浸炭処理時にオーステナイト結晶粒が粗大
化するのを防止することができ、高温浸炭処理後の浸炭
層および6部の結晶粒が結晶粒度番号で6番以上の整細
粒となっているため、強度、靭性、耐摩耗性ならびに耐
疲労性に優れ、寸法精度が高い構造用部品、例えば、歯
車、ステアリング部品、シャフト、ベアリングレース等
を短時間の浸炭処理によって製造することができるとい
う非常に優れた効果を有する。
では、とくに950℃以上の高温で浸炭処理を行ったと
きでも、この浸炭処理時にオーステナイト結晶粒が粗大
化するのを防止することができ、高温浸炭処理後の浸炭
層および6部の結晶粒が結晶粒度番号で6番以上の整細
粒となっているため、強度、靭性、耐摩耗性ならびに耐
疲労性に優れ、寸法精度が高い構造用部品、例えば、歯
車、ステアリング部品、シャフト、ベアリングレース等
を短時間の浸炭処理によって製造することができるとい
う非常に優れた効果を有する。
特許出願人 日産自動車株式会社
特許出願人 大同特殊鋼株式会社
代理人弁理士 小 塩 豊
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (+) fK量%で、C:0.03〜0.2%。 Si:1.O〜3.0%、Mn:0.2〜2.0%、T
i:0.03〜0.3%を基本成分とし、残部Feおよ
び不純物からなり、高温浸炭処理後の浸炭層および6部
の結晶粒が結晶粒度番号で6番以上の整細粒であること
を特徴とする高温浸炭用鋼。 (2)残部Feが、Nj:2.0%以下、Cr:2.0
%以下、Mo:0.5%以下のうちの1種または2種以
上を含有していることを特徴とする特許請求の範囲第(
1)項記載の高温浸炭用鋼。 (3)残部Feが、An : 0 、1%以下、Nb+
Ta:0.5%以下、Zr:0.1%以下、N:0.0
3%以下のうちの1種または2種以上を含有しているこ
とを特徴とする特許請求の範囲第(1)項または第(2
)項記載の高温浸炭用鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11947184A JPS60262942A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 浸炭用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11947184A JPS60262942A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 浸炭用鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60262942A true JPS60262942A (ja) | 1985-12-26 |
JPH0360899B2 JPH0360899B2 (ja) | 1991-09-18 |
Family
ID=14762135
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11947184A Granted JPS60262942A (ja) | 1984-06-11 | 1984-06-11 | 浸炭用鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60262942A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0280539A (ja) * | 1988-09-16 | 1990-03-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 窒化用鋼素材 |
CN103484786A (zh) * | 2013-09-10 | 2014-01-01 | 常熟市新洲机械制造厂 | 抗磨损食品工具 |
JP2014234552A (ja) * | 2013-06-05 | 2014-12-15 | 大同特殊鋼株式会社 | 浸炭部品とその製造方法 |
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JPS5675551A (en) * | 1979-11-22 | 1981-06-22 | Sanyo Tokushu Seikou Kk | Grain stabilized carburizing steel |
JPS5719324A (en) * | 1980-05-30 | 1982-02-01 | Nippon Steel Corp | Production of steel for machine structural use for forging having fine structure at high temperature |
-
1984
- 1984-06-11 JP JP11947184A patent/JPS60262942A/ja active Granted
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