JPS6023701B2 - テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロペン共重合体−含フツ素エラストマ−組成物 - Google Patents
テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロペン共重合体−含フツ素エラストマ−組成物Info
- Publication number
- JPS6023701B2 JPS6023701B2 JP256176A JP256176A JPS6023701B2 JP S6023701 B2 JPS6023701 B2 JP S6023701B2 JP 256176 A JP256176 A JP 256176A JP 256176 A JP256176 A JP 256176A JP S6023701 B2 JPS6023701 B2 JP S6023701B2
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- JP
- Japan
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- tfe
- hfp
- fluorine
- copolymer
- elastomer
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はテトラフルオロェチレンノヘキサフルオロプｏ
ベン共重合体−含フッ素ェラストマー組成物に関する。
ベン共重合体−含フッ素ェラストマー組成物に関する。
テトラフルオロェチレン（以下「ＴＦＥ」と云う。）と
へキサフルオロプロベン（以下「ＨＦＰ」と云う。）の
共重合体はポリテトラフルオロェチレン（以下「ＰＴＦ
Ｅ」と云う。）に匹敵する耐熱性、耐薬品性、電気的特
性を有し、かつＰＴＦＥにはみられない熔融流動性を有
するところから、圧縮成形、押出成形、射出成形などあ
らゆる溶融加工が可能であり、広範囲な用途に使用され
ている。一般に押出成形、射出成形などに用いられるＴ
ＦＥ／ＨＦＰ共重合体は成形性の観点から後で定義する
比溶融粘度が１ぴ〜１びポィズの範囲にあることが要求
される。
へキサフルオロプロベン（以下「ＨＦＰ」と云う。）の
共重合体はポリテトラフルオロェチレン（以下「ＰＴＦ
Ｅ」と云う。）に匹敵する耐熱性、耐薬品性、電気的特
性を有し、かつＰＴＦＥにはみられない熔融流動性を有
するところから、圧縮成形、押出成形、射出成形などあ
らゆる溶融加工が可能であり、広範囲な用途に使用され
ている。一般に押出成形、射出成形などに用いられるＴ
ＦＥ／ＨＦＰ共重合体は成形性の観点から後で定義する
比溶融粘度が１ぴ〜１びポィズの範囲にあることが要求
される。
しかしながら、比溶融粘度が１びポィズ以下のＴＦＥ／
ＨＦＰ共重合体では１８０午０以上の温度におし、て比
較的にストレスクラックを起し易く、そのため使用範囲
が限定される。比溶融粘度が５×１びポィズになると耐
ストレスクラック性は良くなり、融点付近までストレス
クラックを生じなくなるが、比溶融粘度の上昇は成形性
の低下を意味し、好ましくない。このようなＴＦＥ／Ｈ
ＦＰ共重合体の有する欠点を改善するための方法として
、製造の際に他の単量体を共重合させたり、変性剤を添
加したり、あるいは重合条件を変更したりする重合によ
る方法と他の物質のブレンド‘こよる方法との２つの方
法が考えられるが、本発明はこれらのうち後者の範ちゆ
うに属するものである。
ＨＦＰ共重合体では１８０午０以上の温度におし、て比
較的にストレスクラックを起し易く、そのため使用範囲
が限定される。比溶融粘度が５×１びポィズになると耐
ストレスクラック性は良くなり、融点付近までストレス
クラックを生じなくなるが、比溶融粘度の上昇は成形性
の低下を意味し、好ましくない。このようなＴＦＥ／Ｈ
ＦＰ共重合体の有する欠点を改善するための方法として
、製造の際に他の単量体を共重合させたり、変性剤を添
加したり、あるいは重合条件を変更したりする重合によ
る方法と他の物質のブレンド‘こよる方法との２つの方
法が考えられるが、本発明はこれらのうち後者の範ちゆ
うに属するものである。
すなわち、本発明は前記したＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体の
熱ストレスクラックを成形性の犠牲を伴うことなく改良
し、熱ストレスクラック抵抗の優れたＴＦＥ／ＨＦＰ共
重合体組成物を提供するものであり、この目的はＴＦＥ
／ＨＦＰ共重合体９９．９５〜９０重量％に含フッ素ェ
ラストマー０．０５〜１の雲量％を均一に配合すること
によって達成される。
熱ストレスクラックを成形性の犠牲を伴うことなく改良
し、熱ストレスクラック抵抗の優れたＴＦＥ／ＨＦＰ共
重合体組成物を提供するものであり、この目的はＴＦＥ
／ＨＦＰ共重合体９９．９５〜９０重量％に含フッ素ェ
ラストマー０．０５〜１の雲量％を均一に配合すること
によって達成される。
本発明で云うＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体とは主としてＴＦ
ＥとＨＦＰで構成され、後で定義するＨＦＰ含有量が５
〜２の重量％のものであり、少量の第三成分、変性剤等
を含んでも差支えない。
ＥとＨＦＰで構成され、後で定義するＨＦＰ含有量が５
〜２の重量％のものであり、少量の第三成分、変性剤等
を含んでも差支えない。
また、本発明において含フッ素ェラストマーとは、たと
えばＨＦＰ／フッ化ビニリデン共重合体、ＴＦＥ／フッ
化ビニリデンノＨＦＰ三元重合体、ＴＦＥノプロピレン
共重合体、ＴＦＥ／クロロビニルェーテル共重合体、Ｔ
ＦＥ／エチレンノプロピレン三元共重合体、エチレン／
ＨＦＰ共重合体、ＴＦＥ／エチレン／ＨＦＰ三元共重合
体、ＴＦＥ／ェチレンノ六フツ化アセトン三元共重合体
、ＴＦＥ／六フッ化アセトン共重合体などが例示され、
これらの一種あるいは二種以上を混合して用いることが
できる。
えばＨＦＰ／フッ化ビニリデン共重合体、ＴＦＥ／フッ
化ビニリデンノＨＦＰ三元重合体、ＴＦＥノプロピレン
共重合体、ＴＦＥ／クロロビニルェーテル共重合体、Ｔ
ＦＥ／エチレンノプロピレン三元共重合体、エチレン／
ＨＦＰ共重合体、ＴＦＥ／エチレン／ＨＦＰ三元共重合
体、ＴＦＥ／ェチレンノ六フツ化アセトン三元共重合体
、ＴＦＥ／六フッ化アセトン共重合体などが例示され、
これらの一種あるいは二種以上を混合して用いることが
できる。
含フッ素ェラストマーをＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体に配合
する方法としては「たとえばミキサー、ミキシングロー
ルトニーダー〜ボールミル「ノゞン／ゞリーミキサー「
ブレンダーなどを用いる湿式および乾式のあらゆる混合
方法が採用可能である。
する方法としては「たとえばミキサー、ミキシングロー
ルトニーダー〜ボールミル「ノゞン／ゞリーミキサー「
ブレンダーなどを用いる湿式および乾式のあらゆる混合
方法が採用可能である。
一般的には含フッ素ヱラストマ−を水性分散液として準
備し、ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体と湿式混合することが好
ましい。また、ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体の製造に際し、
含フッ素ェラストマーを重合反応および／または反応途
中で添加しても良く、この方法によって重合反応および
生成物に悪影響を与えることは全くない。本発明の前記
効果を得るためには、最終的な成形品になった状態のＴ
ＦＥ／ＨＦＰ共重合体中に含フッ素ェラストマーが分子
レベルで均一混合（ブレンド）されていることが必要で
あり、このためには、前記の混合手段はいずれも未だ不
充分な、粗雑な混合でしかなく、最終的に熔融混合を行
わなければならないが、このような熔融混合は製品化の
際のべレタィジングによって自ずから達せられる。
備し、ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体と湿式混合することが好
ましい。また、ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体の製造に際し、
含フッ素ェラストマーを重合反応および／または反応途
中で添加しても良く、この方法によって重合反応および
生成物に悪影響を与えることは全くない。本発明の前記
効果を得るためには、最終的な成形品になった状態のＴ
ＦＥ／ＨＦＰ共重合体中に含フッ素ェラストマーが分子
レベルで均一混合（ブレンド）されていることが必要で
あり、このためには、前記の混合手段はいずれも未だ不
充分な、粗雑な混合でしかなく、最終的に熔融混合を行
わなければならないが、このような熔融混合は製品化の
際のべレタィジングによって自ずから達せられる。
また、ベレタィジングを経ず、直接パイプを押出して最
終製品を作る場合には、その熔融押出いこよって均一混
合の目的が蓮せられる。本発明によれば、ＴＦＥ／ＨＦ
Ｐ共重合体９９．９５〜９の重量％に含フッ素ェラスト
マー０．０５〜１０重量％、さらに好ましくはＴＦＥ／
ＨＦＰ共重合体９９．９〜９５．の重量％に含フッ素ェ
ラストマー０．１〜５．０重量％を配合することにより
、ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体の特性を殆ど損うことなく熱
ストレスクラック抵抗を改良し得る。添加する含フッ素
ェラストマーの量が少し、と効果が認められず、添加量
が多すぎると着色や機械的強度の低下などが起り、好ま
しくない。添加するェラストマーが炭化水素系ェラスト
マーでは耐熱性が不十分などの不都合が起る。
終製品を作る場合には、その熔融押出いこよって均一混
合の目的が蓮せられる。本発明によれば、ＴＦＥ／ＨＦ
Ｐ共重合体９９．９５〜９の重量％に含フッ素ェラスト
マー０．０５〜１０重量％、さらに好ましくはＴＦＥ／
ＨＦＰ共重合体９９．９〜９５．の重量％に含フッ素ェ
ラストマー０．１〜５．０重量％を配合することにより
、ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体の特性を殆ど損うことなく熱
ストレスクラック抵抗を改良し得る。添加する含フッ素
ェラストマーの量が少し、と効果が認められず、添加量
が多すぎると着色や機械的強度の低下などが起り、好ま
しくない。添加するェラストマーが炭化水素系ェラスト
マーでは耐熱性が不十分などの不都合が起る。
さらに他のフッ素樹脂、たとえばポリフツ化ビニリヂン
、ポリテトラフルオロエチレン、ポリテトラフルオロエ
チレンワツクス、テトラフルオロエチレンノフルオロビ
ニルェーテル共重合体等はいずれも効果がない。以下に
実施例、比較例および試験例を挙げて本発明の実施態様
を述べる。
、ポリテトラフルオロエチレン、ポリテトラフルオロエ
チレンワツクス、テトラフルオロエチレンノフルオロビ
ニルェーテル共重合体等はいずれも効果がない。以下に
実施例、比較例および試験例を挙げて本発明の実施態様
を述べる。
なお、実施例、比較例中に「部」とあるのは、特に断わ
らない限り重量基準によることを意味する。また、ポリ
マーのＨＦＰ含有量（重量％）は厚さ約４０Ａのフィル
ムの赤外線吸収スペクトルによって９８０伽‐１の波数
における吸光度を２３５０伽‐１の波数における吸光度
で割った値を３．２倍した数値で示した。なおまたｔ比
熔融粘度とは高化式フローテスターを用いて求めたもの
で、ポリマーを内径９．５側のシリンダーに装填し、温
度３８０００に５分間保持したのち５ｋ９のピストン荷
重下に内径２．１肋、長さ８側のオリフイスを通して同
温度にて押出し、このときの押出速度（ｃｃ／分）で５
３１５０を割って得たものである。実施例 １ 比熔融粘度８×１びポィズ、ＨＦＥ含有量１２．２％の
粉末状ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体１００部とイオン交換水
５０礎都を卓上ミキサーで激しく濃梓し、ＴＦＥ／プロ
ピレン共重合体ェラストマ−（ポリマー組成ＴＦＥ／プ
ロピレンモル比＝１）を１０％含む水性ディスパージョ
ン１の部を加え、３び分間櫨拝したのち、凝析剤として
２０％硝酸５部を添加する。
らない限り重量基準によることを意味する。また、ポリ
マーのＨＦＰ含有量（重量％）は厚さ約４０Ａのフィル
ムの赤外線吸収スペクトルによって９８０伽‐１の波数
における吸光度を２３５０伽‐１の波数における吸光度
で割った値を３．２倍した数値で示した。なおまたｔ比
熔融粘度とは高化式フローテスターを用いて求めたもの
で、ポリマーを内径９．５側のシリンダーに装填し、温
度３８０００に５分間保持したのち５ｋ９のピストン荷
重下に内径２．１肋、長さ８側のオリフイスを通して同
温度にて押出し、このときの押出速度（ｃｃ／分）で５
３１５０を割って得たものである。実施例 １ 比熔融粘度８×１びポィズ、ＨＦＥ含有量１２．２％の
粉末状ＴＦＥ／ＨＦＰ共重合体１００部とイオン交換水
５０礎都を卓上ミキサーで激しく濃梓し、ＴＦＥ／プロ
ピレン共重合体ェラストマ−（ポリマー組成ＴＦＥ／プ
ロピレンモル比＝１）を１０％含む水性ディスパージョ
ン１の部を加え、３び分間櫨拝したのち、凝析剤として
２０％硝酸５部を添加する。
さらに３０分間燈拝したのち炉別し、イオン交換水で十
分に洗浄し、温度１２０ｑｏで２４時間乾燥する。なお
、以上の炉別、洗浄等の操作においてＴＦＥ／プロピレ
ンェラストマ一粒子の脱離は殆ど認められなかった。こ
うして予備混合されたポリマ−をシリンダー長さ２２０
仇吻、径１５側、吐出孔蓬２肌、吐出孔長１０肋のスク
リュー押出機により温度３３０００で押出し、この押出
したものをもう一度同じ方法で押出してべレット化し、
ブレンドポリマーを得る。このポリマーの比熔融粘度は
７．６×１ぴポィズ、ＨＦＰ含有量は１２．２％であっ
た。実施例 ２ 添加ェラストマーとしてＴＦＥ２０モル％、ＨＦＰ３１
モル％、フッ化ビニリデン４９モル％の組成を有するＴ
ＦＥ／ＨＦＰ／フッ化ビニリデンェラストマ一を２２％
含有する水性ディスパージョン５部を使用したほかは実
施例１と同様にして操作を行い、比熔融粘度７．４×１
ぴポィズ、ＨＦＰ含有量１２．２％のブレンドポリマー
を得た。
分に洗浄し、温度１２０ｑｏで２４時間乾燥する。なお
、以上の炉別、洗浄等の操作においてＴＦＥ／プロピレ
ンェラストマ一粒子の脱離は殆ど認められなかった。こ
うして予備混合されたポリマ−をシリンダー長さ２２０
仇吻、径１５側、吐出孔蓬２肌、吐出孔長１０肋のスク
リュー押出機により温度３３０００で押出し、この押出
したものをもう一度同じ方法で押出してべレット化し、
ブレンドポリマーを得る。このポリマーの比熔融粘度は
７．６×１ぴポィズ、ＨＦＰ含有量は１２．２％であっ
た。実施例 ２ 添加ェラストマーとしてＴＦＥ２０モル％、ＨＦＰ３１
モル％、フッ化ビニリデン４９モル％の組成を有するＴ
ＦＥ／ＨＦＰ／フッ化ビニリデンェラストマ一を２２％
含有する水性ディスパージョン５部を使用したほかは実
施例１と同様にして操作を行い、比熔融粘度７．４×１
ぴポィズ、ＨＦＰ含有量１２．２％のブレンドポリマー
を得た。
実施例 ３
水３００戊部を収容できるジャケットつきＳＵＳ−３２
縄洋式オートクレープに脱酸素、脱ミネラルした水１０
０碇都を入れ、実施例１のＴＦＥ／プロピレンェラスト
マ一水性デイスパージョン２０部を仕込み、内部空間を
純窒素ガスで十分に置換したのち、ＨＦＰ６００部およ
びＴＦＥＩＩＯ部を圧入する。
縄洋式オートクレープに脱酸素、脱ミネラルした水１０
０碇都を入れ、実施例１のＴＦＥ／プロピレンェラスト
マ一水性デイスパージョン２０部を仕込み、内部空間を
純窒素ガスで十分に置換したのち、ＨＦＰ６００部およ
びＴＦＥＩＩＯ部を圧入する。
機内の温度を２０ｑｏに保ち、濃辞しながら重合開始剤
としてジ（オメガハイドロデカフルオロヘプタノィル）
パーオキシド２部と分子量調節剤としてメチルアルコー
ル１４部を圧入する。反応は直ちに開始され、反応の進
行に伴なつてＴＦＥを逐次供給した。かくして２岬時間
反応後、未反応のモノマーを放出し、２０％硝酸３部を
添加したのち重合体を回収した。ポリマーを十分に水洗
したのち、温度１２０午０で２独特間乾燥し、１３５部
の白色粉末状ブレンドポリマーを得た。このポリマーの
比熔融粘度は７．２×１ぴポィズ、ＴＦＰ含有量は１２
．２％であった。実施例 ４添加ェラストマーとして実
施例２のＴＦＥ／フッ化ビニリデンノＨＦＰヱラストマ
ー水性デイスパージョン５部を使用したほかは実施例３
と同様にして操作を行い、比熔融粘度８×１びポィズ、
ＨＦＰ含有量１２．０％のブレンドポリマー１４＄部を
得た。
としてジ（オメガハイドロデカフルオロヘプタノィル）
パーオキシド２部と分子量調節剤としてメチルアルコー
ル１４部を圧入する。反応は直ちに開始され、反応の進
行に伴なつてＴＦＥを逐次供給した。かくして２岬時間
反応後、未反応のモノマーを放出し、２０％硝酸３部を
添加したのち重合体を回収した。ポリマーを十分に水洗
したのち、温度１２０午０で２独特間乾燥し、１３５部
の白色粉末状ブレンドポリマーを得た。このポリマーの
比熔融粘度は７．２×１ぴポィズ、ＴＦＰ含有量は１２
．２％であった。実施例 ４添加ェラストマーとして実
施例２のＴＦＥ／フッ化ビニリデンノＨＦＰヱラストマ
ー水性デイスパージョン５部を使用したほかは実施例３
と同様にして操作を行い、比熔融粘度８×１びポィズ、
ＨＦＰ含有量１２．０％のブレンドポリマー１４＄部を
得た。
比較例 １
ェラストマーを加えないほかは実施例３と同様にした操
作を行い、比熔融粘度８×１ぴポイズ、ＨＦＰ含有量１
２．３％のポリマー１４の部を得た。
作を行い、比熔融粘度８×１ぴポイズ、ＨＦＰ含有量１
２．３％のポリマー１４の部を得た。
比較例 ２ェラストマーを加えず、メチルアルコール１
礎部とし、重合時間を３餌時間としたほかは実施例３と
同様にして操作を行い、比熔融粘度１．５×１びポィズ
、ＨＦＰ含有量１２．２％のポリマー１６５部を得た。
礎部とし、重合時間を３餌時間としたほかは実施例３と
同様にして操作を行い、比熔融粘度１．５×１びポィズ
、ＨＦＰ含有量１２．２％のポリマー１６５部を得た。
比較例 ３添加ェラストマーとして実施例２のＴＦＰ／
フッ化ビニリデン／ＨＦＰェラストマー水性ディスパー
ジョン１２碇郭を使用したほかは実施例１と同様に操作
を行い、比熔融粘度３．２×１ぴポィズのブレンドポリ
マーを得た。比較例 ４ 添加ェラストマー水性ディスパージョンを０．３部とし
たほかは実施例１と同様に操作を行い、比熔融粘度７．
８×１ぴポィズ、ＨＦＰ含有量１２．２％のブレンドポ
リマーを得た。
フッ化ビニリデン／ＨＦＰェラストマー水性ディスパー
ジョン１２碇郭を使用したほかは実施例１と同様に操作
を行い、比熔融粘度３．２×１ぴポィズのブレンドポリ
マーを得た。比較例 ４ 添加ェラストマー水性ディスパージョンを０．３部とし
たほかは実施例１と同様に操作を行い、比熔融粘度７．
８×１ぴポィズ、ＨＦＰ含有量１２．２％のブレンドポ
リマーを得た。
試験例
実施例および比較例のポリマーについて、熱ストレスク
ラック抵抗値を下記の方法により測定した。
ラック抵抗値を下記の方法により測定した。
まず試料２４夕を直径８０帆の円筒金型に充填し、これ
を電気炉に入れ、温度３３０午０に２粉ご間保持する。
を電気炉に入れ、温度３３０午０に２粉ご間保持する。
次いで６０ｋ９／仇の加圧下、同温度で１分間保持した
のち水冷し、厚さ２．３〜２．４肋のシートを得る。こ
のシートを電気炉で２４０℃、２餌時間加熱したのち、
長さ３９側、中１３側の長方形試験片をとり、中央長辺
方向にカミソリ刃で長さ１１肋、深さ０．５帆の切り目
を入れる。次いで試験片をＡＳＴＭＤ１６９３−？功規
格のサンプルホルダーに上記切り目のある面を外にして
誉曲させてセットし、１８０℃および２１５℃ののぞき
窓のある電気炉に入れる。測定試験片２の女の半数にク
ラックが生ずるまでの時間を測り熱ストレスクラック抵
抗値とする。第１表に測定結果を示す。この結果から、
含フッ素ェラストマ−を含まない比較例１および比熔融
粘度の高い比較例２に対し、実施例ではいずれもクラツ
クを起いこくくなっており、少量の含フッ素ェラストマ
ーの配合によって熱ストレスクラツク抵抗値が大中に改
良されている事実が理解できる。第１表 注： ＊）ＡＳＴＭＤ ６３８記載の方法により測定。
のち水冷し、厚さ２．３〜２．４肋のシートを得る。こ
のシートを電気炉で２４０℃、２餌時間加熱したのち、
長さ３９側、中１３側の長方形試験片をとり、中央長辺
方向にカミソリ刃で長さ１１肋、深さ０．５帆の切り目
を入れる。次いで試験片をＡＳＴＭＤ１６９３−？功規
格のサンプルホルダーに上記切り目のある面を外にして
誉曲させてセットし、１８０℃および２１５℃ののぞき
窓のある電気炉に入れる。測定試験片２の女の半数にク
ラックが生ずるまでの時間を測り熱ストレスクラック抵
抗値とする。第１表に測定結果を示す。この結果から、
含フッ素ェラストマ−を含まない比較例１および比熔融
粘度の高い比較例２に対し、実施例ではいずれもクラツ
クを起いこくくなっており、少量の含フッ素ェラストマ
ーの配合によって熱ストレスクラツク抵抗値が大中に改
良されている事実が理解できる。第１表 注： ＊）ＡＳＴＭＤ ６３８記載の方法により測定。
Claims (1)
- １ テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロペン
共重合体９９．９５〜９０重量％に含フツ素エラストマ
ー０．０５〜１０重量％を均一に配合したことを特徴と
するテトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロペン
共重合体−含フツ素エラストマー組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP256176A JPS6023701B2 (ja) | 1976-01-12 | 1976-01-12 | テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロペン共重合体−含フツ素エラストマ−組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP256176A JPS6023701B2 (ja) | 1976-01-12 | 1976-01-12 | テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロペン共重合体−含フツ素エラストマ−組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5286442A JPS5286442A (en) | 1977-07-18 |
| JPS6023701B2 true JPS6023701B2 (ja) | 1985-06-08 |
Family
ID=11532779
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP256176A Expired JPS6023701B2 (ja) | 1976-01-12 | 1976-01-12 | テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロペン共重合体−含フツ素エラストマ−組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6023701B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5057345A (en) * | 1989-08-17 | 1991-10-15 | Raychem Corporation | Fluoroopolymer blends |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4555543A (en) * | 1984-04-13 | 1985-11-26 | Chemical Fabrics Corporation | Fluoropolymer coating and casting compositions and films derived therefrom |
| CN85100490B (zh) * | 1985-04-01 | 1985-10-10 | 中国科学院上海有机化学研究所 | 氟塑料合金、制造及应用 |
| EP0304487B1 (en) * | 1987-03-11 | 1993-05-19 | Raychem Corporation | Polymeric blends |
| US5051479A (en) * | 1989-04-03 | 1991-09-24 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Melt processable TFE copolymers with improved processability |
| US6790912B2 (en) * | 2001-12-11 | 2004-09-14 | 3M Innovative Properties Company | Extrudable fluoropolymer blends |
| US6759129B2 (en) | 2002-04-18 | 2004-07-06 | 3M Innovative Properties Company | Adhesion and bonding of multi-layer articles including a fluoropolymer layer |
| US6849314B2 (en) | 2002-04-18 | 2005-02-01 | 3M Innovative Properties Company | Fluoropolymer blends and multilayer articles |
| JP4889007B2 (ja) * | 2006-05-30 | 2012-02-29 | 株式会社潤工社 | フッ素樹脂製の引き裂き性のチューブ |
| JP4968823B2 (ja) * | 2006-07-14 | 2012-07-04 | 株式会社潤工社 | フッ素樹脂製の引き裂き性のチューブ |
-
1976
- 1976-01-12 JP JP256176A patent/JPS6023701B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5057345A (en) * | 1989-08-17 | 1991-10-15 | Raychem Corporation | Fluoroopolymer blends |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5286442A (en) | 1977-07-18 |
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