JPS60230958A - 遠心鋳造用金型 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、鋳鉄管あるいは圧延用ロール等を遠心鋳造
法によって鋳込むだめの遠心鋳造用金型に関するもので
ある。

一般に鋳鉄管や圧延用ロール等はその形状が円筒状ある
いは円柱状であるところから、遠心鋳造法によって鋳込
むことが最も経済的でしかも効率が良く、シたがってそ
の鋳造にあたっては遠心鋳造法を適用することが多い。

特に圧延用ロールのうちでも、外層を耐摩耗性の良好な
高台金グレン鋳鉄等の材質とし、内層を靭性の高いダク
タイル鋳鉄等とした複合ロールの製造にあたっては、外
層の鋳込みに遠心鋳造法が最適であるため、最近ではそ
のほとんどが遠心鋳造法を適用するに至っている。

ところで遠心鋳造において溶鉄の鋳込みに使用される金
型としては、従来は片状黒鉛を有する普通鋳鉄を使用す
ることが多かった。この普通鋳鉄は、熱伝導率が高いと
いう長所を有する反面、先端形状がとがった片状黒鉛の
先端部に応力集中が生じ易いため充分な強度が得られず
、例えば厚肉の場合１Ｏ−１５）Ｃ５７ｆ／−程度の強
度しか得られないところから、高速回転によって遠心力
による高い応力が作用する遠心鋳造用金型では特にその
寿命が短かくならざるを得す、またその安全性、信頼性
も低めという欠点があった。

一方、最近では金型寿命の延長等を目的として、普通鋳
鉄よりも格段に高い強度を有する球状黒鉛鋳鉄もしくは
鍛鋼を遠心鋳造用金型に使用することも一部では実施さ
れている。球状黒鉛鋳鉄は通常４０〜５０　ｋｇｆ／ｍ
−程度の高強度を有し、また鍛鋼は８０〜Ｉ　Ｕ　Ｏｋ
ｇｆｌｖｔｙ＆にも達する高強度を有することから、こ
れらの高強度材を使用することによって遠心鋳造用金型
の大幅な寿命延長、安全性の向上を図ることができる。

しかしながらこれらの高強度材はいずれもその熱伝導率
が普通鋳鉄よシも格段に低く、冷却効率の低下が避けら
れないという問題がある。

上述のような遠心鋳造用金型における熱伝導の問題につ
いてさらに詳しく説明すると、鋳塊の凝固速度は一般に
金型の熱容量に依存するが、同一寸法の金型の場合には
、熱伝導率の高い材料からなる金型の方が鋳込み初期の
抜熱が速くなるため、凝固組織の微細な鋳塊を得ること
ができる。特に圧延用ロール等においては表面の耐摩耗
性向上、硬度向上のために表面の組織が微細であること
が要求され、そのためには金型の熱伝導率が高いことが
必要である。例えば鋳塊直径と金型肉厚との比が４：ｌ
の場合、鋳塊半径方向２０％の範囲の表面層の凝固組織
を微細化するためには、本発明者等の実験によれば金型
の熱伝導率を０，２Ｃａｌｆｓ・式・℃以上とする必要
があることが判明している。しかるに前述のような各種
の遠心鋳造用金型材料の５００℃における熱伝達率につ
いて調べたところ、普通鋳鉄が０．２８　Ｃａ１Ｊ／ｃ
ｍ−ｗｃ−℃程度であるのに対し、球状黒鉛鋳鉄では０
．１８Ｃａ７３／ｃｒｎ　・ｗｃ　・’Ｑ鍛鋼では０．
０９　ｃａｌＡ−ＷＬ−ｓｅｅ・’ｃ程１ｆＫＭぎす、
−ずれの高強度材も鋳塊表面層を微細化するには不充分
であり、したがってこれらの高強度材は熱伝導率の点で
遠心鋳造用金型として本来適当ではないことが判明した
。

また一方、強度が低い普通鋳鉄を遠心鋳造用金型に用い
た場合、熱伝達に関連して次のような問題がある。すな
わち、溶湯から金型への熱伝達効率を向上させるために
は、金型内面に塗布する焼付防止用耐火物の厚みを薄く
することが望ましいが、その場合金型内面の温度上昇が
大きくなって金型の外面と内面との温度差が大きくなり
、そのため内外面の温度差による金型の熱応力が著しく
大きくなるから、従来の普通鋳鉄程度の低強度材を用い
た場合には金型破壊の危険性が高くなり、その点からも
普通鋳鉄材は遠心鋳造用金型として強度不足といえる。

ところで、最近の遠心鋳造では、凝固組織の微細化を促
進するために鋳型の回転を従来よりも高速として、重力
加速度（Ｇ）で１００〜１５０となるような高速回転と
した状態で注湯する方法が採用されることが多い。この
ように高速回転とすればそれに伴って鋳型の機械的振動
も大きくなり、その撮動によって溶湯内での成分偏析や
異常組織の形成など、製品品質の劣化を招くおそれがあ
ることが本発明者等の実験により判明している。したが
って遠心鋳造用の金型としては振動を吸収する能力すな
わち振動減衰能が高いことが望ましい。

このような振動減衰能の点からは前述のような金型材料
のうちでも普通鋳鉄が最も優れていることが知られてい
る。例えば材料に与えられた振動が消滅するまでの振動
寿命で比較すれば、普通鋳鉄をｌとすれば球状黒鉛鋳鉄
は１．８、鋼は４３程度であり、普通鋳鉄に比較して高
強度材の方が格段に劣ることが仰られている。そして本
発明者等の実験によっても、普通鋳鉄金型においては振
動減衰能が３２Ｘ１０　と高く、撮動の振幅が５〜７μ
ｍと小さいのに対し、同じ条件下で調べた球状黒鉛鋳鉄
金型の振動減衰能は５Ｘ１０　と小さく、振幅は１５〜
２０μｍと大きく、そのため球状黒鉛鋳鉄材質の金型を
用いての高速回転下での遠心鋳造では健全な鋳塊が得難
いことが判明した。

以上のように、遠心鋳造用金型の材質としては、熱伝導
率と振動減衰能の両者が高く、しかも高強度を有するこ
とが望ましいが、普通鋳鉄は強度の点で不充分であり、
また高強度材である球状黒鉛鋳鉄や鍛鋼は熱伝導率およ
び振動減衰能が低く、したがっていずれの材質でも前述
の要求を全て満足することはできなかったのが実情であ
る。

この発明は以上の事情に鑑みてなされたもので、熱伝導
率、振動減衰能、および強度の３点において全て優れた
特性を兼ね備えた遠心鋳造用金型を提供することを目的
とするものである。

すなわち本発明者等の実験によれば、鋳塊表面層の凝固
層を充分に微細化するためには熱伝導率が０．２　Ｃａ
ｌ／ｂｖ・式・℃以上であることが好ましく、また重力
加速度（Ｇ）が１００〜１５０程度の高速回転Ｆにおい
ても鋳塊の健全性を保つためには振動減衰能が８×１０
　以上（振幅１０μｍ以下）であることが好ましく、さ
らに金型寿命や安全性の観点からは引張り強さ３０　ｋ
ｌ？ｆ／ｎｄ以上の強度を有することが好ましく、この
発明ではこれらの条件を同時に満足する材質の遠心鋳造
用金型を提供することを目的とする。

本発明者等は、上述のような要求特性を満足し得る遠心
鋳造用金型の材料を見出すべく種々実験・検討を重ねた
結果、芋虫状の黒鉛を有するバーミキュラー鋳鉄が上記
特性を満足し得ることを見出し、この発明をなすに至っ
た。すなわち、一般に鋳鉄はその構成組織の約ｌＯ％を
占める黒鉛の熱伝導率が鉄基地のフェライトやパーライ
トよシも高く、そのだめ全体としての熱伝達率が高いこ
とから、金型として使用した場合の凝固促進効果が大き
いが、その鋳鉄のうちでも普通鋳鉄は充分な熱伝導率を
有するものの、球状黒鉛鋳鉄は前述のように相対的に熱
伝達率が低い。また撮動減衰能も普通鋳鉄は高いものの
、球状黒鉛鋳鉄は低く、一方強度は逆に球状黒鉛鋳鉄が
格段に高い。このような熱伝達率、撮動減衰能、および
強度はともに鋳鉄中の黒鉛形状によって左右されるとこ
ろから、片状黒鉛と球状黒鉛との中間の形状、すなわち
芋虫状の黒鉛を有するバーミキュラー鋳鉄に着目し、実
験を重ねたところ、バーミキュラー鋳鉄は強度および熱
伝達率のみならず、振動減衰能の点においても前述の要
求特性を満足することを新規に知見してこの発明を完成
させたのである。

すなわちこの発明の遠心鋳造用金型は、その成分組成と
して、Ｃ２，５〜４．０チ、Ｓｉ２．０〜３．５％　、
Ｍｎ　Ｏ，４〜１．５　’４　、Ｓ　Ｏ，０３０％以下
を含有しかつＭｇ　０．０１０〜０．０２％、Ｃａ　Ｏ
，００３〜０、０２０％、Ｃｅ　０１０１０〜０．０２
％のうちから選ばれた１種以上を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物よシなり、鋳放して芋虫状黒鉛を有
するバーミキュラー鋳鉄で作られていることを特徴とす
るものである。

以Ｆこの発明の遠心鋳造用金型についてさらに詳細に説
明する。

この発明の遠心鋳造用金型は、鋳放しの状態で、片状黒
鉛と球状黒鉛の中間の黒鉛形状である芋虫状の黒鉛を有
するバーミキュラー鋳鉄からなるものであり、このよう
に黒鉛形状を制御し、かつ充分な機械的強度、熱伝導率
、振動減衰能を確保するためには前述のような成分組成
を有することが必要である。ここで前記各成分元素のう
ち、Ｍｇ。

Ｃａ　、もしくはＣｅは、その他の成分元素すなわちＣ
、Ｓｉ　、　Ｍｎ　、　Ｓを前記範囲内で含有する溶湯
を鋳込む前に、Ｍｇ合金、Ｃａ合金、もしくはＣｅ合金
の１種以上として添加して、黒鉛形状を芋虫状に制御す
るだめに必要不可欠な元素であって、この発明において
はＭｇ　、　ＣａもしくはＣｅの含有量を凝固後の鋳塊
中の残留量で規定している。すなわちこの発明の遠心鋳
造用金型を製造するにあたつては、Ｃ２，５〜４．０％
、Ｓｉ２．０〜３．５％、Ｍｎ０、４〜１．．５％、８
０．０３０％を含有し残部がＦｅおよび不可避的不純物
よりなる溶湯を溶製し、その溶湯を鋳込む前にＭｇ合金
、Ｃａ合金、もしくはＣｅ合金の１種以上を、鋳塊中の
残留量がＭｇでは０．０１０〜０．０２０％、Ｃａでは
０００３〜０、０２０％、Ｃｅでは０．０１０〜０．０
２０％の範囲内となるように添加する。Ｍｇ　、　Ｃａ
　、もしくはＣｅの残留量が上記範囲よりも少ない場合
には、黒鉛形状が芋虫状とならず、片状に近い黒鉛とな
って充分な強度が得られない。一方それらの残留量が上
記範囲を越える場合には、黒鉛の球状化が過度に進行し
て、芋虫状黒鉛に混じる球状黒鉛の比率が高くなって球
状黒鉛に類似した特性を示すようになる。具体的には、
芋虫状黒鉛の比率が黒鉛数にして７割以上を確保できな
くなシ、球状黒鉛の数が３割を越えるようになって、充
分な熱伝導率、振動減衰能が得られなくなる。したがっ
てＭｇ　、　Ｃａ　、　Ｃｅの１種以上の残留量をそれ
ぞれｏ、ｏｔｏ〜００２０チ、０．００３〜０．００２
０％、０．０１０〜０．０２０　％の範囲内に限定した
。

次にＭｇ　、　Ｃａ　、　Ｃｅ以外の成分限定理由につ
いて説明する。

Ｃ：　ＣはＳｉとともに鋳鉄の組織を構成する主要元素
であシ、特に黒鉛量、黒鉛形状に対する影響が大きい。

Ｃ含有量が２．５−未満では凝固後の鋳鉄中の黒鉛量が
少なく、熱伝導率が低下して鋼に近くなるとともに、黒
鉛形状も片状に近いものとなるため強度も低ドする。−
万〇含有量が４．０　％を越えれば、晶出する黒鉛が粗
大になるとともに溶湯組成が過共晶となる。そのため芋
虫状黒鉛を得るためにＭｇ合金、Ｃａ合金もしくはＣｅ
合金を添加すれば全黒鉛数に占める球状黒鉛の比率が３
割を越えるようになシ、球状黒鉛に近い特性を示すよ−
うになって、機械的強度は向上する反面、熱伝導率、振
動減衰能がともに低下し、遠心鋳造用金型として好まし
くなくなる。したがってＣ含有量は２．５〜４．０％の
範囲内とした。

Ｓｉ：　５ｉｉｊＣと関連して鋳鉄の材質に大きな影響
を与える元素である。Ｓ１含有量が２．０％未満では黒
鉛化が不充分となるため、熱伝導率と振動減衰能の向上
が望めない。一方Ｓｉ含有量が３．５チを越えれば黒鉛
晶出量は増加するが黒鉛形状が塊状となるため、振動減
衰能が低下し、遠心鋳造用金型として好ましくなくなる
。したがってＳｉ含有量は２．θ〜３．５チの範囲内と
した。

Ｍｎ：　Ｍｎは鋳鉄の黒鉛形状には直接の影響を及ぼさ
ないが、基地組織の強度に大きな影響を及ぼす。Ｍｎ含
有量が０．４％未満では基地組織がフェライトとなるた
め伸び値は大きくなるが強度は低くなり、遠心鋳造用金
型として不適当となる。Ｍｎ含有量が０．４〜１．５　
％の範囲では基地組織はフェライトとパーライトの混合
組織となＶ）、Ｍｎ量が増加するにつれてパーライト割
合が増加してＭｎ　１．５チではｔｌぼ完全なパーライ
ト組織となり、強度も４０ｋｇｆ／−以上が得られるが
、１．５％を越えてＭｎを増量してもそれ以上効果は増
大しない。したがってＭｎ含有量は０．４〜１．５％の
範囲内とした。

Ｓ：　Ｓの含有は鋳鉄の性質に直接影響を及ぼさないが
、黒鉛形状を芋虫状とするために添加されるＭｇ　、　
Ｃａ　、あるいはＣｅとの結合力が著しく強く、それら
の黒鉛形状制御元素の効果を失なわせる有害な作用を有
するから、Ｓの含有量を規制する必要がある。すなわち
Ｓを多量に含有する溶鉄にＭｇ　、　ＣａあるいはＣｅ
を含む合金を添加すれば、ただちにＭｇＳ　、　ＣａＳ
あるいはＣｅＳが形成されてこれらの元素の作用を失な
わせ、黒鉛形状の制御が困難となる。Ｓ含有量が０．０
３０％を越える溶湯においても、上記合金を多量に添加
すれば芋虫状黒゛鉛を晶出させることは可能であるが、
合金添加量を多量とするため不経済であシ、シかも生成
された多量の硫化物が鋳塊内部に残存して強度低下を招
くため、Ｓ含有量が０．０３０　％を越えることは好ま
しくない。したがってＳ含有量は０．０３０％以丁に限
定した。

さらにこの発明の遠心鋳造用金型のバーミキュラー鋳鉄
材質は、Ｃ、ＳＬによって規定される炭素飽和度Ｓｃが
０．８０〜１．２０の範囲内となるようにＣ、Ｓｉの含
有量を調整することが望ましい。すなわち炭素飽和度Ｓ
ｃは ５ｃ＝（０％）／（４，２３−（Ｓｉｎ）／３．２　）
で示されるものであり、鋳鉄の共晶程度をあられすもの
として知られているが、バーミキュラー鋳鉄における炭
素飽和度と強度および全黒鉛粒に占める芋虫状黒鉛の粒
数の割合との間には第１図に示すような関係があること
が判明した。第１図において曲線１は炭素飽和度と引張
り強さとの関係をあられし、曲線２は炭素飽和度と芋虫
状黒鉛の割合との関係をあられす。第１図から明らかな
ように炭素飽和度Ｓｃが０．８０未満の場合には芋虫状
黒鉛の割合は高いが、球状化率で３０％以下の先端のと
がった片状黒鉛が混在するため機械的性質、特に引張り
強さが３０　ｋｇｆ／Ｉｄ以Ｆに低Ｆし、遠心鋳造用金
型として好ましくなくなる。一方炭素飽和度が１．００
より大きくなれば、芋虫状黒鉛に混ざる球状黒鉛の割合
が多くなり、１，２００を越えれば球状黒鉛割合が３割
を越えて芋虫状黒鉛の割合が７割以Ｆとなる。このよう
に球状黒鉛の数が増加すれば、機械的性質は向上するが
、振動減衰能が低下する。すなわち本発明者等の実験に
よれば、芋虫状黒鉛割合と振動減衰能との間には第２図
に示すような関係がちシ、芋虫状黒鉛割合が７割以下と
なれば振動減衰能が５ｘｉｏ　以下となり、高回転下で
使用される遠心鋳造用金型の防振には不充分であること
が判明している。したがって振動減衰能の面から芋虫状
黒鉛割合を７割以上確保するためには炭素飽和度ＳＣを
１．２００以Ｆとすることが好ましい。

以上のようなこの発明の遠心鋳造用金型材質であるバー
ミキーラー鋳鉄は、その機械的性質としては引張強さで
３０〜４５に９ｆ／−の値が得られる。

この強度は、球状黒鉛鋳鉄と比較すれば若干劣るが、従
来から多用されている普通鋳鉄の２倍以上の強度であシ
、遠心鋳造用金型として充分満足することができる。

また熱伝導率については、第３図に示すように、この発
明の遠心鋳造用金型材質であるバーミキーラー鋳鉄３は
、普通鋳鉄４と比較して若干劣るが、球状黒鉛鋳鉄５の
約１．３倍の値を示し、５ｏｏ℃において０．２２　Ｃ
ａ１７６ｍ・式・℃の値が得られる。このような熱伝導
率は遠心鋳造用金型としての要求値を充分に満たすもの
である。

一方撮動を吸収する能力である振動減衰能は、芋虫状黒
鉛割合が７割以上のバーミキュラー鋳鉄では第２図から
も明らかなように内部摩擦法による測定値が９×１０　
程度以上であって、普通鋳鉄と比較すれば約ＩＡと劣る
が、球状黒鉛鋳鉄と比較すれば約１４倍と優れ、また応
力除去法による振動減衰時間で比較すれば普通鋳鉄よシ
４０％長いが、球状黒鉛鋳鉄より約３０チ短かいことが
確認されており、このようなバーミキュラー鋳鉄の振動
減衰能は高速回転下で使用される遠心鋳造用金型として
充分な程度であることが判明している。

以下に、熱間圧延用ロールの遠心鋳造用金型にこの発明
を適用した実施例、および比較例を説明する。

製作した金型寸法は、外径１２６０１ｆｌｌ、内径７１
Ｑｗ、長さ２５００１１１１１の中空円筒状−ＩＤ、重
量は約１６）ンである。第１表の試料記号ｌ〜６に示す
本発明範囲内の成分組成のバーミキーラー鋳鉄からなる
金型、および比較例として従来の普通鋳鉄からなる試料
記号７の成分組成の金型、同じく比較例として球状黒鉛
鋳鉄からなる試料記号８の金型を作成した。ここで、本
発明例（試料記号１〜６）の金型を作成するにあたって
は、それぞれ第１表に示す成分のうち、Ｍｇ　、　Ｃａ
もしくはＣｅを除く成分の溶湯を溶製し、その溶湯に１
４００℃において試料記号１＞３のものではＦｅ−８ｉ
−２５チＣａ合金を重量割合で１俤、試料記号４のもの
ではＦｅ−８ｉ　−１５％Ｍｇ合金を重量割合で０．５
　％　、試料記号５のものではＦｅ−４３％Ｃｅ合金を
重量割合で０．０５％、試料記号６のものではＦｅ　−
１０％Ｍｇ　−４％Ｃａ合金を重量割合で０、５　％　
、それぞれ添加してから鋳込み、これによって黒鉛形状
が芋虫状となるように制御した。また試料記号７の普通
鋳鉄材質の比較例の金型を作成するにあたっては、第１
表に示す成分組成の溶湯をそのまま鋳込み、試料記号８
の球状黒鉛鋳鉄材質の比較例の金型を作成するにあたっ
ては、第１表に示す成分のうちＭｇを除く成分組成の溶
湯を溶製して鋳込み前にＦｅ　−Ｓｉ　−１５％Ｍｇ合
金を重量割合で１．２チ添加して黒鉛形状を球状に制御
した。

本発明例の金型のうち、試料記号ｌの金型のミクロ組織
（黒鉛組織）を１００倍の顕微鏡組織で第４図に示す。

第４図で代表されるように、本発明例の各試料記号１〜
６の金型の組織′観察結果によれば、個々の黒鉛粒の外
接円に対する黒鉛の面積割合で３０〜６０チを占めてい
る芋虫状黒鉛が、全黒鉛粒数の８割以上を占めているこ
とが確認された。

また上記各試料記号１〜８の金型について機械的緒特性
、振動減衰能および熱伝導率を関べだ結果を第２表にま
とめて示す。

第２表に示すように、普通鋳鉄からなる比較例の金型（
試料記号７）では５００℃における熱伝達率が０．３１
　Ｃａｌ／ｌｂ’ＴｒＬ・ｓｗ・℃、振動減衰率が３０
×ＩＱ’といずれも高い値を示している反面、引張り強
さが１２ｋｇｆ々ｄ１ヤング率１０５００ゆｆ／ｍｒｌ
と機械的性質が劣り、また球状黒鉛鋳鉄からなる比較例
の金型（試料記号８）では引張シ強さが５０ｋｇｔ／ｎ
ｄ、ヤング率が１７０００　ｋｇｆ／ｍ−と機械的性質
が優れている反面、５００℃における熱伝達率が０、１
６　Ｃａ１７蝕・冠・℃、振動減衰能が５×１０　とい
ずれも劣っている。これに対し本発明例の金型（試料記
号１〜６）では、引張り強さが３３〜４４ゆｒ／ｍｄ　
、ヤング率が１３７００〜１５３００ｋｌｆ／ｍｉｓ振
動減設能が８〜１０×１０．５００８Ｃにおける熱伝達
率が０．２０〜０．２６　Ｃａｌ／ＣＩｒＬ−ｙｔｃ’
Ｃでめって、強度面では球状黒鉛鋳鉄に近く、振動減衰
能は球状黒鉛鋳鉄の２倍程度あり、さらに熱伝達率も球
状黒鉛鋳鉄と比較して高く、いずれの特性面からも遠心
鋳造用金型として望まれる特性値を満足していることが
明らかである。

さらに上述のような谷金４１Ｊを用いて実際に熱間圧延
用鋳鉄ロールを遠心鋳造法で鋳込んだ結果を以下に述べ
る。

対象は鋳放し胴径７００ｆｉ、胴長２３００ｍのホット
ストリップミル仕上げ圧延用ワークロールであシ、溶湯
の鋳込み重量１１ｔｏｎ、鋳込み温度１３５０℃とした
。また鋳型回転数は５５０ｒｐｍ１溶湯の受ける重力加
速度１４０Ｇとして、高速回転下で鋳造を行なった。そ
して鋳型の振動を回転軸の受け台で測定した。その結果
、溶湯注入後の振動振幅は、普通鋳鉄からなる比較例の
金型（試料記号７）の場合５〜７μｍという小さい値で
あったが、高強度材である球状黒鉛鋳鉄からなる比較例
金型（試料記号８）の場合１５〜２０μｍという大きな
値を示し、振動管理限界の１０μｍを越えるとともに、
製品の健全性に悪影響を及ぼすことが判明した。一方本
発明例のバーミキージー鋳鉄からなる金型（試料記号１
〜６）の場合、振動振幅は８〜ＩＯμｍ程度であり、普
通鋳鉄材質には及ばないが、球状黒鉛鋳鉄よしも振動振
幅が小さくなシ、実際に鋳型振動を抑制して健全な鋳物
を得る効果を発揮できることが判明した。

以上の説明で明らかなように、鋳型が高速回転する遠心
鋳造法によって圧延用ロールや鋳鉄管などの円柱状ある
いは円筒状の鋳物を鋳込むにあたってこの発明の金型を
用いれば、金型強一度が従来の普通鋳鉄材質のものと比
較して格段に高いため金型割損事故などの危険性が著し
く少なくなるとともに金型寿命も大幅に延長され、しか
も従来の高強度材である球状黒鉛鋳鉄材質の金型と比較
して熱伝導率、振動減衰能が高いため、冷却効率も優れ
るとともに金型振動を抑制することができ、そのため良
質かつ健全な鋳造製品を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は鋳鉄材における炭素飽和度と引張シ強さおよび
芋虫状黒鉛割合との関係を示す相関図、第２図は芋虫状
黒鉛割合と振動減衰能との関係を示す相関図、第３図は
各種鋳鉄材における温度と熱伝導率との関係を示す相関
図、第４図はこの発明の金型の黒鉛組織を示す顕微鏡組
織写真である。 出願人　川崎製鉄株式会社 代理人　弁理士豊田武人 （ほか１名） 第１図 第２図 芋宍臥！９．鉗側番　（％） 第３図 屈屓　（０Ｃ） 第４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 Ｃ２，５〜４．０％【重量％、以下同じ）、Ｓｉ２．０
   〜３．５１１Ｍｎ　０．４〜１．５％、　Ｓ　Ｏ，０３
   ０’ｌｌｒ以下を含有し、さらにＭｇ　０．０１０〜０
   ．０２％、Ｃａ０．００３〜０．０２０％、Ｃｅ　Ｏ，
   ０１０〜０．０２０チのうち１種以上を含有し、残部が
   Ｆｅおよび不可避的不純物よりなり、しかも鋳放して芋
   虫状黒鉛を有するバーミキュラー鋳鉄で構成されている
   ことを特徴とする遠心鋳造用金型。