JPS60228711A - コンバインドサイクル発電プラントのタ−ビンバイパス制御装置 - Google Patents
コンバインドサイクル発電プラントのタ−ビンバイパス制御装置Info
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- JPS60228711A JPS60228711A JP8183584A JP8183584A JPS60228711A JP S60228711 A JPS60228711 A JP S60228711A JP 8183584 A JP8183584 A JP 8183584A JP 8183584 A JP8183584 A JP 8183584A JP S60228711 A JPS60228711 A JP S60228711A
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- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
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- F01K9/04—Plants characterised by condensers arranged or modified to co-operate with the engines with dump valves to by-pass stages
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はコンバインドサイクル発電プラント制御装置に
係り、特に、起動時の蒸気タービン加減弁入口圧力を起
動時間を犠牲にせず規定値内に制限できるタービンバイ
パス制御装置に関する。
係り、特に、起動時の蒸気タービン加減弁入口圧力を起
動時間を犠牲にせず規定値内に制限できるタービンバイ
パス制御装置に関する。
コンバインド発電プラントの多くは通常の火力発電プラ
ントと異なり、積極的な主蒸気圧力制御は実施しない。
ントと異なり、積極的な主蒸気圧力制御は実施しない。
すなわち、ガスタービンからの徘鴫
熱に見合う蒸気を発生するのみで、その圧力、流量、温
度は排熱によってのみ定まる。このことからコンバイン
ド発電プラントにおける蒸気タービンは変圧運転とし、
加減弁は全開に保持し蒸気タービンに流入する蒸気に対
応した出力を発生させる方式としている。
度は排熱によってのみ定まる。このことからコンバイン
ド発電プラントにおける蒸気タービンは変圧運転とし、
加減弁は全開に保持し蒸気タービンに流入する蒸気に対
応した出力を発生させる方式としている。
第１図は典型的な一軸型コンバインド発電プラントの構
成を示す。主な構成要素はガスタービン排熱ボイラ、蒸
気タービン、発電機である。
成を示す。主な構成要素はガスタービン排熱ボイラ、蒸
気タービン、発電機である。
圧縮機１０２は作動媒体としての空気１０１を断熱圧縮
し燃焼器１０４へ送り込む。ここで燃料制御弁１０６を
経由して送りこまれた燃料１０５と前記圧縮空気１０３
が混合燃焼され、高いエネルギの燃焼空気１０７が生成
される。この燃焼空気１０７はタービン１０８で仕事を
して排熱ボイラ１１４へと導かれる。
し燃焼器１０４へ送り込む。ここで燃料制御弁１０６を
経由して送りこまれた燃料１０５と前記圧縮空気１０３
が混合燃焼され、高いエネルギの燃焼空気１０７が生成
される。この燃焼空気１０７はタービン１０８で仕事を
して排熱ボイラ１１４へと導かれる。
蒸気タービン１１０から排気された蒸気は復水器１１１
で復水された後、復水ポンプ１１２で昇圧され、低圧節
炭器２３へ給水される。ここで加温された給水２４は、
低圧給水調節弁２５を経由。
で復水された後、復水ポンプ１１２で昇圧され、低圧節
炭器２３へ給水される。ここで加温された給水２４は、
低圧給水調節弁２５を経由。
鴫
して低圧ドラム２７へ給水されるものと、高圧給水ポン
プ２９によって、さらに昇圧され高圧節炭器１１４へ給
水されるものとにわかれる。
プ２９によって、さらに昇圧され高圧節炭器１１４へ給
水されるものとにわかれる。
低圧ドラムへの給水は、低圧蒸発器１１５で低圧蒸気１
１６となり、低圧加減弁１１７を経由しテ蒸気タービン
１１０へ送られる。ここで仕事をした後、排気された最
初のサイクルを再びくりがえす。低圧バイパス弁１１８
は低圧蒸気１１６の圧力を制御する働きをする。
１６となり、低圧加減弁１１７を経由しテ蒸気タービン
１１０へ送られる。ここで仕事をした後、排気された最
初のサイクルを再びくりがえす。低圧バイパス弁１１８
は低圧蒸気１１６の圧力を制御する働きをする。
一方、高圧節炭器１１９への給水は、さらに加熱され高
圧給水調節弁１２１を経由して高圧ドラム１２２に給水
される。この給水は高圧蒸発器１２３で高圧蒸気１２４
となり過熱器１２５で更に温度を高めた後、高圧加減弁
１２６を経由して蒸気タービン１１０へ送られる。ここ
で仕事をした後、排気された最初のサイクルを再びくり
がえす６高圧バイパス弁１２７は高圧蒸気１２８の圧力
を制御する。
圧給水調節弁１２１を経由して高圧ドラム１２２に給水
される。この給水は高圧蒸発器１２３で高圧蒸気１２４
となり過熱器１２５で更に温度を高めた後、高圧加減弁
１２６を経由して蒸気タービン１１０へ送られる。ここ
で仕事をした後、排気された最初のサイクルを再びくり
がえす６高圧バイパス弁１２７は高圧蒸気１２８の圧力
を制御する。
ガスタービン１０８の仕事及び蒸気タービン１１０の仕
事は発電機１０９で電気に変換される。
事は発電機１０９で電気に変換される。
主蒸気圧力が定格付近に達すれば、蒸気タービンの加減
弁入口圧力の変化はわずかであり、蒸気タービンのケー
シングや翼及びロータのメタル温度も十分に高くなるた
め主蒸気圧力の変化率は問題にならない。
弁入口圧力の変化はわずかであり、蒸気タービンのケー
シングや翼及びロータのメタル温度も十分に高くなるた
め主蒸気圧力の変化率は問題にならない。
これに対し、起動時にはガスタービンからの排熱が大き
く変化し、主蒸気圧力もこれに応じて変化する。さらに
、加減弁を全閉から全開状態にもっていく必要があるこ
と、蒸気タービンのケーシングや翼及びロータのメタル
温度が蒸気タービンの停止期間によるバラツキはあるが
主蒸気と比較した場合、相当低いので、加減弁の入口圧
力の変化率を制限し蒸気タービンの寿命消費を極小とす
る必要がある。
く変化し、主蒸気圧力もこれに応じて変化する。さらに
、加減弁を全閉から全開状態にもっていく必要があるこ
と、蒸気タービンのケーシングや翼及びロータのメタル
温度が蒸気タービンの停止期間によるバラツキはあるが
主蒸気と比較した場合、相当低いので、加減弁の入口圧
力の変化率を制限し蒸気タービンの寿命消費を極小とす
る必要がある。
起動時、主蒸気圧力が定格値に達するまでの全領域に亘
って主蒸気圧力変化率の＃限を行なうと。
って主蒸気圧力変化率の＃限を行なうと。
いう公知例があるが、これは従来火力発電プラント並み
の方式となり、 （１）排熱ボイラの熱源はガスタービン排熱であるため
、タービンバイパス弁の開度制御による主蒸気圧力制御
には限度がある。（ガスタービンへの供給燃料流量を制
御するのが理想的であるが、ガスタービンおよび排熱ボ
イラの時定数による制御遅れという問題は残る。） （２）コンバインド発電プラントの場合、変圧運転に移
行する前に加減弁を全開から全開に操作するが、二の時
、圧力が変化するのは好ましくない。（圧力を一定に制
御する必要がある。）（３）コンバインド発電プラント
の蒸気タービンは比較的小型であり、加減弁全開後精密
な圧力変化率制御は不要となる。（起動時間が長くなる
・） という問題がある。
の方式となり、 （１）排熱ボイラの熱源はガスタービン排熱であるため
、タービンバイパス弁の開度制御による主蒸気圧力制御
には限度がある。（ガスタービンへの供給燃料流量を制
御するのが理想的であるが、ガスタービンおよび排熱ボ
イラの時定数による制御遅れという問題は残る。） （２）コンバインド発電プラントの場合、変圧運転に移
行する前に加減弁を全開から全開に操作するが、二の時
、圧力が変化するのは好ましくない。（圧力を一定に制
御する必要がある。）（３）コンバインド発電プラント
の蒸気タービンは比較的小型であり、加減弁全開後精密
な圧力変化率制御は不要となる。（起動時間が長くなる
・） という問題がある。
〔発明の目的〕
本発明の目的は加減弁全閉状態、開動作中、全開状態の
王っのモードにおいて、それぞれに最も適したタービン
バイパス圧力設定を与え、加減弁入口圧力の変化率を制
御し、タービン寿命消費を極小化し、短時間起動を可能
としたタービンバイパス制御装置を提供するにある。
王っのモードにおいて、それぞれに最も適したタービン
バイパス圧力設定を与え、加減弁入口圧力の変化率を制
御し、タービン寿命消費を極小化し、短時間起動を可能
としたタービンバイパス制御装置を提供するにある。
タービンバスパス圧力制御のモードを三つに分ける。す
なわち、加減弁全閉状態、開動作中、全開状態として （１）開動作中は蒸気タービンに流入する蒸気の圧力制
御を加減弁に委ねるため、タービンバイパス圧力一定制
御とする。
なわち、加減弁全閉状態、開動作中、全開状態として （１）開動作中は蒸気タービンに流入する蒸気の圧力制
御を加減弁に委ねるため、タービンバイパス圧力一定制
御とする。
（２）全開状態時、（１）の一定圧力を蒸気タービンの
起動状態によって最適な値とするため、タービンのバイ
パス圧力設定値を蒸気タービンの起動状態に応じたレー
トで増加させる。
起動状態によって最適な値とするため、タービンのバイ
パス圧力設定値を蒸気タービンの起動状態に応じたレー
トで増加させる。
加減弁の開動作が開始されたらその時の主蒸気圧力（加
減弁入口圧力）を（１）の設定値として使用する。
減弁入口圧力）を（１）の設定値として使用する。
（３）加減弁全開となったらタービンバイパス圧力設定
値を実圧力にトラッキングさせ、圧力の変化傾向を予測
し、先行的にガスタービンの燃料流量を保持し、圧力変
化率を制限内に抑える。
値を実圧力にトラッキングさせ、圧力の変化傾向を予測
し、先行的にガスタービンの燃料流量を保持し、圧力変
化率を制限内に抑える。
第２図、第３図及び第４図に本発明の一実施例を示す。
本説明では高圧タービンバイパス弁を例にとって説明し
ているが、低圧タービンバイパス弁でも同じことが言え
る。
ているが、低圧タービンバイパス弁でも同じことが言え
る。
まず、全体としての信号のつながりを第２図から説明す
る。
る。
高圧主蒸気１２８は圧力検出器２０１によりその圧力が
２０２が検出され減算器２０３．加算器２７３、アナロ
グメモリ２６８切替スイツチ２７２に接続される。
２０２が検出され減算器２０３．加算器２７３、アナロ
グメモリ２６８切替スイツチ２７２に接続される。
減算器２０３には圧力設定値２７７が接続されており高
圧主蒸気圧力２０２との偏差２０４が比例積分器２０５
に接続され、その出力２０６がアクチュエータ２０７を
経て高圧タービンバイパス弁１２７の開示を制御する。
圧主蒸気圧力２０２との偏差２０４が比例積分器２０５
に接続され、その出力２０６がアクチュエータ２０７を
経て高圧タービンバイパス弁１２７の開示を制御する。
圧力設定値２７７は切替スイッチ２６３によって圧力設
定値２７８か切替スイッチ２６２によって圧力設定値２
７９のどちらかが選ばれる。この切替はインターロック
２０９の出力２６６によって行なわれる。インターロッ
ク２０９は加減弁開度検出器２５１で検出した加減弁開
度により、その出力２６６．２６４を決める。出力２６
６について言えば、加減弁が全開時切替スイッチ２６２
を閉じ、２６３を開ける。加減弁が開きはじめると、切
替スイッチ２６２を開け、切替スイッチ２６３を閉じる
。
定値２７８か切替スイッチ２６２によって圧力設定値２
７９のどちらかが選ばれる。この切替はインターロック
２０９の出力２６６によって行なわれる。インターロッ
ク２０９は加減弁開度検出器２５１で検出した加減弁開
度により、その出力２６６．２６４を決める。出力２６
６について言えば、加減弁が全開時切替スイッチ２６２
を閉じ、２６３を開ける。加減弁が開きはじめると、切
替スイッチ２６２を開け、切替スイッチ２６３を閉じる
。
圧力設定値２７９は積分器２６１の出力で、この値はレ
ート設定器２５６，２５７，２５８゜２５９によって決
まる。レート設定器の切替スイッチ２６０はインターロ
ック２５４の出力２５５によって操作される。
ート設定器２５６，２５７，２５８゜２５９によって決
まる。レート設定器の切替スイッチ２６０はインターロ
ック２５４の出力２５５によって操作される。
インターロック２５４は起動時の蒸気タービン第１段メ
タル温度２５３を熱電−ｉ′２ｓ ２によって検出し、
この値から起動モードをコールド、ウオーム、ホット、
ベリーホットに分けそれぞれ対応したレート設定を行な
う。
タル温度２５３を熱電−ｉ′２ｓ ２によって検出し、
この値から起動モードをコールド、ウオーム、ホット、
ベリーホットに分けそれぞれ対応したレート設定を行な
う。
圧力設定値２７８はアナログメモリ２６８の出力２６９
が加算器２７３の出力２７４であり、これらは切替スイ
ッチ２８０，２６５により選択される。切替スイッチの
操作はインターロック２６７によって行なわれ、加減弁
１２６が全開前なら切替スイッチ２８０が閉、全開なら
切替スイッチ２６５が閉となる。
が加算器２７３の出力２７４であり、これらは切替スイ
ッチ２８０，２６５により選択される。切替スイッチの
操作はインターロック２６７によって行なわれ、加減弁
１２６が全開前なら切替スイッチ２８０が閉、全開なら
切替スイッチ２６５が閉となる。
アナログメモリ２６８は加減弁１２６が全開状態なら高
圧主蒸気圧力２０２にトラッキングし、開きはじめたな
らトラッキングを中止し、開きはじめ直前の高圧主蒸気
圧力２０２の値を保持する。
圧主蒸気圧力２０２にトラッキングし、開きはじめたな
らトラッキングを中止し、開きはじめ直前の高圧主蒸気
圧力２０２の値を保持する。
圧力設定値２７４は高圧主蒸気圧力２０２と設定器２７
５の和である。
５の和である。
切替スイッチ２７２と２６５，２７１と２８０は同じ動
作となる。すなわち、圧力設定値として２７４が選択さ
れている時のみ高圧主蒸気圧力２０２が２７０となる。
作となる。すなわち、圧力設定値として２７４が選択さ
れている時のみ高圧主蒸気圧力２０２が２７０となる。
次に、第３図の信号のつながりを示す。
第２図で説明した信号２７０は微分器３０１に接続され
、ここでタイマー３０２の値３０３で決められた時間周
期で微分される。その値３０４は、まず、減算器３０５
に接続され前回微分値３１７との偏差３０７が比較器３
０８に接続される。
、ここでタイマー３０２の値３０３で決められた時間周
期で微分される。その値３０４は、まず、減算器３０５
に接続され前回微分値３１７との偏差３０７が比較器３
０８に接続される。
その後、微分器３０１の出力°３０４はレジスタ３０６
に接続される。
に接続される。
比較器３０８では偏差３０７が正の一定値より大きいこ
とを確認すると論理信号ｕ Ｉ ＩＩを出力３０９にセ
ットする。条件が成立しない時の出力３０９の値はＩＩ
Ｏ＋＋である。条件が成立しない時の出力３０９の値
は“０″である。論理信号″１”はある一定時間後リセ
ットされてｒｒ Ｏｕとなるが条件が成立すれば再びｒ
ｒ １７１となる。
とを確認すると論理信号ｕ Ｉ ＩＩを出力３０９にセ
ットする。条件が成立しない時の出力３０９の値はＩＩ
Ｏ＋＋である。条件が成立しない時の出力３０９の値
は“０″である。論理信号″１”はある一定時間後リセ
ットされてｒｒ Ｏｕとなるが条件が成立すれば再びｒ
ｒ １７１となる。
カウンター３１０は比較器３０８の出力がある一定回数
以上ｕ １ ＋＋になると、出力３１１にｚｔ １ ｔ
ｐを設定する。
以上ｕ １ ＋＋になると、出力３１１にｚｔ １ ｔ
ｐを設定する。
ガスタービン側の燃料流量制御装置３１２はカウンター
３１０の出力３１１が１１１１ｇになると自動的に燃料
流量指令３１３をある一定値に保持する。
３１０の出力３１１が１１１１ｇになると自動的に燃料
流量指令３１３をある一定値に保持する。
次に、第４図の信号のつながりを示す。
減算器４０５には負荷設定器４０１の出力４０３と発電
機出力検出器４０２の出力４０４が接続され、この偏差
４０６が比較器４１２に接続さ−れる。
機出力検出器４０２の出力４０４が接続され、この偏差
４０６が比較器４１２に接続さ−れる。
偏差４０６が正の時は上げ指令４１４をＩＩ １７１に
設定する。論理和４１０には上げ指令４１３、上げ許容
インターロック４０７の出力４１１、第３図の比較器３
１０の出力３１１がＮＯ”ｒ（否定）４０８経由４０９
として接続されている。論理和４１７には下げ指令４１
４、下げ許容インターロック４１５の出力４１６が接続
されている。論理和４１０の出力４１８はレジスタ４２
０に対する上げ指令となり、論理和４１７の出力４１９
は下げ指令となる。レジスタ４２０の出力４２１は加算
器４３０に接続される。加算器４３０のもう一方の入力
は４２９で、速度設定器４２２の出力４２３と速度検出
器４２４で検出した速度４２５の偏差４２７に調定率ゲ
イン４２８を付加した信号である。
設定する。論理和４１０には上げ指令４１３、上げ許容
インターロック４０７の出力４１１、第３図の比較器３
１０の出力３１１がＮＯ”ｒ（否定）４０８経由４０９
として接続されている。論理和４１７には下げ指令４１
４、下げ許容インターロック４１５の出力４１６が接続
されている。論理和４１０の出力４１８はレジスタ４２
０に対する上げ指令となり、論理和４１７の出力４１９
は下げ指令となる。レジスタ４２０の出力４２１は加算
器４３０に接続される。加算器４３０のもう一方の入力
は４２９で、速度設定器４２２の出力４２３と速度検出
器４２４で検出した速度４２５の偏差４２７に調定率ゲ
イン４２８を付加した信号である。
加算器４３０の出力４３１は最小値ゲート４３２に接続
され他の制御ループ４３３）排ガス温度制御、加速制御
）の出力値４３４より小さければ４３１が最小値ゲート
４３２の出力３１３となって、ガスタービンへの燃料流
量を制御する。
され他の制御ループ４３３）排ガス温度制御、加速制御
）の出力値４３４より小さければ４３１が最小値ゲート
４３２の出力３１３となって、ガスタービンへの燃料流
量を制御する。
次に制御の流れについて説明する。
起動時の蒸気タービン第１段後の内部ケーシングメタル
温度により、タービンバイパス圧力設定の上昇レートを
決める。上昇レートはコールド、ウオーム、ホット、ベ
リーホットの四種とし、コールドの上昇率が一番／Ｊ％
さい。
温度により、タービンバイパス圧力設定の上昇レートを
決める。上昇レートはコールド、ウオーム、ホット、ベ
リーホットの四種とし、コールドの上昇率が一番／Ｊ％
さい。
この時、加減弁は全閉状態にあり、排熱ボイラで発生し
た蒸気はタービンバイパスを経由してすべて復水器にダ
ンプされるが加減弁入口圧力は上昇率によって規定され
ている。
た蒸気はタービンバイパスを経由してすべて復水器にダ
ンプされるが加減弁入口圧力は上昇率によって規定され
ている。
加減弁が開きはじめると、タービンバイパス圧力設定は
加減弁開きはじめ直前の加減弁入口圧力となる。この加
減弁入口圧力の値は上昇率によって異なり、コールドの
時は低目に、ベリーホットの時は高目に設定される。加
減弁が全開になるまでタービンバイパス圧力の設定は一
定とし、蒸気タービン側の圧力変化率は加減弁の開度レ
ートに任せるが、前述のようにコールドの時の加減弁入
口圧力は低目に制御されるため、蒸気タービン側の圧力
変化率はゆるやかとなり、ウオーム、ホット、ベリーホ
ットの順で変化率哄大きくなる。
加減弁開きはじめ直前の加減弁入口圧力となる。この加
減弁入口圧力の値は上昇率によって異なり、コールドの
時は低目に、ベリーホットの時は高目に設定される。加
減弁が全開になるまでタービンバイパス圧力の設定は一
定とし、蒸気タービン側の圧力変化率は加減弁の開度レ
ートに任せるが、前述のようにコールドの時の加減弁入
口圧力は低目に制御されるため、蒸気タービン側の圧力
変化率はゆるやかとなり、ウオーム、ホット、ベリーホ
ットの順で変化率哄大きくなる。
加減弁が全開すると、タービンバイパス圧力設定値は加
減弁入口圧力に一定のバイアスを加えたものとなり、い
わゆる、逃し圧力制御となる。これと同時に、加減弁入
口圧力の変化率演算が開始され、この圧力の変化率があ
る一定期間増加傾向を示す時は、やがて、蒸気タービン
の許容圧力変化率を越えるものと判断し、先行的にガス
タービンに供給する燃料流量を保持する。この制御は主
蒸気圧力が定格値に達するまで続けられる。
減弁入口圧力に一定のバイアスを加えたものとなり、い
わゆる、逃し圧力制御となる。これと同時に、加減弁入
口圧力の変化率演算が開始され、この圧力の変化率があ
る一定期間増加傾向を示す時は、やがて、蒸気タービン
の許容圧力変化率を越えるものと判断し、先行的にガス
タービンに供給する燃料流量を保持する。この制御は主
蒸気圧力が定格値に達するまで続けられる。
ガスタービンの燃料流量の保持は負荷設定を保持するこ
とにより実現する。
とにより実現する。
すなわち、
燃料流量指令＝負荷設定＋１７調定率
×（速度設定値−実速度）
となるから、負荷設定を保持すれば燃料流量を保持でき
る。
る。
本発明によれば、蒸気タービンへ流入する蒸気圧力の変
化を起動時の全範囲にわたって制御でき、蒸気タービン
の寿命消費を小さくできる。
化を起動時の全範囲にわたって制御でき、蒸気タービン
の寿命消費を小さくできる。
また、プラントの起動時間を短縮できる。
第１図は全体構成図、第２図はタービンバイパス圧力制
御系統図、第３図は圧力変化率予測図、第４図はガスタ
ービン負荷制御系統図である。 ２０１・・・圧力検出手段、２０３・・・偏差を演算す
る手段、２０５・・・比例積分手段、１２７・・・蒸気
流量制御手段、２５６〜２６１・・・任意時間関数発生
手段、２５２・・・起動前条件検出手段、２５４・・・
最適関数選択手段、２６８・・・圧力信号記憶手段、２
７３・・・圧力信号と任意の一定値加算手段、２０９゜
２６２．２６３，２６５，２８０・・・切替手段、３０
１・・・時間微分をめる手段、３０３〜３１０・・・ガ
スタービン燃料流量制御弁その位置保持するに 〜 磐４０ ４ＪＪ
御系統図、第３図は圧力変化率予測図、第４図はガスタ
ービン負荷制御系統図である。 ２０１・・・圧力検出手段、２０３・・・偏差を演算す
る手段、２０５・・・比例積分手段、１２７・・・蒸気
流量制御手段、２５６〜２６１・・・任意時間関数発生
手段、２５２・・・起動前条件検出手段、２５４・・・
最適関数選択手段、２６８・・・圧力信号記憶手段、２
７３・・・圧力信号と任意の一定値加算手段、２０９゜
２６２．２６３，２６５，２８０・・・切替手段、３０
１・・・時間微分をめる手段、３０３〜３１０・・・ガ
スタービン燃料流量制御弁その位置保持するに 〜 磐４０ ４ＪＪ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、圧力検出手段、この圧力検出手段からの圧力信号と
圧力指令の偏差の演算手段、この演算手段からの偏差の
比例積分手段、この比例積分手段からの信号に従い、蒸
気タービンをバイパスし、復水器ヘダンプする蒸気流量
の制御手段より構成されるタービンバイパス制御装置に
おいて、任意時間関数発生手段、蒸気タービン起動前条
件検出手段、この起動前条件検出手段からの信号にもと
づき前記任意時間関数発生手段から最適な関数を選択す
る手段、前記圧力信号の記憶手段、前記圧力信号と任意
の一定値の加算手段、前記任意時間関数発生手段からの
出力、前記圧力信号記憶手段からの出力及び前記加算手
段からの出力を蒸気タービン加減弁開度に応じて切替え
前記圧力指令とする手段より成ることを特徴とするコン
バインドサイクル発電プラントのタービンバイパス制御
装置。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記圧力信号の時
間微分をめる手段、この時間微分をめる手段からの信号
にもとづき、ガスタービン燃料流量制御弁をその位置に
保持する手段、前記時間微分をめる手段の起動停止を蒸
気タービン加減弁開度にもとづいて操作する手段よりな
ることを特徴とするコンバインドサイクル発電プラント
のタービンバイパス制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8183584A JPS60228711A (ja) | 1984-04-25 | 1984-04-25 | コンバインドサイクル発電プラントのタ−ビンバイパス制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8183584A JPS60228711A (ja) | 1984-04-25 | 1984-04-25 | コンバインドサイクル発電プラントのタ−ビンバイパス制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60228711A true JPS60228711A (ja) | 1985-11-14 |
Family
ID=13757523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8183584A Pending JPS60228711A (ja) | 1984-04-25 | 1984-04-25 | コンバインドサイクル発電プラントのタ−ビンバイパス制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60228711A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03267512A (ja) * | 1990-03-19 | 1991-11-28 | Toshiba Corp | 蒸気タービン制御装置 |
| US5203160A (en) * | 1990-10-18 | 1993-04-20 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Combined generating plant and its start-up control device and start-up control method |
| JP2015183536A (ja) * | 2014-03-20 | 2015-10-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | コンバインドサイクルプラント、その制御方法、及びその制御装置 |
| KR20180101582A (ko) * | 2016-03-31 | 2018-09-12 | 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 | 배열 회수 장치, 내연 기관 시스템 및 선박, 그리고 배열 회수 장치의 제어 방법 |
-
1984
- 1984-04-25 JP JP8183584A patent/JPS60228711A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03267512A (ja) * | 1990-03-19 | 1991-11-28 | Toshiba Corp | 蒸気タービン制御装置 |
| US5203160A (en) * | 1990-10-18 | 1993-04-20 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Combined generating plant and its start-up control device and start-up control method |
| JP2015183536A (ja) * | 2014-03-20 | 2015-10-22 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | コンバインドサイクルプラント、その制御方法、及びその制御装置 |
| KR20180101582A (ko) * | 2016-03-31 | 2018-09-12 | 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 | 배열 회수 장치, 내연 기관 시스템 및 선박, 그리고 배열 회수 장치의 제어 방법 |
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