JPS60224739A - Ａｌ−７％Ｓｉ−０．３％Ｍｇ系アルミニウム基鋳造合金 - Google Patents
Ａｌ−７％Ｓｉ−０．３％Ｍｇ系アルミニウム基鋳造合金Info
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- JPS60224739A JPS60224739A JP8116784A JP8116784A JPS60224739A JP S60224739 A JPS60224739 A JP S60224739A JP 8116784 A JP8116784 A JP 8116784A JP 8116784 A JP8116784 A JP 8116784A JP S60224739 A JPS60224739 A JP S60224739A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は自動車のディスクホイール用の鋳造用アルこニ
ラｔ・合金に関し、より具体的には乗用Φ。 のディスクホイール（以下中に＋イールと称す）に、鋳
造後時効硬化した状＋！で使用されるＡｌ−７％Ｓｉ
０．３％＋＋ｇ系合金に関する。 自動重用ホイールｉｔ、６當’Ａｌ−７％３ｉ −０，
３％ Ｍ３系合金を通當の屯力鋳造によりＰ／潰し溶体
化処理した後約１５０℃の温度で時効硬化した状１ｂで
使用する。第１図はアルミニウムホイールの形状を代表
的に小才ものである。このＡＩ −７％ Ｓｉ −０，
３％にｇ系合金はｄｐｉψで鋳造性がよ（、Ｉ２かも切
削なとの機械加丁後の仕上かり面が美胛であり また機
械的性質、と（に伸ひ＃Ｉ撃値のΦれた合金でめるため
各国においても水系合金かすイール材の１流として使
用され、我国では第１表のようにＪＩＳＩ（５２０２−
１９８２のＡＣ−４ＣＨとして規定されている。 この合金の鋳凸組織は、ブトリンクスを成すアルミ：つ
ｔ、側の１次固溶体αの結晶ｊ７（界に、鉄化合物か針
状粗人品として 共晶（α＋Ｓｉ）ととも４二品出する
。 鋳造後に行なわれる溶体化処理によって、共晶中のケイ
素は４状から粒状に変化して凝集するか、前記の鉄化合
物は殆んどその形状が変化せず針状相大品として残留す
る。 溶体化処理後の時効処理によってアルミニウド基４１！
！は強化されるか 鉄化合物の針状粗大品は強化された
合金のアルミニウム基地に灯し切欠き効果を及はし、合
金全体としての機械的性質特に。 伸ひと＃ｌ撃仙を低士させる。 このような鉄化合物の晶出による悪影響を除くχ・■策
としては、今１１までのところ鉄化合物自体の存在槍を
低減させる意図の１゛に、溶解時に使用するアルミニウ
ム地金中の鉄分を制限する目的で、Ｆｅ Ｏ，１５＄以
下の高い純俄の地金を使用することに依存し、我国の多
くのホイール メーカーはＦｅＯ，１５％以下、通常０
．１３−０．１４１！ ｆＫ ノア ／ｌ／ ミニラム
地金を採用の基準としている。 自動中特に乗用車の生産台数の増加とアルミニウム地金
の品騰、アルミニウム スクラップの有効利用などの見
地から、前記のように高純度のアルミニウム地金に代え
て、工業用地金として広く生産されているＡＩ ９９．
．５〜９９．０程陰のアルミニウド地金を使用し、しか
も現在使用中のＦｅ Ｏ，１Ｈ以下の高純度地金を使用
したホイールと同等またはそれ以にの機械的性質を有す
るホイールの開発か夛望されているが現在の新開発され
ていない。 本発明は、前記のホイール用アルミニウム鋳造合金にお
ける鉄化合物の針状粗大晶による悪影響を低減し得る新
しい合金を開発することを１１標とするものである。 従ッテ本Ｑ ＩＪＩ ノＩＪ 的ハ、ＡＩ ９Ｌ５−Ｈ
，７％ 程１＆ （’）アルミニウド地金を使用して、
しかも自動車ホイル材として１分な強度を有する鋳造用
アルミニウム合金を提供することである。 本発明の別の目的は、アルミニウム地金などの配合材か
ら導入される鉄分の悪影響を抑制し得る添加合金元素の
種類とそれらの有効成分範囲と適切な熱処理条件を明確
にしたアルミニウム合金を提供することである。 本発明の発明者らはＡＩ −７＄Ｓｉ −０，３に８系
合金においてＡｌ ９９．５−Ｈ，７Ｘ程度の地金を使
用し、新たな合金元素を添加することにより鉄の針状粗
大品によるジノ欠き効果の悪影響を排除し得るであろう
との予見のちとに試験研究を打った。 試験研究のために作成する試料としては、Ａｌ−７＄Ｓ
ｉ −０，３％Ｍｇニ代表サレルＡＣ−４０Ｈ合金の基
本的成分であるＳｌとＭｇは配合組成としては不変とし
、Ｆｅについては現行の０２％以下の条件を満足する０
、 １３％と規格の上限を超える０、３５篤と０５５駕
を配合し、さらに改良元素としてＭｎとＳ「の２種ｔｅ
ａ独あるいは組み合わせて添加することにより、機械的
性質を劣化させることなく自動車ホイール材として４１
容されるＦｅの上限を決定し、同時にＳｒとＭｎの添加
量の有効範囲を決定することとした。 試験の詳細については実施例とし後述するが、ＪＩ要を
述べると、試料として第２表の配合組成によって示され
ている１８種類の試料を溶解して、ＪＩＳＡ号の加熱鋳
型に鋳造し、所足の溶体化処理と時効処理を行なった後
、引張強さ、耐力 伸ひ、神１撃偵を測定して機械的性
資を判断し７た。 また各組成の鋳塊試料と溶体化後時効処理した衝撃試験
後の試片とについて光学顕微鏡による試料のミクロ組織
と引ｒ叛試験片の破断部の２クロ組織とをｔｉ５１室シ
た。これは機械的性質の変化とミクロ組織の変化とがＦ
ｅ、にｎ、Ｓｒの含有量の変化にどのように関連づけら
れるかを検耐するためである。 これわの機械的性策とミクロ組織を検ｊ＝Ｉ Ｌ ？−
結’ＪＪｅｌこついては０．３５χまでは５ｒｉＪ二び
またはＭｎの添加によって良好な結果が得られるがＦｅ
が０．３５％を趙え０．５５＄までは引張強さ 耐力は
改良元素であるＭｎおよび又はＳ「の添加にかかわらす
減少することが判した。 また衝炒値や伸びについてもＦｅ Ｏ，３５％を超える
とＭｎおよびまたはＳｒの添加に力
ラｔ・合金に関し、より具体的には乗用Φ。 のディスクホイール（以下中に＋イールと称す）に、鋳
造後時効硬化した状＋！で使用されるＡｌ−７％Ｓｉ
０．３％＋＋ｇ系合金に関する。 自動重用ホイールｉｔ、６當’Ａｌ−７％３ｉ −０，
３％ Ｍ３系合金を通當の屯力鋳造によりＰ／潰し溶体
化処理した後約１５０℃の温度で時効硬化した状１ｂで
使用する。第１図はアルミニウムホイールの形状を代表
的に小才ものである。このＡＩ −７％ Ｓｉ −０，
３％にｇ系合金はｄｐｉψで鋳造性がよ（、Ｉ２かも切
削なとの機械加丁後の仕上かり面が美胛であり また機
械的性質、と（に伸ひ＃Ｉ撃値のΦれた合金でめるため
各国においても水系合金かすイール材の１流として使
用され、我国では第１表のようにＪＩＳＩ（５２０２−
１９８２のＡＣ−４ＣＨとして規定されている。 この合金の鋳凸組織は、ブトリンクスを成すアルミ：つ
ｔ、側の１次固溶体αの結晶ｊ７（界に、鉄化合物か針
状粗人品として 共晶（α＋Ｓｉ）ととも４二品出する
。 鋳造後に行なわれる溶体化処理によって、共晶中のケイ
素は４状から粒状に変化して凝集するか、前記の鉄化合
物は殆んどその形状が変化せず針状相大品として残留す
る。 溶体化処理後の時効処理によってアルミニウド基４１！
！は強化されるか 鉄化合物の針状粗大品は強化された
合金のアルミニウム基地に灯し切欠き効果を及はし、合
金全体としての機械的性質特に。 伸ひと＃ｌ撃仙を低士させる。 このような鉄化合物の晶出による悪影響を除くχ・■策
としては、今１１までのところ鉄化合物自体の存在槍を
低減させる意図の１゛に、溶解時に使用するアルミニウ
ム地金中の鉄分を制限する目的で、Ｆｅ Ｏ，１５＄以
下の高い純俄の地金を使用することに依存し、我国の多
くのホイール メーカーはＦｅＯ，１５％以下、通常０
．１３−０．１４１！ ｆＫ ノア ／ｌ／ ミニラム
地金を採用の基準としている。 自動中特に乗用車の生産台数の増加とアルミニウム地金
の品騰、アルミニウム スクラップの有効利用などの見
地から、前記のように高純度のアルミニウム地金に代え
て、工業用地金として広く生産されているＡＩ ９９．
．５〜９９．０程陰のアルミニウド地金を使用し、しか
も現在使用中のＦｅ Ｏ，１Ｈ以下の高純度地金を使用
したホイールと同等またはそれ以にの機械的性質を有す
るホイールの開発か夛望されているが現在の新開発され
ていない。 本発明は、前記のホイール用アルミニウム鋳造合金にお
ける鉄化合物の針状粗大晶による悪影響を低減し得る新
しい合金を開発することを１１標とするものである。 従ッテ本Ｑ ＩＪＩ ノＩＪ 的ハ、ＡＩ ９Ｌ５−Ｈ
，７％ 程１＆ （’）アルミニウド地金を使用して、
しかも自動車ホイル材として１分な強度を有する鋳造用
アルミニウム合金を提供することである。 本発明の別の目的は、アルミニウム地金などの配合材か
ら導入される鉄分の悪影響を抑制し得る添加合金元素の
種類とそれらの有効成分範囲と適切な熱処理条件を明確
にしたアルミニウム合金を提供することである。 本発明の発明者らはＡＩ −７＄Ｓｉ −０，３に８系
合金においてＡｌ ９９．５−Ｈ，７Ｘ程度の地金を使
用し、新たな合金元素を添加することにより鉄の針状粗
大品によるジノ欠き効果の悪影響を排除し得るであろう
との予見のちとに試験研究を打った。 試験研究のために作成する試料としては、Ａｌ−７＄Ｓ
ｉ −０，３％Ｍｇニ代表サレルＡＣ−４０Ｈ合金の基
本的成分であるＳｌとＭｇは配合組成としては不変とし
、Ｆｅについては現行の０２％以下の条件を満足する０
、 １３％と規格の上限を超える０、３５篤と０５５駕
を配合し、さらに改良元素としてＭｎとＳ「の２種ｔｅ
ａ独あるいは組み合わせて添加することにより、機械的
性質を劣化させることなく自動車ホイール材として４１
容されるＦｅの上限を決定し、同時にＳｒとＭｎの添加
量の有効範囲を決定することとした。 試験の詳細については実施例とし後述するが、ＪＩ要を
述べると、試料として第２表の配合組成によって示され
ている１８種類の試料を溶解して、ＪＩＳＡ号の加熱鋳
型に鋳造し、所足の溶体化処理と時効処理を行なった後
、引張強さ、耐力 伸ひ、神１撃偵を測定して機械的性
資を判断し７た。 また各組成の鋳塊試料と溶体化後時効処理した衝撃試験
後の試片とについて光学顕微鏡による試料のミクロ組織
と引ｒ叛試験片の破断部の２クロ組織とをｔｉ５１室シ
た。これは機械的性質の変化とミクロ組織の変化とがＦ
ｅ、にｎ、Ｓｒの含有量の変化にどのように関連づけら
れるかを検耐するためである。 これわの機械的性策とミクロ組織を検ｊ＝Ｉ Ｌ ？−
結’ＪＪｅｌこついては０．３５χまでは５ｒｉＪ二び
またはＭｎの添加によって良好な結果が得られるがＦｅ
が０．３５％を趙え０．５５＄までは引張強さ 耐力は
改良元素であるＭｎおよび又はＳ「の添加にかかわらす
減少することが判した。 また衝炒値や伸びについてもＦｅ Ｏ，３５％を超える
とＭｎおよびまたはＳｒの添加に力
【かわらず靭性が低
下する事実が認められた。またにｎ中油の添加や。 にｎとＳｒを併合した添加よりもＳｒを０．０２％単独
に添加する力かむしろ有効なことか認められた。 このような結果からＳｒ ０．０２％を中油添加するこ
とにより不純物としてのＦｅは、従来ｌ限とされていた
Ｏ、１５％を超え０．３５％まで存在しても、合金中に
ストロンチ吻ム（Ｓ「）か０ 、０２ ＄ Ｌ’＝添加
されれば 鉄化合物による針状粗大結晶粒の生成に（１
なうｊＪＪ欠き効果による。′ｌ！！影響を排除して実
用１−支障のない１１動中ホイール川＃ｈ ａ合金とし
て十分使用に酎えｖＩることか実証されたものである。 以下本発明による自動重ホイール用アルミニウ１、鋳造
合金についての試験研究の結果を実施例とし、て説明す
る。 実施例。 （１）試料のに？！定と溶製 針状粗大品として晶出する鉄化合物を形成するＦｅの含
有量に限か、その悪ｉｌｌを排除するための添加元素で
あるＭｎとＳｒを、中油に又は組み合わせて添加するこ
とによ１１どこまでＡｌ容されるかを判断するため、Ｆ
ｅの含有量を現行の０．１３％と、それよりも増加した
０、３４Ｊおよび０．５５％の３種とし、Ｍｎは０．３
％オヨヒ０．５Ｘ（７） ２種、５ｒｌｔ ０．０２％
（７） ｌ Ｍ トし試才］の配合組成を第２表に示
すように選定した。 第２表の配合組成になるように各試′に１を調製したか
配合材とその溶成ｎ、を次に示す。 ／ ／′ ／ ／ ／′ ／ ／ ｚ−□−−−−−−−□−−□ ・Ｊ２−″ Ｗｔ、′） あらかしめ金属チタンで微細化処理したＡＣ−４ＣＨ合
金（Ｓｒ ６．８％−Ｂｅ Ｏ，Ｉ３Ｘ−Ｎｇ Ｏ，３
８％−Ｔｉ Ｏ，１３Ｘ残ＡＩ） ４．５Ｋｇを溶解し
１１８．７ ％残５部ＡＩカラｒｊルＭｎ母合金、並び
に薄片状に圧延した鉄板を所定の看添加し、溶湯温度を
７４０℃に保持し溶けおちた所で、６塩化エタン（ＣＣ
Ｊｌｊｓ）で脱ガス処理を行ない、表面に浮いた酸化物
を充分除去した後、ストｔｆｆ７チウム（Ｓｒ）母合金
（Ｓｉ １３．１２％ −Ｓｒ９．１５＄−Ｂｅ １．
０５Ｘ残ＡＩ）を添加し７４０℃で３０分保）４後、予
め１５０℃に予熱した４号試験用金型に鋳込んだ、 Ｓ
ｒは塩化物の存在ドでは歩留りが悪くなるので、その点
充分注意した。イ１）られた試料の化学成分を第３表に
ノＪ＜干。 これらの試験片を別表に示を顧＠鏡組織ｒＰｉ察用試料
を採集したのち、９０本の引張り試験、３０本の＃Ｉ撃
試験材として、焼入れ、焼戻し処理とした。 （２）熱処理 以１−の試料を５３５°０９ ｈｒｓ、の溶体化処理後
、１５℃の水中に焼入れを打った。ただちに１５５℃５
ｈｒｓ、の焼戻しによる時効処理を行い、引張り試験
並びに衝撃試験を行なった。また熱処理後のミクロ組織
は衝唆試験を終了した後の試験片を切断、研摩し、また
破面部についても光学顕微鏡と一部には電子顕微鏡によ
り観察した。 （３）試験力性 引張り試験はインストロン引張り試験機を使用した。試
験機の８發は２５ ｔｏｎで引張り速度は５ｍｍ／ｌｌ
１ｎとし、チャートの送り時間は５０ｍ５／ｗｉｎで荷
重−伸び線図を描き、このチャートから引張り強さ、耐
力、伸びをめた。 衝撃試験は非鉄金属用の試験機を使用して行った。また
＃整値は次式からめた。 Ｅ ＝ ＷＲ（ｃｏｓβ−ｃｏｓα） Ｅ： 破断に賞した工不ルキー Ｗ： ハンマの重量 Ｒ： ハンマの回転軸中心から重心までの距離 α： ハンマのＩＪｆ上げ角１度 β： 試験片破断後のハンづの持ヒリ角度また初期断面
積（０，８０ｍ２）でＥを除した仙（Ｋｇ−／ｃ鳳２）
を楢撃イ伯とした。 （４）試験結果及び考察 （４）−１）引東試験兼びに＃Ｉ撃試験の結果引張試験
・＃ｉ ？試％１１後各合金試Ｈの引張強さ０．２ｚ酎
力・伸び及び＃Ｉ撃植を第４表に小した。才たこれらの
結啄５を第２−力５図に図示した。 ４ ５ − 第４表中の各測定項目での数値はいづれも５回の実測値
の平均値であり、例として引張強さについて（ｉった谷
５回の測定結果を第５表に示した。 ５−”Ｋｆ／ｍｒｎ’ 第２−５図は第２表中の１８種の試ｔ４Ｎｏ、１−１８
中のＦｅ−平をそれぞれ０１１５％、０．３５％、０．
５５％をＸ軸に、各廁定萌をＹ軸にプロットしたグラフ
であって４図中にＯ９・、ム、ム１．１．などの６種の
記号で示したが、名瀬１）はそれぞれ配合成りｊ中Ｍｎ
とＳｒが回−テＦｅが、 ０．１５１． ０．３５％、
オヨび０．５５＄ （７）３種の含有量を代表するよう
にした。 これらのグラフに示され傾向と第２表の配合成分、第３
表の分析値との関係の対比参照に便利なように各記号と
それらに代表される試料番号との関係を下記に示した。 Ω」Ｌ丈−ｑ−ｌλ ｌ光 虹Σχ Ｌ−−去−−」ム ０ １ ４ ７ 拳 １０ １３ １８ Δ ２ ５ ８ ム １１ １４ １？ ０ ３ ６ ９ ■ １２ １５ ＋ａ これらのグラフに基き機械的性質とＦｅ量、添加しにＭ
ｒ、、Ｓｒとの関係を考察した。以下引張強さ。 耐力 伸び 衝幣イめの順に検討する。 （ａ）引張強さ 第２図に示した引張強さはＱ、ｌ’Ｊ Ｆｅ、 Ｑ、０
２％ Ｓｒ（試よ４Ｎｏ、 １０）のものか最高値の３
１．２０Ｋｇ／ａｍ２を、ガ、した。またこの試料では
強さの最大値と最小値の差は約２Ｋｇ／Ｉａｍ２ 程度
である。Ｆｅ量で考えた場合０．３５嶌Ｆｅまでは変化
は少ないが、 ０．３５＄ Ｆｅでは強さは減少してい
る。しかし０．ＯＭｎ、０．０２＄ ＳｒにＦ ｅ−４
を変化させたちの試料（Ｎｏ、 １２．１５．１８）で
０．３５Ｘ Ｆｅ （Ｎｏ、 １５）は他と同程度の値
を示しているがＯ，１５＄ Ｆｅ、０．５５＄ Ｆｅで
は他と比へ低い値となっている。またＦｅ１ｉｔの増加
したものに関してはＫｎヌはＳｒを単独に添加した場合
の方がよ（、特にＳｒを単独に添加したものは低い値を
示している。 しかしＪＩＳ （Ｈ５２０２）では、ＡＣ４Ｇ）Ｉ−７
８での引張強さは２５に８７１Ｉ１１２ 以」−と規定
されているのでこの点に関してはいずれもＪ Ｉ Ｓ
Ｍ、格を満足させる良好な値をツバしているものと認め
ることかできる。 （Ｈ，’） 、ｉｌ力 第３図に小した０２駕酎力は０．３５鬼Ｆｅ、 ０．０
２％Ｓｒ 、 ０．５＄ Ｍｎか（試ｔ４Ｎｏ、 １５
） Ｒ高値を＋７＜ している。ＦｅＪＪで考えた場合
Ｓ「を添加しないものはＦｅｊ＋か増加しでも引張強さ
同様あまり変化していないか、Ｓｒ妃添加し１−もの（
Ｎｏ、１０． ＋３； １１．１４； １２゜１５）は
Ｆｅ：ＩＩｌ：ノ増加にともない ０．３５ＸＦｅテは
向１−し ０．５５Ｘ Ｆｅ （Ｎｏ、 １８．１７．
１８）では低トしている。以」―のことにより耐力につ
いては０３５％ＦｅではＦｅ、Ｓｒの複合添加か高い耐
力を得ることができるものと思われる。 （Ｃ）伸び 第４図にボした伸びはＯ，１５％ Ｆｅ、 Ｏ嶌Ｋｎ、
０．０２Ｘ５ｒ（試ネ；ｌＮｏ、 １０ 、、、記号
Φ〕の合金試料が最高（ｌＩ′ｉであり１３．３：’
％を）】＼している。この試料はＦ ｅ ４８が増加す
ると急ｆＩＩＩこ低下し、０．５５％ Ｆｅ （試料Ｎ
ｏ、ｘｅ）では最低（４８，５７＄ｔ−示している。他
の試料ではＦｅ４Ｘが０．３５％までは変化は少ないが
０．５５Ｘ Ｆｅになるととの試料も低ドしている。次
にＭｎｉで考えた場合０．１５％ Ｆｅテは０％ Ｍｎ
、 ０．０２Ｘ Ｓｒ （試料Ｎｏ、 １０）が最も良
好であるがＭｎを添加したもの（記号Δ、ム、口、Ｉ）
及びＳｒを添加しないもの（記号Ｏ１△、口）は低い値
を示している。これは０．３５Ｘ Ｆｅでも同じ＃を向
’ｔ’ｉルカ０．５５Ｘ Ｆｅｔ’ｌｔ Ｏ，３％ Ｍ
ｎ 。 ０．０２Ｘ Ｓｒ添加し、たちの（記号 ム、試料Ｎｏ
、１７）が高い値を示し、こｃｒ）Ｆｅｆｌテは０．３
＄ Ｍｎ、 ０．０２ＸＳｒ添加したものが良好である
。 （ｄ）＃ｉ撃整 値５図にに示し、た衝幣値はθ、Ｉ５＄ Ｆｅ、 ０％
Ｋｎ、０．０２χＳｒ（記号争、試料Ｎｏ、 １０）
が最高値を２バしていて、このＭｎ、 Ｓｒ量ではＦｅ
量が増加すると（記号−・、試料Ｎｏ、 １３．１６）
急激に低下している。またＭｎを添加した場合はＦ ｅ
ｊｄ４にかかわらず記号・で示される０％ Ｍｎ、
０．０２＄ Ｓｒよりも低い値を示していてＫｎを添加
してもＦｅの改良効果は認められなかった。 （ｅ）考察 まずＦｅ量に対して、引張強さは点在するＦｅ針状晶が
晶出する０、３５＄ ＦｅまではＦｅ化合物による分散
強化或はＦｅの母相への固溶による固溶強化によりわず
かに向１−シているものと思われるが、針状晶が人さ／
発達して晶出する０、５５＄ Ｆｅになると切欠効果か
顕りとなって強さが低トすると考えられる。また伸びヤ
＃ ＊ ｉＡはＦｅ量が増加するとＦｅ化合物による切
欠効果により大さく影響し、伸び拳衝整値を低ドさせて
いると思われる。 べ・にｌＩｎに対して伸びは０．５５＄ Ｆｅに０．３
！ Ｍｎ。 ０．０７．＄Ｓｒを添１＋ｔ＋ したものについてはわ
ずかに向］、シている。これはＭｎによりＦｅ化合物の
形状が変ったためと忠われる。 Ｓ「の添加は伸び・衝ｑＩ値に対して効果か大きく、特
にＦｅ及びＭｎ７ｉ）の少ないものについて最も効果が
あり良好であった。これはＳ「を添加することにより＋
（晶Ｓ１が微細化したためと占えられる。 （４）−２）組織観察 鋳造した合金試料と５３５℃で９時間溶体化処理後１５
℃の木へ水焼入れ、１５５℃で５時間の時効処理した合
金試料について光学顕微鏡を用いて組織観察した結果を
それぞれ、第図６−ＩＯ図及び第１１−１４図に２バす
。 まずＪ４造材でＳ「を添加しないものは第６−８図に示
すようにＦｅが０．１５ｇと低い場合でも共晶ｓ１が針
状で晶出しており不規則で大きさもまちまちでＦｅが０
．３５％ （第７図）、０．５５Ｘ （Ｍ８図）では結
晶粒は小さくなるが共晶Ｓｉが針状に析出していること
がわかる。またＳｒを添加したものはＰｆＩＪ９−１０
図に示すようにＳｒによって共晶Ｓｉが微細となってい
ることがわかる。 次に熱処理した合金試料の組織でＳ「を添加しないもの
は第１Ｉ図に示すように鋳造組織と比へて共晶Ｓ１が細
かくなっておりｓｌの比較的大きなものでも先端が丸味
を帯びＩ−状態で晶出していることがわかる。またＳｒ
を添加したものは第１２．１３図に小すように共晶Ｓ１
の結晶粒の大きさはそれほど変化しないものの、より球
状化しておりＳｒを添加しないものよりも微細である０
次にＦｅ化合物について観察すると０．１５＄ Ｆｅで
は第１２図に示すようにわずかであるがＦｅの針状晶が
晶出していることがわがる。またＦｅｅが０．３５＄
Ｆｅ 、 ０．５５＄ Ｆｅと増加するにしたがってｗ
４１３図および第１４図に示すようにＦｅの側状晶もふ
え、大きく発達していることがわかる。 次にＭｎを添加したものであるが組織的には１ｌｌｎに
よるＦｅ化合物の形状の変化は認められなかった。 Ｓ「を添加することは組織を観察しただけでも機械的性
質に対して良好であることがわかる。またＦｅ１）はで
きるだけ少なくした方が良いと考えられる。 （４） −３）各合金元素の成分範囲と限定理由本発明
合金を開発するに際しては、すでに頭初の部分で述べた
ように、ＪＩＳ ）１５２０２（１９８２）のＡＣ−４
０Ｈに規定される自動車ホイール用アルミニウム鋳造合
金の特性を改良し合金中のＦｅ含有量の上限を拡大する
ことにあったので、ＳｉとＬｇについては前記規格（７
）ｔ；ｌ：、！：Ｌ、Ｓｉは６．５−７．５Ｌ Ｍｇは
０．２０−０．４０％ トＬ ｆニー、Ｔ１を０．０１
−０．１５Ｘ トしたのはマトリックス（α相）を微細
化して晶出する鉄化合物を微細化するためである。 本発明での改良元素としての効果の顕著なＳｒの上限を
０．０２％としたのは第１５図ノＡｌ−９ｉ−３ｒ３元
状態図から この系のＡｌ側にはＥ 、 （ＡＩ−＋３
．ｌχ５１−０．０３２Ｓｒ）トＥ ７２ （ＡＩ−１
，ｌＸｓ＋−２，４％５ｒ）（７） ２ ツ（１） ３
元共品点があるがＥｌｌは最も微細化効果があることが
判った。従って、 Ｓｒの含有量は０．０３％を選ぶこ
とにした。 Ｆｅを０．３５％以］としたのは前述の試験結果からＳ
「の添加によりＦｅ Ｏ，１３′＆では機械的性質が著
るしく改善され、Ｆｅ０．３５％テも現行のＡＣ−４Ｃ
Ｈ（７）特性と同等またはそれを上層る特性が得られる
がＦａが、０．３５％以１．では機械的性質が低下する
上に、ニグロ組織の点からも好ましくないことか認めら
れたからである。 本発明合金の効果と産業りの利用性 実施例としての試験結果から明らかなように、００２ｚ
程度の少量のＳｒの添加によって全般に機械的慴質が改
善され、その結果従来０．ＩＦＪ以下実際には、Ｆｅ
Ｏ，１３％あるいは０１４ｚ程度を安水されている地金
についても、製品となる＄６ 造品中のＦｅ量が０．３
５χ迄許容されるようになることから広く生産されてい
るＡＩ Ｈ，５−Ｈ，７％の地金でも自動車ホｒ−ル材
として利用ＩＩ［能になる。 このよるｔこ地金の使用範囲の拡大、コスト低減 スク
ラップの利用変の増大に加（て Ｆｅの含ｔｊ都か従来
と回１．：：＜０．２１）％以下の場合は機械的性り、
特に延性と靭性を著しく向）−することが可能であり、
自動１１ホイールとしての用途は勿論、鋳造性と強度な
らびに靭性を四氷される製品に）ムく適用しつるもので
ある。
下する事実が認められた。またにｎ中油の添加や。 にｎとＳｒを併合した添加よりもＳｒを０．０２％単独
に添加する力かむしろ有効なことか認められた。 このような結果からＳｒ ０．０２％を中油添加するこ
とにより不純物としてのＦｅは、従来ｌ限とされていた
Ｏ、１５％を超え０．３５％まで存在しても、合金中に
ストロンチ吻ム（Ｓ「）か０ 、０２ ＄ Ｌ’＝添加
されれば 鉄化合物による針状粗大結晶粒の生成に（１
なうｊＪＪ欠き効果による。′ｌ！！影響を排除して実
用１−支障のない１１動中ホイール川＃ｈ ａ合金とし
て十分使用に酎えｖＩることか実証されたものである。 以下本発明による自動重ホイール用アルミニウ１、鋳造
合金についての試験研究の結果を実施例とし、て説明す
る。 実施例。 （１）試料のに？！定と溶製 針状粗大品として晶出する鉄化合物を形成するＦｅの含
有量に限か、その悪ｉｌｌを排除するための添加元素で
あるＭｎとＳｒを、中油に又は組み合わせて添加するこ
とによ１１どこまでＡｌ容されるかを判断するため、Ｆ
ｅの含有量を現行の０．１３％と、それよりも増加した
０、３４Ｊおよび０．５５％の３種とし、Ｍｎは０．３
％オヨヒ０．５Ｘ（７） ２種、５ｒｌｔ ０．０２％
（７） ｌ Ｍ トし試才］の配合組成を第２表に示
すように選定した。 第２表の配合組成になるように各試′に１を調製したか
配合材とその溶成ｎ、を次に示す。 ／ ／′ ／ ／ ／′ ／ ／ ｚ−□−−−−−−−□−−□ ・Ｊ２−″ Ｗｔ、′） あらかしめ金属チタンで微細化処理したＡＣ−４ＣＨ合
金（Ｓｒ ６．８％−Ｂｅ Ｏ，Ｉ３Ｘ−Ｎｇ Ｏ，３
８％−Ｔｉ Ｏ，１３Ｘ残ＡＩ） ４．５Ｋｇを溶解し
１１８．７ ％残５部ＡＩカラｒｊルＭｎ母合金、並び
に薄片状に圧延した鉄板を所定の看添加し、溶湯温度を
７４０℃に保持し溶けおちた所で、６塩化エタン（ＣＣ
Ｊｌｊｓ）で脱ガス処理を行ない、表面に浮いた酸化物
を充分除去した後、ストｔｆｆ７チウム（Ｓｒ）母合金
（Ｓｉ １３．１２％ −Ｓｒ９．１５＄−Ｂｅ １．
０５Ｘ残ＡＩ）を添加し７４０℃で３０分保）４後、予
め１５０℃に予熱した４号試験用金型に鋳込んだ、 Ｓ
ｒは塩化物の存在ドでは歩留りが悪くなるので、その点
充分注意した。イ１）られた試料の化学成分を第３表に
ノＪ＜干。 これらの試験片を別表に示を顧＠鏡組織ｒＰｉ察用試料
を採集したのち、９０本の引張り試験、３０本の＃Ｉ撃
試験材として、焼入れ、焼戻し処理とした。 （２）熱処理 以１−の試料を５３５°０９ ｈｒｓ、の溶体化処理後
、１５℃の水中に焼入れを打った。ただちに１５５℃５
ｈｒｓ、の焼戻しによる時効処理を行い、引張り試験
並びに衝撃試験を行なった。また熱処理後のミクロ組織
は衝唆試験を終了した後の試験片を切断、研摩し、また
破面部についても光学顕微鏡と一部には電子顕微鏡によ
り観察した。 （３）試験力性 引張り試験はインストロン引張り試験機を使用した。試
験機の８發は２５ ｔｏｎで引張り速度は５ｍｍ／ｌｌ
１ｎとし、チャートの送り時間は５０ｍ５／ｗｉｎで荷
重−伸び線図を描き、このチャートから引張り強さ、耐
力、伸びをめた。 衝撃試験は非鉄金属用の試験機を使用して行った。また
＃整値は次式からめた。 Ｅ ＝ ＷＲ（ｃｏｓβ−ｃｏｓα） Ｅ： 破断に賞した工不ルキー Ｗ： ハンマの重量 Ｒ： ハンマの回転軸中心から重心までの距離 α： ハンマのＩＪｆ上げ角１度 β： 試験片破断後のハンづの持ヒリ角度また初期断面
積（０，８０ｍ２）でＥを除した仙（Ｋｇ−／ｃ鳳２）
を楢撃イ伯とした。 （４）試験結果及び考察 （４）−１）引東試験兼びに＃Ｉ撃試験の結果引張試験
・＃ｉ ？試％１１後各合金試Ｈの引張強さ０．２ｚ酎
力・伸び及び＃Ｉ撃植を第４表に小した。才たこれらの
結啄５を第２−力５図に図示した。 ４ ５ − 第４表中の各測定項目での数値はいづれも５回の実測値
の平均値であり、例として引張強さについて（ｉった谷
５回の測定結果を第５表に示した。 ５−”Ｋｆ／ｍｒｎ’ 第２−５図は第２表中の１８種の試ｔ４Ｎｏ、１−１８
中のＦｅ−平をそれぞれ０１１５％、０．３５％、０．
５５％をＸ軸に、各廁定萌をＹ軸にプロットしたグラフ
であって４図中にＯ９・、ム、ム１．１．などの６種の
記号で示したが、名瀬１）はそれぞれ配合成りｊ中Ｍｎ
とＳｒが回−テＦｅが、 ０．１５１． ０．３５％、
オヨび０．５５＄ （７）３種の含有量を代表するよう
にした。 これらのグラフに示され傾向と第２表の配合成分、第３
表の分析値との関係の対比参照に便利なように各記号と
それらに代表される試料番号との関係を下記に示した。 Ω」Ｌ丈−ｑ−ｌλ ｌ光 虹Σχ Ｌ−−去−−」ム ０ １ ４ ７ 拳 １０ １３ １８ Δ ２ ５ ８ ム １１ １４ １？ ０ ３ ６ ９ ■ １２ １５ ＋ａ これらのグラフに基き機械的性質とＦｅ量、添加しにＭ
ｒ、、Ｓｒとの関係を考察した。以下引張強さ。 耐力 伸び 衝幣イめの順に検討する。 （ａ）引張強さ 第２図に示した引張強さはＱ、ｌ’Ｊ Ｆｅ、 Ｑ、０
２％ Ｓｒ（試よ４Ｎｏ、 １０）のものか最高値の３
１．２０Ｋｇ／ａｍ２を、ガ、した。またこの試料では
強さの最大値と最小値の差は約２Ｋｇ／Ｉａｍ２ 程度
である。Ｆｅ量で考えた場合０．３５嶌Ｆｅまでは変化
は少ないが、 ０．３５＄ Ｆｅでは強さは減少してい
る。しかし０．ＯＭｎ、０．０２＄ ＳｒにＦ ｅ−４
を変化させたちの試料（Ｎｏ、 １２．１５．１８）で
０．３５Ｘ Ｆｅ （Ｎｏ、 １５）は他と同程度の値
を示しているがＯ，１５＄ Ｆｅ、０．５５＄ Ｆｅで
は他と比へ低い値となっている。またＦｅ１ｉｔの増加
したものに関してはＫｎヌはＳｒを単独に添加した場合
の方がよ（、特にＳｒを単独に添加したものは低い値を
示している。 しかしＪＩＳ （Ｈ５２０２）では、ＡＣ４Ｇ）Ｉ−７
８での引張強さは２５に８７１Ｉ１１２ 以」−と規定
されているのでこの点に関してはいずれもＪ Ｉ Ｓ
Ｍ、格を満足させる良好な値をツバしているものと認め
ることかできる。 （Ｈ，’） 、ｉｌ力 第３図に小した０２駕酎力は０．３５鬼Ｆｅ、 ０．０
２％Ｓｒ 、 ０．５＄ Ｍｎか（試ｔ４Ｎｏ、 １５
） Ｒ高値を＋７＜ している。ＦｅＪＪで考えた場合
Ｓ「を添加しないものはＦｅｊ＋か増加しでも引張強さ
同様あまり変化していないか、Ｓｒ妃添加し１−もの（
Ｎｏ、１０． ＋３； １１．１４； １２゜１５）は
Ｆｅ：ＩＩｌ：ノ増加にともない ０．３５ＸＦｅテは
向１−し ０．５５Ｘ Ｆｅ （Ｎｏ、 １８．１７．
１８）では低トしている。以」―のことにより耐力につ
いては０３５％ＦｅではＦｅ、Ｓｒの複合添加か高い耐
力を得ることができるものと思われる。 （Ｃ）伸び 第４図にボした伸びはＯ，１５％ Ｆｅ、 Ｏ嶌Ｋｎ、
０．０２Ｘ５ｒ（試ネ；ｌＮｏ、 １０ 、、、記号
Φ〕の合金試料が最高（ｌＩ′ｉであり１３．３：’
％を）】＼している。この試料はＦ ｅ ４８が増加す
ると急ｆＩＩＩこ低下し、０．５５％ Ｆｅ （試料Ｎ
ｏ、ｘｅ）では最低（４８，５７＄ｔ−示している。他
の試料ではＦｅ４Ｘが０．３５％までは変化は少ないが
０．５５Ｘ Ｆｅになるととの試料も低ドしている。次
にＭｎｉで考えた場合０．１５％ Ｆｅテは０％ Ｍｎ
、 ０．０２Ｘ Ｓｒ （試料Ｎｏ、 １０）が最も良
好であるがＭｎを添加したもの（記号Δ、ム、口、Ｉ）
及びＳｒを添加しないもの（記号Ｏ１△、口）は低い値
を示している。これは０．３５Ｘ Ｆｅでも同じ＃を向
’ｔ’ｉルカ０．５５Ｘ Ｆｅｔ’ｌｔ Ｏ，３％ Ｍ
ｎ 。 ０．０２Ｘ Ｓｒ添加し、たちの（記号 ム、試料Ｎｏ
、１７）が高い値を示し、こｃｒ）Ｆｅｆｌテは０．３
＄ Ｍｎ、 ０．０２ＸＳｒ添加したものが良好である
。 （ｄ）＃ｉ撃整 値５図にに示し、た衝幣値はθ、Ｉ５＄ Ｆｅ、 ０％
Ｋｎ、０．０２χＳｒ（記号争、試料Ｎｏ、 １０）
が最高値を２バしていて、このＭｎ、 Ｓｒ量ではＦｅ
量が増加すると（記号−・、試料Ｎｏ、 １３．１６）
急激に低下している。またＭｎを添加した場合はＦ ｅ
ｊｄ４にかかわらず記号・で示される０％ Ｍｎ、
０．０２＄ Ｓｒよりも低い値を示していてＫｎを添加
してもＦｅの改良効果は認められなかった。 （ｅ）考察 まずＦｅ量に対して、引張強さは点在するＦｅ針状晶が
晶出する０、３５＄ ＦｅまではＦｅ化合物による分散
強化或はＦｅの母相への固溶による固溶強化によりわず
かに向１−シているものと思われるが、針状晶が人さ／
発達して晶出する０、５５＄ Ｆｅになると切欠効果か
顕りとなって強さが低トすると考えられる。また伸びヤ
＃ ＊ ｉＡはＦｅ量が増加するとＦｅ化合物による切
欠効果により大さく影響し、伸び拳衝整値を低ドさせて
いると思われる。 べ・にｌＩｎに対して伸びは０．５５＄ Ｆｅに０．３
！ Ｍｎ。 ０．０７．＄Ｓｒを添１＋ｔ＋ したものについてはわ
ずかに向］、シている。これはＭｎによりＦｅ化合物の
形状が変ったためと忠われる。 Ｓ「の添加は伸び・衝ｑＩ値に対して効果か大きく、特
にＦｅ及びＭｎ７ｉ）の少ないものについて最も効果が
あり良好であった。これはＳ「を添加することにより＋
（晶Ｓ１が微細化したためと占えられる。 （４）−２）組織観察 鋳造した合金試料と５３５℃で９時間溶体化処理後１５
℃の木へ水焼入れ、１５５℃で５時間の時効処理した合
金試料について光学顕微鏡を用いて組織観察した結果を
それぞれ、第図６−ＩＯ図及び第１１−１４図に２バす
。 まずＪ４造材でＳ「を添加しないものは第６−８図に示
すようにＦｅが０．１５ｇと低い場合でも共晶ｓ１が針
状で晶出しており不規則で大きさもまちまちでＦｅが０
．３５％ （第７図）、０．５５Ｘ （Ｍ８図）では結
晶粒は小さくなるが共晶Ｓｉが針状に析出していること
がわかる。またＳｒを添加したものはＰｆＩＪ９−１０
図に示すようにＳｒによって共晶Ｓｉが微細となってい
ることがわかる。 次に熱処理した合金試料の組織でＳ「を添加しないもの
は第１Ｉ図に示すように鋳造組織と比へて共晶Ｓ１が細
かくなっておりｓｌの比較的大きなものでも先端が丸味
を帯びＩ−状態で晶出していることがわかる。またＳｒ
を添加したものは第１２．１３図に小すように共晶Ｓ１
の結晶粒の大きさはそれほど変化しないものの、より球
状化しておりＳｒを添加しないものよりも微細である０
次にＦｅ化合物について観察すると０．１５＄ Ｆｅで
は第１２図に示すようにわずかであるがＦｅの針状晶が
晶出していることがわがる。またＦｅｅが０．３５＄
Ｆｅ 、 ０．５５＄ Ｆｅと増加するにしたがってｗ
４１３図および第１４図に示すようにＦｅの側状晶もふ
え、大きく発達していることがわかる。 次にＭｎを添加したものであるが組織的には１ｌｌｎに
よるＦｅ化合物の形状の変化は認められなかった。 Ｓ「を添加することは組織を観察しただけでも機械的性
質に対して良好であることがわかる。またＦｅ１）はで
きるだけ少なくした方が良いと考えられる。 （４） −３）各合金元素の成分範囲と限定理由本発明
合金を開発するに際しては、すでに頭初の部分で述べた
ように、ＪＩＳ ）１５２０２（１９８２）のＡＣ−４
０Ｈに規定される自動車ホイール用アルミニウム鋳造合
金の特性を改良し合金中のＦｅ含有量の上限を拡大する
ことにあったので、ＳｉとＬｇについては前記規格（７
）ｔ；ｌ：、！：Ｌ、Ｓｉは６．５−７．５Ｌ Ｍｇは
０．２０−０．４０％ トＬ ｆニー、Ｔ１を０．０１
−０．１５Ｘ トしたのはマトリックス（α相）を微細
化して晶出する鉄化合物を微細化するためである。 本発明での改良元素としての効果の顕著なＳｒの上限を
０．０２％としたのは第１５図ノＡｌ−９ｉ−３ｒ３元
状態図から この系のＡｌ側にはＥ 、 （ＡＩ−＋３
．ｌχ５１−０．０３２Ｓｒ）トＥ ７２ （ＡＩ−１
，ｌＸｓ＋−２，４％５ｒ）（７） ２ ツ（１） ３
元共品点があるがＥｌｌは最も微細化効果があることが
判った。従って、 Ｓｒの含有量は０．０３％を選ぶこ
とにした。 Ｆｅを０．３５％以］としたのは前述の試験結果からＳ
「の添加によりＦｅ Ｏ，１３′＆では機械的性質が著
るしく改善され、Ｆｅ０．３５％テも現行のＡＣ−４Ｃ
Ｈ（７）特性と同等またはそれを上層る特性が得られる
がＦａが、０．３５％以１．では機械的性質が低下する
上に、ニグロ組織の点からも好ましくないことか認めら
れたからである。 本発明合金の効果と産業りの利用性 実施例としての試験結果から明らかなように、００２ｚ
程度の少量のＳｒの添加によって全般に機械的慴質が改
善され、その結果従来０．ＩＦＪ以下実際には、Ｆｅ
Ｏ，１３％あるいは０１４ｚ程度を安水されている地金
についても、製品となる＄６ 造品中のＦｅ量が０．３
５χ迄許容されるようになることから広く生産されてい
るＡＩ Ｈ，５−Ｈ，７％の地金でも自動車ホｒ−ル材
として利用ＩＩ［能になる。 このよるｔこ地金の使用範囲の拡大、コスト低減 スク
ラップの利用変の増大に加（て Ｆｅの含ｔｊ都か従来
と回１．：：＜０．２１）％以下の場合は機械的性り、
特に延性と靭性を著しく向）−することが可能であり、
自動１１ホイールとしての用途は勿論、鋳造性と強度な
らびに靭性を四氷される製品に）ムく適用しつるもので
ある。
第１（ａ＞図は１］動東川デイスクホイルの＋Ｅ ｒｆ
ｉｉ図、第１図（ｂ ’、＋は回しくディスクホイルの
断面側面図であるか、理解を容易にするためスポーク８
Ｒ′ｒ）を除外し１１つ翰ｈ”、は第１ （ａ）図とは
ぺなっている。第２図は各試料の引張強さとＦｅ（ｊの
関係を 第３図は回しく ｏ、２＄＃力とＦｅｐｌの関
係を、第４ Ａ４は回じ〈伸ひとＦｅ量の関係を、第５
図は同じご絽整値とＦｅ量の関係を示すグラフである。 第６〜１０図は代表的な試料についての鋳造材のミクロ
組織を示す光学顕微鏡組織、第１１〜１４図は鋳造後溶
体イし処理と持効処理した試料の、ミクロ組織を示す光
学顕微鏡写真である。第１ＥＩにはＡｌ−９ｉ−９ｒ３
元系合金のＡ１側状態図である。 代理人 弁理士 後 藤 武 夫 代理人 弁理ト 藤 本 礒 第１図 （ａ） （ｂ） 第２図 し ＝ の 北 ゛ご Φ ト ０ ０．１５ ０．３５ ０．５５ Ｆｅ（ｗｔ’１０） 引張強さとＦｅｆの関イ爪 第３図 ０ ０．１５ ０．３５ Ｑ５５ Ｆｅ（ｗｔ’ん） ０２°／、ｊｌｔ力とＦｅｔの閣係 第４図 Ｆｅ（ｗｔ’１０） 伸びとＦｅｔの関係 第５図 １”ｅ（ｗｔ°／、） 會ＶｔヒＦｅｔの関係 簿６１ ７１ ｇ８＠ １９園 ｌ ｓｏ閣 篇Ｉｔ ＠ ｓ２９ １１３１１ ＠ １４ ＠
ｉｉ図、第１図（ｂ ’、＋は回しくディスクホイルの
断面側面図であるか、理解を容易にするためスポーク８
Ｒ′ｒ）を除外し１１つ翰ｈ”、は第１ （ａ）図とは
ぺなっている。第２図は各試料の引張強さとＦｅ（ｊの
関係を 第３図は回しく ｏ、２＄＃力とＦｅｐｌの関
係を、第４ Ａ４は回じ〈伸ひとＦｅ量の関係を、第５
図は同じご絽整値とＦｅ量の関係を示すグラフである。 第６〜１０図は代表的な試料についての鋳造材のミクロ
組織を示す光学顕微鏡組織、第１１〜１４図は鋳造後溶
体イし処理と持効処理した試料の、ミクロ組織を示す光
学顕微鏡写真である。第１ＥＩにはＡｌ−９ｉ−９ｒ３
元系合金のＡ１側状態図である。 代理人 弁理士 後 藤 武 夫 代理人 弁理ト 藤 本 礒 第１図 （ａ） （ｂ） 第２図 し ＝ の 北 ゛ご Φ ト ０ ０．１５ ０．３５ ０．５５ Ｆｅ（ｗｔ’１０） 引張強さとＦｅｆの関イ爪 第３図 ０ ０．１５ ０．３５ Ｑ５５ Ｆｅ（ｗｔ’ん） ０２°／、ｊｌｔ力とＦｅｔの閣係 第４図 Ｆｅ（ｗｔ’１０） 伸びとＦｅｔの関係 第５図 １”ｅ（ｗｔ°／、） 會ＶｔヒＦｅｔの関係 簿６１ ７１ ｇ８＠ １９園 ｌ ｓｏ閣 篇Ｉｔ ＠ ｓ２９ １１３１１ ＠ １４ ＠
Claims (1)
- （１）１ｍ基ＦＡ テロ、５−７．５％ノＳＩト、０．
２０−０．４ｆＢノ）１％ト、 ０．０１−０．１５１
ノＴｉト、０．３５％以トノＦｅと、０．００５−０
．０３＄のＳｒと残部がＡ１と不可避的不純物とからな
り、鋳造性が良好で、溶体化処理後、時効処理された状
態でＳｒの添加によってαとＳｌとからなる共晶中の５
１が微細化し粒状化すると共にνＪ欠効果により基質の
強度を低下させるＦｅの２１状品の晶出が抑制された金
属組織になっていることを特徴とするアルミニウム基鋳
造合金。 （２、特許請求の範囲ｗ４１項記載の合金において、鋳
造性が良好で溶体化処理後時効硬化された状態で引張り
強さ、耐力、伸び、衝撃値が良好で特に自動車のディス
クホイールの鋳造と使用に適したＡｌ−５１−Ｍｇ基！
４造合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8116784A JPS60224739A (ja) | 1984-04-24 | 1984-04-24 | Ａｌ−７％Ｓｉ−０．３％Ｍｇ系アルミニウム基鋳造合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8116784A JPS60224739A (ja) | 1984-04-24 | 1984-04-24 | Ａｌ−７％Ｓｉ−０．３％Ｍｇ系アルミニウム基鋳造合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60224739A true JPS60224739A (ja) | 1985-11-09 |
| JPS6256220B2 JPS6256220B2 (ja) | 1987-11-25 |
Family
ID=13738899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8116784A Granted JPS60224739A (ja) | 1984-04-24 | 1984-04-24 | Ａｌ−７％Ｓｉ−０．３％Ｍｇ系アルミニウム基鋳造合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60224739A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63162832A (ja) * | 1986-12-25 | 1988-07-06 | Hitachi Metals Ltd | 高強度、高靭性鋳造用アルミニウム合金 |
| KR100493666B1 (ko) * | 1998-12-31 | 2005-08-31 | 한국타이어 주식회사 | 자동차휠용고강도알루미늄합금소재 |
| WO2013034001A1 (zh) * | 2011-09-09 | 2013-03-14 | 中兴通讯股份有限公司 | 铝硅镁系铸造铝合金及铸造工艺 |
| JP2015045033A (ja) * | 2013-08-27 | 2015-03-12 | 日信工業株式会社 | アルミニウム合金鋳物 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100533242B1 (ko) * | 2000-08-08 | 2005-12-05 | 아사히 테크 가부시키가이샤 | 석출경화형 알루미늄 합금과 그의 열처리방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5413407A (en) * | 1977-07-01 | 1979-01-31 | Kobe Steel Ltd | High toughness aluminum alloy for casting and heat treatment method therefor |
| JPS55119147A (en) * | 1979-03-08 | 1980-09-12 | Nikkei Giken:Kk | Aluminym alloy for casting |
-
1984
- 1984-04-24 JP JP8116784A patent/JPS60224739A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5413407A (en) * | 1977-07-01 | 1979-01-31 | Kobe Steel Ltd | High toughness aluminum alloy for casting and heat treatment method therefor |
| JPS55119147A (en) * | 1979-03-08 | 1980-09-12 | Nikkei Giken:Kk | Aluminym alloy for casting |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63162832A (ja) * | 1986-12-25 | 1988-07-06 | Hitachi Metals Ltd | 高強度、高靭性鋳造用アルミニウム合金 |
| KR100493666B1 (ko) * | 1998-12-31 | 2005-08-31 | 한국타이어 주식회사 | 자동차휠용고강도알루미늄합금소재 |
| WO2013034001A1 (zh) * | 2011-09-09 | 2013-03-14 | 中兴通讯股份有限公司 | 铝硅镁系铸造铝合金及铸造工艺 |
| JP2015045033A (ja) * | 2013-08-27 | 2015-03-12 | 日信工業株式会社 | アルミニウム合金鋳物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6256220B2 (ja) | 1987-11-25 |
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