JPS60222579A - ベ−ン型可変容量ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は可変容量ポンプに関するもので、例えば自動重
要の操舵力補助用油圧ポンプとして用いて有効である。

〔従来技術〕

従来この種のポンプの流量制御に関しては、一度吐出し
た油をポンプの吸入側へ流量調整弁を介して戻す方式−
が、自動車用として採用されている。

ところが、この方式のポンプはポンプの動力を無駄に消
費することになるため、ボンフ′自体の容量を制御して
、ポンプの回転に消費する動力を低減しようとする研究
が各種行われている。上記の容量制御の例としては、特
開昭５８−４７１９２号公報に示されるような型式の、
いわゆる可変容量型ベーンポンプに関するものが多い。

これは、−個の作動室を有するベーンポンプの外側カム
−リングをずらすことにより、ベーンポンプのカムとロ
ータの偏心量を連続的に変化させて容量制御を行わんと
するものである。しかしなから本型式のポンプを自動車
用に通用しようとすると、ポンプが大きく、かつ構造が
複雑となる欠点と、カムを移動させるための応答性が悪
いという欠点があり、いまだ実用化されていない。

これに対し本発明は、複数個の作動室を有するベーンポ
ンプにおいて、ポンプとして作動する作動室の数を制御
することにより、ポンプの容量を変化させようとするも
のである。この種の考えに類するものとしては、自動車
技術会講演論文集８３１Ｂ１９に示されている如き、複
数のカム・ロータを有し、必要に応じポンプとしての作
動を減少せしめんとするものが提案されている。しかし
ながら、容易に理解される如く、このポンプは従来使用
されている油圧ポンプと比較し、構造上複雑となる欠点
がある。

〔発明の目的〕

本発明は上記の点に鑑みてなされるものであって、その
目的は複数のポンプ作動室が形成されるベーン型圧縮機
において、そのポンプ作動室のうち作動するポンプ作動
室の内作動するポンプ作動室の数を必要に応じて制御し
てポンプからの吐出量を変化させることにより、ポンプ
の消費動力を低減させるところにある。

〔実施例〕

本発明における第１実施例について、第１図及び第２図
を用いてその構成を述べる。第１図は本実施例の縦断面
図、第２図は第１図のト］断面図である。

３は、エンジン（図示せず）の駆動力を受けて回転する
ロータであり、このロータ３は円筒状のロータ本体３ａ
とロータ本体３ａの両端面に設けられたフロントシャフ
ト部３ｂとりャシャフト部３Ｃとからなる。ロータ本体
３ａの外周には、略三角形状の内周面２ｇを持つシリン
ダ２が嵌入され、このロータ本体３ａ及びシリンダ２の
フロント側端面にはフロントプレート１９が、リヤ側端
面にはりャプレート２０が、各々ロータ本体３ａとシリ
ンダ２を挟むようにして配設される。フロントプレート
１９、シリンダ２、リヤプレート２０は、ピン２１によ
って固定されている。シリンダ２の内周面２ｇは略三角
形状であるから、ロータ本体３ａとシリンダ２とによっ
て三ケ月形状の空間ｌｅａ、１８ｂ、１８ｃが形成され
る。

さらにこのロータ本体３ａ、シリンダ２、フロントプレ
ート１９を包むようにしてハウジング１が配設される。

ハウジング１は、前記リヤプレート２０にボルト２２に
よって相互に固定されている。前記フロントシャフト部
３ｂは前記フロントプレート１９を貫通し、ハウジング
１のボス部ｌａに軸封装置２３を介して回転自在に軸支
されている。一方、リヤシャフト部３Ｃはリヤプレート
２０の凹部２０ａに嵌挿され、回転自在に軸支されてい
る。

前記ロータ本体３ａの外周には半径方向に開口する複数
のベーン溝３ｄが設けられ、各々のベーン溝３ｄにはベ
ーン溝４が摺動自在に挿入されている。このベーン４と
ロータ本体３ａの外周とシリンダ２の内周面２ｇとによ
り前記三ケ月状の空間１８ａ、１８ｂ、１８Ｃすなわち
ポンプ作動室Ｐが区画形成される。前記カムリング２に
は前記三ケ月状の空間ｔｅａに作動油を吸入するための
吸入ボート２ａ及びこの空間ｔｅａから作動油を吐出す
るための吐出ポー）２ｂが形成される。また同様に前記
三ケ月状の空間１８ｂに作動油を吸入するための吸入ポ
ート２Ｃ及びこの区間１８ｂから作動油を吐出するため
の吐出ボー）２ｄがカムリング２に形成される。そして
前記三ケ月状の空間１８ｅに作動油を吸入するための吸
入ポート２ｅ及びこの空間１８ｃから作動油を吐出する
ための吐出ボート２ｆがカムリング２に形成されている
。

ハウジング１には、前記吸入ボート２ａと連通ずる吸入
通路５、前記吐出ボー１−２ｂと連通ずる吐出通路６が
各々設けられている。またこのハウジング１には２ケ所
のスプール穴１２及び１３が配設されている。このスプ
ール穴１２と前記吸入ボート２Ｃを連通ずるための連通
穴７、このスプール穴１２と前記吐出ポー）２ｄを連通
ずるための連通穴８、またこのスプール穴１２とハウジ
ング外部を連通ずるための３ケ所の連通穴２４．２５及
び２６が各々ハウジングｌに設けられている。

そして他方のハウジング１、すなわちスプール穴１３が
形成される側のハウジング１には、前記吸入ボー）２ｅ
と連通ずるための連通穴９、前記吐出ボート２ｆと連通
ずるための連通品１０、及びハウジング外部との３ケ所
の連通穴２７．２８及び２９が設けられている。前記ス
プール穴１２にはスプール３０及びこのスプール３０を
付勢するスプリング３１が挿入されており、スプール穴
１３にはスプール３２及びこのスプール３２を付勢する
スプリング３３が挿入されている。ここで、スプリング
３３の設定荷重は前記スプリング３１より高いものであ
る。

スプール３０の中央には、連通穴３０ａが設けられてい
る。またスプール３０の２ケ所の円周上には溝３０ｂ、
３０Ｃが形成されている。前記連通穴３０ａは、スプー
ル３０の一端に形成された圧力室１７と溝３０ｂとを連
通する。同様にスプール３２にも連通穴３２ａ１溝３２
ｂ、３２ｃが形成されている。

前記ハウジングｌの吸入通路５にば吸入配管３４が接続
されており、この吸入配管３４と前記連通穴２４及び２
６がそれぞれ配管３６及び３９で接続されている。また
前記吐出通路６には途中に絞り１５の配設された吐出配
管３５が接続されている。この吐出配管３５の絞り１５
の上流側すなわちポンプ寄り側には、前記連通穴２６及
び２９とを結ぶ配管３８及び４１が接続されている。ま
たこの吐出配管３５の絞り１５の下流側すなわち絞り１
５に対してポンプと反対側には、前記連通穴２５及び２
８とこの吐出配管３５とを結ぶ配管３７及び４０が接続
されている。

まず、オイルポンプ一般の作動について説明する。

ロータ３のフロントシャフト部３ｂがエンジン（図示せ
ず）からの駆動力を受けると、その駆動力によりロータ
本体３ａがシリンダ２内を第１図時計方向（矢印方向）
に回転する。するとロータ本体３ａのベーンｉ３ｄに挿
入されていたベーン４が遠心力により遠心方向に突出し
てくる。今、一つのベーン４ａとそのすぐ後方に位置す
るベーン４ｂに注目してみる。前のベーン４ａが前記三
り月状の空間１８に突出し、その後ロータ３の回転に伴
いベーン４ａがシリンダ２の内周面２ａを摺動する。す
ると、ベーン４ａと次のベーン４ｂとによって形成され
るポンプ作動室Ｐは徐々に容積が増大し、前記カムリン
グ２に設けられた各吸入ポー）２ａ、２Ｃ１２ｅより作
動油を吸入する。

その後ロータ３が回転し、前記ポンプ作動室Ｐの容積が
徐々に減少するのに伴い、カムリング２に設けられた各
吐出ボート２ｂ、２ｄ、２ｆより作動油を吐出する。そ
してこのような吸入・吐出行程が各ベーンにつき順次繰
り返され、ポンプ全体としてのポンプ仕事が行われるわ
けである。

次に本実施例の作動について説明する。

ロータ３の回転に伴い、前述のポンプ仕事が行われると
、吐出配管３５にはポンプ作動室Ｐより吐出された作動
油が流れる。この流れによって、前記吐出配管３５に設
けられた絞り１５の両端すなわち上流側と下流側には差
圧が生じる。この差圧は、配管３７．３８及びスプール
３０に設けられた連通穴３０ａによって、スプール穴１
２内のスプール３０の両端にある圧力室１６及び１７に
伝達される。また同様に、この差圧は配管４０．４１及
びスプール３２に設けられた連通穴３２ａによって、ス
プール穴１３内のスプール３２の両端にある圧力室４２
及び４３にも伝達される。

ここで、まず第３図においてポンプ回転数がＡ未満の時
について説明する。

ポンプ回転数がＡ未満の時は、圧力室１（５に伝達され
た圧力によってスプール３０に作用する第１図中上方の
力は、圧力室１７に伝達された圧力によってスプール３
０に作用する第１図中下方の力及びスプリング３１の設
定荷重とを加えた合力よりも小さい。そして圧力室４２
に伝達された圧力によってスプール３２に第１図中下方
に作用する力が、圧力室４３に伝達された圧力によって
スプール３２に第１図中上方に作用する力にスプリング
３３の設定荷重を加えた力よりも小さい時である。この
時には、スプール穴１２内のスプール３０の位置とスプ
ール穴１３内のスプール３２の位置は、第１図に示され
たごとき位置となる。この時連通穴７と２４、連通穴８
と２５及び、連通穴９と２７、連通穴１０と２８が、各
々連通した状態となる。

前述のようなスプール位置の状態でこのポンプを運転し
た時の作動について説明する。ポンプ作動室１８ａには
、吸入配管３４より吸入通路５を経て吸入ボー）２ａよ
り作動油が供給される。そして、吐出ボート２ｂより吐
出通路６を経て、吐出配管３５へ吐出される。次にポン
プ作動室１８ｂには、吸入配管３４よりこの吸入配管３
４に接続されている配管３６を経て、連通穴２４、連通
穴７、吸入ボー）２Ｃより作動油が供給される。

そして吐出ボー１−２ｄより連通穴８、連通穴２５を経
て配管３７、吐出配管３５へと作動油が吐出される。ま
た、ポンプ作動室１８Ｃには、吸入配管３４よりこの吸
入配管３４に接続されている配管３９を経て、連通穴２
７、連通穴９、吸入ポート２ｅより作動油が供給される
。そして吐出ボート１より連通穴１０、連通穴２８を経
て配管４０、吐出配管３５へと作動油が吐出されるわけ
である。

つまり、ポンプ全体としてのポンプ仕事は、ポンプ作動
室１８　ａ、　１８　ｂ、　ｌ　８　ｃという３つの部
屋で行われるわけであり、ポンプ吐出流量は第３図にお
いてαで表される直線の実線部分となるのである。

次に第３図においてポンプ回転数がＡ以上Ｂ未満の時を
考えてみる。

この時は、圧力室１６に伝達された圧力によってスプー
ル３０に第１図上方に作用する力が、圧力室１７に伝達
された圧力とスプリング３１の設定荷重によってスプー
ル３０に対して第１図中下方に作用する力よりも大きく
なる。そして、圧力室４２に伝達された圧力によってス
プール３２に第１図中下方に作用する力が、圧力室４３
に伝達された圧力とスプリング３３の設定荷重によって
スプール３２に対して第１図中上方に作用する力よりも
小さい時である。この時には、スプール穴１２内のスプ
ール３０の位置とスプール穴１３内のスプール３２の位
置は、第４図に示されたごとき位置となる。つまり、連
通穴２５．７．８が連通した状態となり、連通穴２４は
他の如何なる連通穴とも連通しない状態となる。また連
通穴９と２７、連通穴１０と２８が連通した状態となる
。

前述のようなスプール位置の状態でこのポンプを運転し
た時の作動について説明する。ポンプ作動室１８ａには
、吸入配管３４より吸入通路５を経て吸入ボー）２ａよ
り作動油が供給される。そして吐出ボート２ｂより吐出
通路６を経て、吐出配管３５へ作動油が吐出される。次
にポンプ作動室１８ｂについて見てみると、前述したよ
うに連通穴７と８及び２５が連通した状態である。その
ため連通穴７より吸入ボー）２Ｃを経て供給される作動
油の流量は、吐出ボー）２ｄより連通穴８を経て吐出さ
れる作動油の流量と等しい。つまり、連通穴８より吐出
された作動油は、連通穴７より吸入ポート２Ｃを経て再
びポンプ作動室１１１ｂに供給されるのである。即ち、
連通穴２５を流れる作動油の流量はゼロであり、また連
通穴２・１は閉塞された状態であるから、配管３６及び
３７を流れる作動油の流量はゼロとなる。したがってポ
ンプ作動室１８ｂは、吸入圧力と吐出圧力に全く差圧の
ない運転状態となり、ポンプとしての仕事すなわち作動
を行わないのである。

またポンプ作動室１８ｃには、吸入配管３４よりこの吸
入配管３４に接続されている配管３９を経て、連通穴２
７、連通穴９、吸入ポート２ｅより作動油が供給される
。そして吐出ボート２ｆより連通穴１０、連通穴２８を
経て配管４０、吐出配管３５へと作動油が吐出されるわ
けである。

つまり、ポンプ全体としてのポンプ仕事は、ポンプ作動
室１８ａ、１８Ｃという２つの部屋で行われ、ポンプ作
動室ＩＪ３ｂはポンプとしての仕事は行わないのである
。したがってポンプ吐出流量は第３図においてβで表さ
れる直線の実線部分となるのである。

ここで、ポンプ作動室１８ｂがポンプとして作動を行わ
ない場合、作動室１８ｂ内の圧力が高圧吐出側の圧力に
なっていることが重要である。

スプール３０が第４図の位置にある時に作動室１８ｂの
吐出ポート２ｄと吸入ポート２Ｃとは、連通穴７．８を
介して通じている。この時、作動室１８ｂの圧力を吸入
圧にすることも可能であるが、本発明者達の研究によれ
ば、吸入圧に通じせしめると、吸入ポー）２Ｃ付近で、
キャビテーションが発生するという問題があった。一般
に油をポンプが吸入する時吸入圧力が大気圧以下になり
がちであり、そうなると油中の空気が膨張して泡を生じ
せしめる。これがキャビテーションであって、このキャ
ビテーションを生じると、ポンプの騒音が大きくなると
ともに、ベーンやカムに損傷をきたすことになる。特に
本発明の如き、作動室の吸入ポートと吐出ポートを連通
せしめる場合には大きな問題を生じた。これを考慮して
、本願発明者は鋭意検討し、本発明に示す如く高圧吐出
側の圧力を作動室内に導入することにした。一般にある
圧力をかけた油を吸入するとキャビテーションは起きに
くい。第４図の如く吸入ポートと吐出ポートを連通させ
る場合、吸入された油がそのまま吐出ボートから連通穴
７．８を介し再び吸入されるので、その間の流動中に負
圧になる場所をなくせばキャビテーションは起こらない
。しかしポンプの構成上、特に吸入ポート７付近におい
て、エツジがあったり、急激な曲がりがあったりするこ
とは避けられず、キャビテーションを形状のみで無くす
ることは不可能であった。従って、本発明に示すごとく
、高圧吐出側の圧力を配管３７を通して導くことにより
、作動室内の油中の空気泡をつぶし、キャビテーション
の防止をすることが極めて有効であることが解った。

次に第３図においてポンプ回転数が８以上の時について
説明する。

ポンプ回転数が８以上の時は、絞り１５の前後に生じる
差圧は前述したようにポンプ回転数がＡ以上Ｂ未満の時
よりもさらに大きくなるため、スプール穴１２内のスプ
ール３０は前述（第４図）の場合と同様の位置にある。

また、圧力室４２に伝達された圧力によってスプール３
２に第１図中下方に作用する力が、圧力室４３に伝達さ
れた圧力とスプリング３３の設定荷重によってスプール
３２に対して第１図中上方に作用する力よりも大きくな
る。この時にはスプール穴１２内のスプ−ル３０の位置
とスプール穴１３内のスプール３２の位置は第５図に示
されたごとき位置となり、連通穴２５．７．８が連通し
た状態となり、連通穴２４は他の如何なる連通穴とも連
通しない状態となる。また連通穴９．１０．４０が連通
した状態となり連通穴２７は他の如何なる連通穴とも連
通しない状態となる。

前述のようなスプール位置の状態でこのポンプを運転し
た時の作動について説明する。ポンプ作動室１８ａには
、吸入配管３４より吸入通路５を経て吸入ポー）２ａよ
り作動油が供給される。そして吐出ポート２ｂより吐出
通路６を経て、吐出配管３５へ作動油が吐出される。次
にポンプ作動室１８ｂについて見てみると、スプール１
２内のスプール３０の位置がポンプ回転数Ａ以上Ｂ未満
の場合と同じであり、作動油の流路も同じとなる。

だから、配管３６及び３７を流れる作動油の流量はゼロ
であり、ポンプ作動室１８ｂば吸入圧力と吐出圧力に全
く差圧のない運転状態となり、ポンプ作動室１８ｂはポ
ンプとしての仕事を行なわないのである。

また、ポンプ作動室１８ｃについて説明する。

前述したように、連通穴９．１９．４０が連通した状態
となっており、連通穴９より吸入ポート２ｅを経て供給
される作動油の流量は、吐出ボート２ｆより連通穴ｌＯ
を経て吐出される作動油の流量と等しいので、連通穴１
０より吐出された作動油は連通穴９より吸入ポート２ｅ
を経て再びポンプ作動室１８Ｃに供給されるのである。

即ち、連通穴２５を流れる作動油の流量はゼロであり、
また連通穴２４は閉塞された状態であるから、配管３９
及び４０を流れる作動油の流量はゼロとなる。

だからポンプ作動室１８ｃは吸入圧力と吐出圧力に全く
差圧のない運転状態−となり、ポンプ作動室１８ｃはポ
ンプとしての仕事を行わないのである。

つまり、ポンプ全体としてのポンプ仕事は、ポンプ作動
室１８ａのみで行われ、ポンプ作動室１８ｂ、１８ｃは
ポンプとして仕事は行わないのである。ゆえにポンプ吐
出流量は第３図においてＴで表される直線の実線部分と
なるのである。尚、この場合ポンプ作動室１８ｂ、１８
ｃ内には前述と同様に高圧吐出側の作動油が導かれてい
る。

以上のような作動を行うことによって、本実施例のポン
プは回転数の上昇に伴い、ポンプ作動室の数を３→２→
１と順次変化させることができ、ポンプとしての必要流
量を確保しつつ、その駆動エネルギーを低減することが
できるという技術的効果を有するものである。

尚、ポンプ作動室を３から２へ、又２から１へ変化させ
る点、即ち第３図におけるＡ点及びＢ点はポンプとして
必要な流量を確保するために、絞り１５の形状やスプリ
ング３１及び３３の設定荷重を変えることによってその
最適値を変化させることが可能であることはいうまでも
ない。

又、本実施例では作動すなわち仕事をしていないポンプ
作動室へ高圧吐出側の作動油を導く構成としたが、これ
は前述の如く高速運転時に発生するキャビテーションを
防止するためのものであり、第６図にその効果を示す。

第６図においてσは本実施例の構成であり、εは作動し
ていないポンプ作動室内へ、高速吐出側の作動油を導か
ずに吸入側の作動油を導く構成としたものである。そし
て、第６図は前記２つの構成におけるポンプについて、
回転数と騒音レベルの関係を示したものである。

第６図は吐出圧力５０ｋｇ／ｃ４、油温８０℃の試験条
件においてポンプ後方２５ｃｍの位置で測定したもので
ある。同図からもわかる通り、本実施例によるポンプ（
σ）は、作動していないポンプ作動室内へ高圧吐出側の
作動油を導く構成としないポンプ（ε）と比較して、特
に高速運転時に騒音レベルが低く、多大な効果を示して
いることがわかる。

次に第２の実施例について説明する。

前記第１の実施例では、ポンプの回転数の上昇に伴い、
ポンプ作動室の数を３−２−１と変化させる構造とした
が、ポンプ作動室数が２となる状態を必要としない場合
には、ポンプ作動室数が３−１と変化するような構造と
することにより、部品点数をより少なくでき小型・軽量
化を計ることができる。

ここで本実施例の構成について説明する。第７図におい
てハウジング１００には１ケ所のスプール穴１２が配設
されており、スプール穴１２には吸入ポート２Ｃと連通
する連通穴１０２、吐出ボー）２ｄと連通する連通穴１
０４、ハウジング１００の外部と連通ずる連通穴２４及
び２５が設けられている。また、前記連通穴１０２には
、ハウジング１００外部と連通する連通穴１０３が配設
されており、連通穴１０４にもハウジング１００外部と
連通する連通穴１０５が配設されている。

更にハウジング１００には、吸入ポート２ｅとハウジン
グ１００外部とを連通する連通穴１０６が設けられ、吐
出ポート２ｆとこのハウジング１００外部とを連通する
連通穴１０７が設けられている。ここで、前記連通穴１
０３と１０６は配管１０８で接続されており、連通穴１
０５と１０７は配管１０９で接続されている。

以上の構成による第２実施例の作動について説明する。

第８図においてポンプ回転数がＣ未満の時を考えてみる
と、絞り１５の前後に生じた差圧によって圧力室１６及
び１７にはある圧力が伝達される。ここで圧力室１６に
伝達された圧力によってスプール３０に第７図中上方に
作用する力は、圧力室１７に伝達された圧力とスプリン
グ１１０の設定荷重によってスプール３０に第７図中下
方に作用する力よりも小さい。つまりスプール穴１２内
のスプール３０は第７図に示されたごとき位置にある。

前記のＲ態でこのポンプを運転した場合には、本発明の
第１の実施例において説明したポンプ回転数がＡ未満の
場合と同様に、ポンプ作動室１８ａ、１８ｂ、１８ｃの
３つの部屋でポンプ仕事が行われるわけである。このと
きポンプの吐出流量は、第８図においてα′で表される
直線の実線部分となるのである。

次に第８図において、ポンプ回転数がＣ以上の時を考え
てみる。圧力室１６に伝達された圧力によって、スプー
ル３０に第７図上方に作用する力は、圧力室１７に伝達
された圧力とスプリング１１０の設定荷重によってスプ
ール３０に第７図中下方に作用する力よりも小さくなり
、スプール穴１２内のスプール３０は第９図に示された
ごとき位置へ移動する。

前記の状態でこのポンプを運転した場合には、本発明の
第１の実施例において、ポンプ回転数が８以上の場合と
同様に、ポンプ作動室１８ａのみでポンプ仕事が行われ
、ポンプ作動室１８ｂ及びｔＳＣは吸入圧力と吐出圧力
に差圧のない運転状態となる。そしてポンプの吐出流量
は、第８図においてβ′で表される直線の実線部分とな
るのである。

以上のような作動を行うことによって、本実施例のポン
プは回転数の上昇に伴い、ポンプの作動室数を３−１へ
と変化させることができ、高回転時の駆動馬力を低減で
きるという技術的効果を有するものである。この場合、
本実施例ではポンプ作動室１８ｂ及び１８ｃには高圧吐
出側の作動油が導入されるものである。

また、ポンプ作動室数が１ケ所となる場合を必要としな
い時には、前記第２の実施例の構成を変えることにより
、ポンプ回転数の上昇に伴いポンプ作動室数が３−２と
変化するような作動も可能であることは容易に推測でき
る。

さらに第１０図において、第３の実施例について説明す
る。本実施例は周上に２つのポンプ室を形成する内周面
２００ａを持ったシリンダ２００をハウジング２０１に
嵌入し、このシリンダ２００、前記ロータ３及びベーン
４で２ケ所のポンプ作動室２０２ａ及び２０２ｂを区画
形成するものである。この２ケ所のポンプ作動室２０２
ａ及び２０２ｂのうち２０２ａのポンプ作動室は常時ポ
ンプ作用を行い、ポンプ作動室２０２ｂに導入される作
動油の油路をスプール２０３によって切替えることによ
り、ポンプ作用を行う作動室を２−１と変化させる構成
となっている。ここでスプール２０３の一端に形成され
た圧力室２０４には、前記ポンプ作動室２０２ｂより吐
出された作動油の圧力が導かれるように連通穴２０５が
配設されており、他端の圧力室２０７には吐出配管２０
８に設けられた絞り２０６を通過した後の作動油の圧力
が連通穴２０３ａを経て導入される構成となっている。

以上の構成により本実施例のポンプを運転した場合の作
動について説明する。スプール２０３の両端に形成され
た圧力室２０４及び２０７には各々、吐出配管２０８に
設けられた絞り２０６前後の圧力が導入される。そして
ポンプ回転数の上昇に伴い、この絞り２０６前後に生じ
た差圧によってスプール２０３には第１０図中右方向の
荷重が生じる。この荷重とスプリング２０９の設定荷重
とのつりあい関係によって、スプール２０３が移動し、
ポンプ作動室２０２ｂには高圧吐出側の作動油が導入さ
れる。このとき、本発明第１の実施例と同様の作動を行
い、本発明の第１の実施例と同等の技術的効果を有する
ものである。

更に第４の実施例について述べる。前述した本発明第１
、第２及び第３の実施例では各ポンプ作動室は同一の容
積であったが、ポンプ作用を行うポンプ作動室の数が、
最少の場合に必要とする吐出流量がより少ない場合には
、第１１図に示した如く、常時ポンプ作用を行うポンプ
作動室３００ａの容積を他のポンプ作動室３００ｂ及び
３００Ｃよりも少ないものとする。このことにより、ポ
ンプ作用を行うポンプ作動室数を最少とした場合の駆動
力をより低減できるという９）Ｊ果がある。本実施例に
おいては各ポンプ作動室の容積は３００ｃ＞３００ｂ＞
３００ａとしたが、これは３００ｂ＞３００ｃ＞３００
ａ、もしくは３００ｂ＝３００ｃ＞３００ａとしてもよ
いことは明白である。

尚、上述した各実施例は、全てポンプ内部圧力によって
スプールを移動せしめ、ポンプ作動室数の制御を行う方
式であったが、ポンプ外部からの電気信号によって応動
するソレノイド、モータ等のアクチュエータを用いてポ
ンプ作動室数の制御を行うことが可能である−ことは当
然である。

〔発明の効果〕

本発明は、上述のように複数のポンプ作動室の形成され
るベーン型ポンプにおいて、少なくとも１つのポンプ作
動室の吸入通路と吐出流路を連通させる切換え手段を設
け、必要に応じてその切換え手段を制御することによっ
て作動している。すなわちポンプ作動室の数を変化させ
ることによってポンプ全体からの吐出量を変化させるよ
うにしたため、作動しているポンプ作動室の数に応じて
ポンプの消費動力を低減することができるという効果が
ある。さらに本発明においては、切換え手段によって作
動しないように制御されたポンプ作動室には、他の作動
しているポンプ作動室の吐出側圧力の一部が導かれてい
るため、そこで発生ずるキャビチーシランが防止される
という優れた効果もある。これにより、ボンフから発生
する騒音が低減されるとともに、信頼性の高い容量制御
をしつつポンプを円滑に運転することができるという優
れた効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例を示す断面図、第２図は第
１図のｎ−ｎ線に沿う断面図、第３図は第１実施例の説
明に供する図、第４図、第５図は第１実施例の作動を説
明するに供する断面図、第６図は第１実施例の説明に供
する図、第７図は本発明の第２実施例を示す断面図、第
８図、第９図は第２実施例の説明に供する図、第１Ｏ図
は第３実施例を示す断面図、第１１図は第４実施例を示
す断面図である。 ２・・・シリンダ、３・・・ロータ、４・・・ベーン、
２ａ。 ５・・・吸入流路をなす吸入ポート、吸入通路、２Ｃ９
７，２４・・・吸入流路をなす吸入ポート、連通穴。 吸入通路、２ｅ＋　９．２７・・・吸入流路をなす吸入
ポート、吸入通路、２ｂ、６・・・吐出流路をなす吐出
ポート、吐出通路、２ｄ、８．２５・・・吐出流路をな
す吐出ポート、連通穴、吐出通路、２ｆ、１０．２８・
・・吐出流路をなす吐出ポート、連通穴。 吐出通路、１８ａ、１８ｂ、１８ｃ・・・複数のポンプ
作動室である空間、３０．３２・・・切換え手段である
スプール、３７．４０・・・流路をなす配管。 代理人弁理士　岡　部　隆 第１図 第６図 オ、′ンーｙｍ回ｆ−公軟（ｒｌ）ｍ）第７図 第８図 へ°ン７・回転数 第９図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）駆動力を受けて回転するロータと、このロータに
   閉口して設けられるベーン溝と、このベーン溝に摺動自
   在に挿入されたベーンと、前記ロータの外周に配設され
   、且つ前記ロータと前記ベーンとによって複数のポンプ
   作動室を形成する非円形の内周面を有するシリンダと、
   前記複数のポンプ作動室内に作動流体を吸入する複数の
   吸入流路と、前記複数ポンプ作動室内から作動流体を吐
   出する複数の吐出流路と、前記吸入流路と吐出流路の少
   なくとも１つずつを連通させる切換手段とを具備したこ
   とを特徴とするベーン型可変容量ポンプ。 １２）前記切換手段によって前記吸入流路と吐出流路と
   が連通ずるようになっている前記ポンプ作動室の少なく
   とも１つには、前記吸入通路と吐出通路の連通していな
   い他の前記ポンプ作動室の吐出側圧力の導かれる流路が
   、連通している特許請求の範囲第１項記載のベーン型可
   変容量ポンプ。 （３）前記ポンプ作動室の少なくとも１つは、他の（４
   ）前記ポンプ作動室のうち最少の容積のポンプ作動室に
   は、該ポンプ作動室の吸入流路と吐出流路とを連通させ
   る前記切り換え手段が設けられていない特許請求の範囲
   第３項記載のベーン型可変容量ポンプ。