JPS60220259A - Hydraulic torque converter - Google Patents
Hydraulic torque converterInfo
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- JPS60220259A JPS60220259A JP7715184A JP7715184A JPS60220259A JP S60220259 A JPS60220259 A JP S60220259A JP 7715184 A JP7715184 A JP 7715184A JP 7715184 A JP7715184 A JP 7715184A JP S60220259 A JPS60220259 A JP S60220259A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/38—Control of exclusively fluid gearing
- F16H61/48—Control of exclusively fluid gearing hydrodynamic
- F16H61/50—Control of exclusively fluid gearing hydrodynamic controlled by changing the flow, force, or reaction of the liquid in the working circuit, while maintaining a completely filled working circuit
- F16H61/52—Control of exclusively fluid gearing hydrodynamic controlled by changing the flow, force, or reaction of the liquid in the working circuit, while maintaining a completely filled working circuit by altering the position of blades
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、流体式トルクコンバータに係り、狛に車輌用
自動変速)幾に用いられる流体式i〜ルクiンバータに
係る。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Field of the Invention The present invention relates to a hydraulic torque converter, and more particularly to a hydraulic torque converter used in automatic transmissions for vehicles.
発明の含量
巾軸用自動変速(幾に用いられる流体式トルク−1ンバ
ータは、一般に、ポン/とタービンとステータとを含む
三霊索二相型のもので・あり、i−ルク変操作用と流体
継手作用とを行うようになっている。The hydraulic torque inverter used in the invention is generally of the three-wheeled two-phase type including a pump/turbine and a stator, and is used for i-lux variable operation. and a fluid coupling action.
ル輌用自動変速機に用いられる流体式]・ルク]ンバー
タは、一般走行峙の二]ンバータスリップが少ないよう
に容量係数C−ポンプトルク11/(ポンプ回転数N1
)2が大きいことを東京され、これに対し信号持も等の
中輌停+)−1このアイドル運転時にはストールトルク
比が小さく、容量係数Oが小さいことを要求される。し
かり0、従来の一般的な流体式トルクコンバータに於て
は、各葭素に設すられている翼が全て固定されているた
め、容量係数Cは、速度比e−タービン回転数N27/
(ポンプ回転数N+)’により一義的に決まり、同一速
度比に於てはポンプ回転数N1の変化に拘らず同一であ
り、円滑h1;1輌発進のためにli輌発進時、即ち速
度比a=Qである時の容量係数Cが比較的大きい値に定
められていると、アイドル運転時に於ける容量係数Gは
車輌発進時に於ける容量係数Cと同じ比較的大きい値に
ならざるを得ない。The fluid-type converter used in automatic transmissions for vehicles has a capacity coefficient C - pump torque 11 / (pump rotation speed N1
)2 is large, and on the other hand, when the vehicle is stopped during traffic lights, etc.+)-1, the stall torque ratio is required to be small and the capacity coefficient O is required to be small during this idling operation. However, in a conventional general hydraulic torque converter, all the blades installed on each blade are fixed, so the capacity coefficient C is the speed ratio e - turbine rotation speed N27/
It is uniquely determined by (pump rotation speed N+)', and at the same speed ratio, it is the same regardless of the change in pump rotation speed N1. If the capacity coefficient C when a=Q is set to a relatively large value, the capacity coefficient G during idling operation must be the same relatively large value as the capacity coefficient C when the vehicle starts. do not have.
アイドル運転時に於番プる流体式トルクコンバータの容
量係数Cが大きいと、流体式トルクコンバータのポンプ
駆動のために内燃機関の駆動トルクが大きく、これに伴
ない走行レンジストール時に於ける機関回転数が大きく
低下するために内燃機関の回転の変動による振動が大き
くなり、車輌の振動騒音性能が悪化する虞れがある。振
動騒音性能の悪化を回避するためにアイドル運転時に於
ける機関回転数を増大せしめることが考えられるが、ア
イドル運転時の機関回転数が高くなると、クリープ力が
増大し、また内燃機関の燃料経済性が悪化する。If the capacity coefficient C of the hydraulic torque converter is large during idling, the driving torque of the internal combustion engine is large to drive the pump of the hydraulic torque converter, and the engine rotational speed during range stalling accordingly increases. As a result, vibration due to fluctuations in the rotation of the internal combustion engine becomes large, and there is a risk that the vibration and noise performance of the vehicle will deteriorate. In order to avoid deterioration of vibration and noise performance, it is possible to increase the engine speed during idling operation, but as the engine speed increases during idling operation, the creep force increases and the fuel economy of the internal combustion engine decreases. Sexuality worsens.
従来の流体式トルクコンバータに於ける上述の如き不具
合に鑑み、ステータに可動翼が設けられ、該可動翼の位
置によ゛って容量係数が変化するよう構成された可変容
量型の流体式!・ルク]ンバータが既に提案されており
、その一つは、例えば特開昭58−113658号に於
て既に提案されている如く、ステータに固定翼と可動翼
とを有し、ポンプとタービンとステータとにより構成さ
れた環状トラースを流れる作動流体の流速が所定値以下
の時には可動翼が固定翼との整合より外れ、前記作動流
体の流速が所定値以上の時には可動翼が固定翼と整合す
るよう構成され、ポンプ回転数が前記低くて作動流体の
流速が前記所定値以上になることがないアイドル運転時
には可動翼が固定(2)との整合より外れることによっ
て容量係数を低下するようになっている。この流体式ト
ルクコンバータに於ては、アイドル運転時に於ける容量
係数を低くするという所期の目的は達成されるが、前記
作動流体の流速が所定値以下である時にはその時の速度
比に関係なく可動翼が固定翼との整合より外れるため、
一般に良く知られている如く、速度比が1に近付くに従
って前記作動流体の流速が低下した時にも可動翼が固定
翼との整合より外れてトルク容量が低下することがあり
、この場合には速位比が1に近い(めを示づ“一般走行
時に於て流体式トルクコンバータに於ける滑りが増大し
、これに伴ない内燃機関の燃料経済性が悪化するという
不具合が生じる。In view of the above-mentioned problems with conventional hydraulic torque converters, we developed a variable capacity hydraulic torque converter in which the stator is provided with movable vanes and the capacity coefficient changes depending on the position of the movable vanes!・An inverter has already been proposed, and one of them, as already proposed in JP-A-58-113658, has a stator with fixed blades and movable blades, and has a pump and a turbine. When the flow rate of the working fluid flowing through the annular truss formed by the stator is below a predetermined value, the movable blades are out of alignment with the fixed blades, and when the flow rate of the working fluid is above a predetermined value, the movable blades are aligned with the fixed blades. During idling operation, where the pump rotational speed is low and the flow velocity of the working fluid does not exceed the predetermined value, the movable blade is out of alignment with the fixed part (2), thereby reducing the capacity coefficient. ing. In this hydraulic torque converter, the intended purpose of lowering the capacity coefficient during idling operation is achieved, but when the flow rate of the working fluid is below a predetermined value, regardless of the speed ratio at that time. Because the movable wing is out of alignment with the fixed wing,
As is generally well known, even when the flow velocity of the working fluid decreases as the speed ratio approaches 1, the movable blades may become out of alignment with the fixed blades and the torque capacity decreases. When the phase ratio is close to 1, the slippage in the hydraulic torque converter increases during normal driving, resulting in a problem that the fuel economy of the internal combustion engine deteriorates.
発明の目的
本発明は、信号持ちの如く車輌停止下に於けるアイドル
運転時にのみ、換言ずればタービン回転数がOで月アク
セルペダルが踏込まれていない時にのみ他の時に比して
低い容量係数を示すよう改良された流体式トルクコンバ
ータを提供することを目的としている。Purpose of the Invention The present invention provides a capacity coefficient that is lower than at other times only when the vehicle is idling at a stop such as at a traffic light, in other words, when the turbine rotation speed is O and the accelerator pedal is not depressed. It is an object of the present invention to provide an improved hydraulic torque converter that exhibits the following characteristics.
発明の構成
上述の如き目的は、本発明によれば、ポンプとタービン
とステータとを含む流体式トルクコンバータに於て、前
記ステータは、固定翼と、ステータ入[1部に設番プら
れ速度比が所定値以下である時にステータに流入する作
動流体の流れに沿う方向に延在する第一の位置と前記作
動流体の流れを横切る方向に延在する第二の位置との間
に移動可能5−
な可動翼とを有し、前記可動翼はばね手段のばね力によ
り前記第一の位置より前記第二の位置へ向けて付勢され
前記速度比が所定値以下である時には作動流体の流速の
増大に応じて前記ばね手段のばね力に抗して前記第二の
位dより前記第一の位置へ向(プて移動するよう構成さ
れている如き流体式トルクコンバータによって達成され
る。According to the present invention, the above-mentioned object is to provide a hydraulic torque converter including a pump, a turbine, and a stator, in which the stator has fixed blades and a stator inlet. movable between a first position extending in a direction along the flow of working fluid flowing into the stator when the ratio is less than a predetermined value and a second position extending in a direction transverse to the flow of the working fluid; 5- movable blades, the movable blades being urged from the first position toward the second position by the spring force of the spring means, and when the speed ratio is below a predetermined value, the working fluid is This is achieved by a hydraulic torque converter which is configured to move from said second position d towards said first position against the spring force of said spring means in response to an increase in flow velocity.
発明の効果
上述の如き構成によれば、前記可動翼は、速度比が所定
値以下である時にステータに流入する作動流体の流れを
横切る方向に延在して該作動流体より圧力を及ぼされ、
前記作動流体の流速が低い時、即ちポンプ回転数が低い
アイドル運転時には前記圧力に打勝って前記ばね手段に
よりばね力によって第二の位置に保持され、この時に前
記タービンより前記ステータに流入する作動流体の流れ
を抑制する。これにJ:リアイドル運転時には、容量係
数及びトルク比が低減し、ストール]・ルク比の低減が
なされ、クリープ力が低減し、また走行レンジストール
での機関回転数の低下が少なくな6−
リ、内燃機関のトルク変動が減少することによりアイド
ル運転時の機関回転数を低く設定でき内燃機関の燃料経
済性の向上が行われる。Effects of the Invention According to the configuration as described above, the movable blades extend in a direction transverse to the flow of the working fluid flowing into the stator when the speed ratio is below a predetermined value, and are pressurized by the working fluid,
When the flow rate of the working fluid is low, that is, during idling operation with a low pump rotation speed, the pressure is overcome and the working fluid is held in the second position by the spring force by the spring means, and at this time the working fluid flows from the turbine to the stator. Restrict fluid flow. In addition, during re-idling operation, the capacity coefficient and torque ratio are reduced, the stall and torque ratios are reduced, the creep force is reduced, and the engine speed decreases less during range stalling.6- By reducing the torque fluctuation of the internal combustion engine, the engine speed during idling operation can be set low, and the fuel economy of the internal combustion engine can be improved.
II輌の発進時には、アクセルペダルの踏込みによる機
関回転数の増大に伴ないポンプ回転数が増大することに
よって作動流体の流速が高くなることにより前記可動翼
は、前記作動流体の圧力によってばね手段のばね力によ
り第二の位置より第一の位置へ移動し、前記ステータに
流入する作動流体の流れを実質的に■害しくなり、従っ
てこの時には容量係数が増大し、円滑な発進が行われる
。When the II vehicle starts, the pump rotational speed increases as the engine rotational speed increases due to the depression of the accelerator pedal, and the flow velocity of the working fluid increases. The spring force moves it from the second position to the first position and substantially impedes the flow of working fluid into the stator, thus increasing the capacity coefficient and providing smooth starting.
前記ステータに流入する作動流体の流入方向は速度比に
よって変化するから、速度比が前記所定値以上である時
には前記作動流体は前記可動翼に前記第二の位置より前
記第一の位置へ向かう方向の圧力を及ぼさなくなり、こ
のため前記可動翼は速度比が前記所定値以上である時に
は常に第二の位置に位置するようになってこの時に前記
ステータに流入する前記作動流体の流れを実質的に阻害
しな(なる。従って、速度比が所定値以上である時には
、即ち一般走行時には容量係数及びトルク容量が低下す
ることがない。Since the inflow direction of the working fluid flowing into the stator changes depending on the speed ratio, when the speed ratio is greater than or equal to the predetermined value, the working fluid flows toward the movable blades in a direction from the second position to the first position. Therefore, the movable vanes are always in the second position when the speed ratio is above the predetermined value, and at this time, the movable vanes substantially control the flow of the working fluid flowing into the stator. Therefore, when the speed ratio is above a predetermined value, that is, during normal driving, the capacity coefficient and torque capacity do not decrease.
実施例の説明
以下に添付の図を参照して本発明を実施例について詳細
に説明する。DESCRIPTION OF EMBODIMENTS The present invention will now be described in detail with reference to embodiments with reference to the accompanying drawings.
第1図は本発明による流体式トルクコンバータの一つの
実施例を示している。図に於て、1はフロントカバーを
、2はフロントカバー1に固定連結されたポンプアウタ
シェルを各々示している。FIG. 1 shows one embodiment of a hydraulic torque converter according to the present invention. In the figure, 1 indicates a front cover, and 2 indicates a pump outer shell fixedly connected to the front cover 1.
フロントカバー1にはねじ締結手段3によってフライホ
イール4が固定連結されており、該フライホイールには
ねじ締結手段5によって内燃avAのクランク軸6が固
定連結されている。A flywheel 4 is fixedly connected to the front cover 1 by screw fastening means 3, and a crankshaft 6 for internal combustion AVA is fixedly connected to the flywheel by screw fastening means 5.
フロントカバー1とポンプアウタシェル2とにより郭定
されたトルクコンバータ室7内には、ポンプアウタシェ
ル2に固定された複数個の固定翼8により構成されたポ
ンプ9と、複数個の固定翼10を有するタービン11と
、複数個の固定翼11と複数個の可動翼13とを有する
ステータ14とが設けられており、タービン11はハブ
部材15によって出力軸16にトルク伝達関係に連結さ
れて該出力軸より支持されており、ステータ14は、そ
のハブ部14aを一方面クラッチ17を介して固定軸1
8に連結されて該固定軸より支持され、ポンプ3と同方
向にのみ固定軸18に対し回転し得るようになっている
。トルクコンバータ室7内には油の如き作動流体が絨穂
されている。Inside the torque converter chamber 7 defined by the front cover 1 and the pump outer shell 2, a pump 9 constituted by a plurality of fixed blades 8 fixed to the pump outer shell 2 and a plurality of fixed blades 10 are installed. and a stator 14 having a plurality of fixed blades 11 and a plurality of movable blades 13. The turbine 11 is connected to an output shaft 16 by a hub member 15 in a torque transmitting relationship. The stator 14 is supported by the output shaft, and the stator 14 connects its hub portion 14a to the fixed shaft 1 via the one-sided clutch 17.
8 and supported by the fixed shaft, and can rotate about the fixed shaft 18 only in the same direction as the pump 3. A working fluid such as oil is encircled within the torque converter chamber 7.
図示された実施例に於て、トルクコンバータ室7内には
緩衝装置19とクラッチピストン20とを含む直結クラ
ッチ21が設けられている。In the illustrated embodiment, a direct coupling clutch 21 including a shock absorber 19 and a clutch piston 20 is provided in the torque converter chamber 7 .
ステータ14は、第2図に良く示されている如く、複数
個の固定翼12をその周回りに等間隔に有しており、更
に互いに隣接する固定翼12間の作動流体の入口部に各
々枢軸13aによって枢支された可動翼13が回動可能
に設けられいる。可動翼13は、速度比eが所定値以下
、即ち0或いはOに近い小さい値以下の時にステータ1
4に流入する作動流体の流れS+に沿う方向に延在する
第一の位置と前記作動流体の流れS+を横切る方向に延
在する第二の位置との間に移動可能であり、−〇−
各々固定翼12との間に設けられた圧縮]イルばね22
のばね力によって前記第一の位置より前記第二の位置へ
向けて付勢されている。As clearly shown in FIG. 2, the stator 14 has a plurality of fixed blades 12 at equal intervals around its circumference, and furthermore, each stator blade 14 has a plurality of fixed blades 12 arranged at equal intervals around the circumference thereof, and each stator blade 12 has a plurality of fixed blades 12 arranged at an inlet portion of the working fluid between adjacent fixed blades 12. A movable wing 13 pivotally supported by a pivot 13a is rotatably provided. The movable blades 13 move the stator 1 when the speed ratio e is below a predetermined value, that is, below a small value close to 0 or O.
4, and a second position extending in a direction transverse to the working fluid flow S+, Compression springs 22 provided between each fixed blade 12
The spring force is biased toward the second position from the first position.
第3図は本発明による流体式トルクコンバータと間挿の
三要素二相型流体式トルクコンバータの作動原理を示し
ている。第3図に於て、Sはポンプつとタービン11と
ステータ14とにより構成された環状トラースを流れる
作動流体の絶対流れを、破線は各要素に於ける作動流体
の相対流れを、0重はポンプ9の周速度を、ω2はター
ビン11の周速度を、Flは作動流体よりポンプ9に作
用する力を、[2は作動流体よりタービン11に作用す
る力を、F8は作動流体よりステータ14に作用する力
を、TI はポンプ9のトルク(入力トルク)を・T2
はタービン11のトルク(出力トルク)、T8はステー
タ14のトルクを各々示している。FIG. 3 shows the operating principle of a hydraulic torque converter and an interpolated three-element two-phase hydraulic torque converter according to the invention. In Fig. 3, S represents the absolute flow of the working fluid flowing through the annular truss composed of the pump, the turbine 11, and the stator 14, the dashed line represents the relative flow of the working fluid in each element, and the zero weight represents the pump. 9 is the circumferential speed, ω2 is the circumferential speed of the turbine 11, Fl is the force acting on the pump 9 from the working fluid, [2 is the force acting on the turbine 11 from the working fluid, F8 is the force acting on the stator 14 from the working fluid. The acting force is TI, and the torque (input torque) of the pump 9 is ・T2
T8 indicates the torque of the turbine 11 (output torque), and T8 indicates the torque of the stator 14, respectively.
ポンプ9とタービン11とステータ14とにより構成さ
れた環状トラース内の作動流体はポンプ9が内燃機関に
よって機関回転方向と同胞に回転10−
駆動されることにより前記環状トラース内を絶対流れS
で示されている如く流れ、該作動流体は、ポンプ9に反
作用として機関回転方向とは逆方面のポンプトルクT+
をタービン11に与え、ポンプ9より流出してタービン
11に流入することによりポンプトルク王1とは反対方
向、即ち機関回転方向と同方向のタービントルク−「2
タービン11にを与え、そしてタービン11より流出し
てステータ14内に流入し、ステータ14にポンプトル
ク−「堪ど同方向のステータトルク(反力)T3をうえ
、ステータ14の固定内12によってその流れの方向を
偏向されてポンプ回転方向と同方向にポンプ9に再流入
する。タービン11よりステータ14に流入する作動油
の流入方向は、第4図に示されている如く、速度比eに
よって変化し、速度比eが小さいほど、即ちOに近い時
はど流れ線S1で示されている如く固定翼12の正面に
対し対向する方向より流入し、速度比eが0.5程疫の
時には流れ線S2で示されている如く固定翼12の延在
方向にほぼ沿う方向に流入し、これより更に速度比eが
増大するに従って流れ線S3で示されている如く固定翼
12の裏面に対向づる方向より流入するようになる。作
動流体が固定v!J12の裏面に対向でる方向にリスデ
ータ14に流入する時にはステータ1/1は一1j向ク
ラッヂ17(第1図参照)がフリー状態になることによ
り固定軸18に対しポンプ9及びタービン11の回転方
向と同方向に回転でるようになる。The working fluid in the annular truss constituted by the pump 9, the turbine 11, and the stator 14 flows through the annular truss in an absolute flow S as the pump 9 is driven by the internal combustion engine to rotate in the same direction as the engine rotation direction.
The working fluid flows as shown in FIG.
is applied to the turbine 11, and by flowing out from the pump 9 and flowing into the turbine 11, the turbine torque in the opposite direction to the pump torque king 1, that is, in the same direction as the engine rotation direction, is generated.
is applied to the turbine 11, flows out from the turbine 11 and flows into the stator 14, imparts to the stator 14 a pump torque - a stator torque (reaction force) T3 in the same direction, and is applied by the fixed inner part 12 of the stator 14. The flow direction is deflected and flows back into the pump 9 in the same direction as the pump rotation direction.The flow direction of the hydraulic oil flowing into the stator 14 from the turbine 11 is determined by the speed ratio e, as shown in FIG. The smaller the speed ratio e is, that is, when it is closer to O, the flow will flow from the direction opposite to the front of the fixed wing 12, as shown by the flow line S1, and the speed ratio e will be 0.5. Sometimes it flows in a direction substantially along the extending direction of the stator blade 12 as shown by a flow line S2, and as the speed ratio e increases further, it flows to the back surface of the stator blade 12 as shown by a flow line S3. When the working fluid flows into the squirrel data 14 in the direction facing the back side of the fixed v!J12, the stator 1/1 is in the 11j direction clutch 17 (see Figure 1) is in a free state. As a result, the pump 9 and the turbine 11 can rotate in the same direction as the pump 9 and the turbine 11 with respect to the fixed shaft 18.
ステータ14の可動翼13は、速度比01fiO或いは
Oに近い小さい値である時にステー914に流入する作
動流体の流れSIを横切る方向に延(ElJる第二の位
Uにばね手段によって弾力的に位置せしめられているか
ら、速度比0が0付近である峙、即ら車輌の停止l二時
に於てポンプ回転数が低く、即ち機関回転数が低く、前
記環状トラースを流れる作動流体の流速が所定11+以
下である時には、該作動流体より可動翼13に作用Jる
前記第二のIQ置より前記第一の位置へ向かう方向のロ
ー力が比較的小さいことににり可動翼13は圧縮コイル
ばね22のばね力によって前記第二の位置に40 FI
Rシている状態を維持する。従って、車輌停止J二時の
アイドル運転時に於ては可動翼13が前記第二の位置に
位置していることにより前記環状トラースを流れる作動
流体の流れが抑制され、この作動流体の流出が低減する
ことによって容量係数Cが、第5図に於て破線で示され
ている如く、トルク比λと共に低下する。The movable vanes 13 of the stator 14 extend in a direction transverse to the flow SI of the working fluid flowing into the stay 914 when the speed ratio is 01fiO or a small value close to O. Therefore, when the speed ratio 0 is near 0, that is, when the vehicle is stopped, the pump rotation speed is low, that is, the engine rotation speed is low, and the flow speed of the working fluid flowing through the annular truss is low. When it is less than the predetermined value 11+, the low force acting on the movable blade 13 from the working fluid in the direction from the second IQ position toward the first position is relatively small, so that the movable blade 13 compresses the compression coil. 40 FI in the second position by the spring force of the spring 22
Maintain the R status. Therefore, during idling when the vehicle is stopped J2, the movable blade 13 is located at the second position, so that the flow of the working fluid flowing through the annular truss is suppressed, and the outflow of this working fluid is reduced. As a result, the capacity coefficient C decreases with the torque ratio λ, as shown by the broken line in FIG.
車輌の発進時にはアクセルペダルが踏込まれて機関回転
数が増大することに伴ないポンプ回転数が増大覆ること
により前記環状トラースを流れる作動流体の流速が増大
し、これに伴ない該作動流体より可動翼13に与えられ
る圧力が増大することにより可動翼13はその圧力の増
大、換言すれば機関回転数の増大に伴なって前記第二の
位置より前記第一の位置へ圧縮コイルばね22のばね力
に抗して回転変位し、前記環状トラースを流れる作動流
体の流れをM害しない位置に位置するようになる。この
時には前記環状トラースを流れる作動流体の流量が回復
することにより容量係数C及びトルク比λが共に増大し
、固定翼12によって13−
決定される]〜ルクコンバータ竹能が1EJられるJ、
うになる。When the vehicle starts, the accelerator pedal is depressed and the engine speed increases, which increases the pump rotation speed.As a result, the flow velocity of the working fluid flowing through the annular truss increases, and as a result, the working fluid moves more. As the pressure applied to the blade 13 increases, the movable blade 13 moves the compression coil spring 22 from the second position to the first position as the pressure increases, in other words, as the engine speed increases. It is rotationally displaced against the force and is positioned at a position that does not impede the flow of the working fluid flowing through the annular truss. At this time, as the flow rate of the working fluid flowing through the annular truss is restored, both the capacity coefficient C and the torque ratio λ increase, and the capacity coefficient C and the torque ratio λ are both determined by the fixed blade 12.
I'm going to growl.
速度比Oが増大すると、作動流体のステータ14への流
入方向が上述の如く変化し、可動!11!12は前記第
二の位置に位置していてもステータ14に流入する作動
流体の流れS?〜S3を実質的に田舎しない方向に延在
づるようになり、またこの時には作動流体より前記第二
の位置から前記第一の位置へ向かう方向の圧力を及ぼさ
れなくなるために前記環状トラースを流れる作動流体の
流速に関係なく常に前記第二の位置に位′aflるよう
になり、前記作動流体の流れを11害することがない。When the speed ratio O increases, the direction of inflow of the working fluid into the stator 14 changes as described above, and the movable! 11!12 indicates the flow S? of the working fluid flowing into the stator 14 even if it is located at the second position? ~S3 substantially extends in a non-uniform direction, and at this time, the working fluid flows through the annular truss because no pressure is applied in the direction from the second position to the first position. Regardless of the flow rate of the working fluid, it is always positioned at the second position, and the flow of the working fluid is not impaired.
従ってこの時には流体式トルクコンバータの1〜ルク容
吊が低減することがない。Therefore, at this time, the 1 to 1 torque capacity of the hydraulic torque converter is not reduced.
上述の如き構成よりなる可動翼13による容量係数の変
化間は相当大きいものであり、このため可e翼13は互
いに隣接でる固定11912間の全てにalノられてい
なくても良い。The change in capacity coefficient due to the movable blade 13 having the above-mentioned configuration is quite large, and therefore, the movable blade 13 does not have to cover all the areas between the fixed parts 11912 adjacent to each other.
以上に於ては、本発明を特定の実施例について詳細に説
明したが、本発明は、これに限定される14−
ものではなく、本発明の範囲内にて種々の実施例が可能
であることは当g8者にとって明らかであろう。Although the present invention has been described above in detail with reference to specific embodiments, the present invention is not limited thereto, and various embodiments are possible within the scope of the present invention. This should be obvious to those in question.
第1図は本発明による流体式トルクコンバータの一つの
実施例を示す縦断面図、第2図は本発明による流体式ト
ルクコンバータのタービンを巻回して示す両図的断面図
、第3図及び第4図は三要索二相型流体式トルクコンバ
ータに於ける作動原理及び作動流体の流れを示す原理図
、第5図は流体式トルクコンバータの速度比に対する容
量係数特性とトルク比特性とを示すグラフである。
1・・・フ[1ントカバー、2・・・ポンプアウタシェ
ル。
3・・・ねじ締結手段、4・・・フライホイール、5・
・・ねじ締結手段、6・・・内燃機関のクランク軸、7
・・・トルクコンバータ室、8・・・固定翼、9・・・
ポンプ、10・・・固定翼、11・・・タービン、12
・・・固定翼、13・・・可動翼、14・・・ステータ
、15・・・ハブ部材。
16・・・出力軸、18・・・固定軸、19・・・緩W
J装置。
20・・・クラッチピストン、21・・・直結クラッチ
。
22・・・圧縮コイルばね
特許出願人 トヨタ自動中株式会ネ1
代 理 人 弁理士 明石 昌毅
第2 図
14
第5図
特開昭GO−220259(6)
第3図
」■1・
〜11
12 12 12 ウ14
2
C1FIG. 1 is a longitudinal cross-sectional view showing one embodiment of the hydraulic torque converter according to the present invention, FIG. 2 is a cross-sectional view showing a winding turbine of the hydraulic torque converter according to the present invention, FIG. Fig. 4 is a principle diagram showing the operating principle and flow of working fluid in a three-line two-phase hydraulic torque converter, and Fig. 5 shows the capacity coefficient characteristics and torque ratio characteristics with respect to the speed ratio of the hydraulic torque converter. This is a graph showing. 1...Fent cover, 2...Pump outer shell. 3... Screw fastening means, 4... Flywheel, 5...
... Screw fastening means, 6... Crankshaft of internal combustion engine, 7
...Torque converter chamber, 8...Fixed wing, 9...
Pump, 10... Fixed blade, 11... Turbine, 12
... Fixed wing, 13... Movable wing, 14... Stator, 15... Hub member. 16...Output shaft, 18...Fixed shaft, 19...Loose W
J device. 20...Clutch piston, 21...Direct clutch. 22... Compression coil spring patent applicant Toyota Auto China Co., Ltd. Representative Patent attorney Masatake Akashi 2 Figure 14 Figure 5 JP-A-2002-59 (6) Figure 3''■1・~11 12 12 12 U14 2 C1
Claims (1)
バータに於て、前記ステータは、固定買と、ステータ入
口部に設iJられ速度比が所定1め以下である時にステ
ータに流入する作動流体の流れに沿う方向に延在する第
一の位置と前記作動流体を横切る方向に延在する第二の
位置との間に移動可能な再動翼とを有し、前記再動翼は
ばね手段のばね力により前記第一の位置より前記第二の
位置へ向iプて付勢され前記速度比が所定値以下である
時には前記作動流体の流速の増大に応じて前記はね手段
のばね力に抗して前記第二の位置より前記第−の位置へ
向1ブて移動するよう椙成されていることを特徴とする
流体式トルクコンバータ。In a hydraulic torque converter including a pump, a turbine, and a stator, the stator is installed at the inlet of the stator and is connected to the flow of working fluid flowing into the stator when the speed ratio is below a predetermined speed ratio. a re-rotating blade movable between a first position extending in a direction along the working fluid and a second position extending in a direction transverse to the working fluid; is urged toward the second position from the first position by the spring means, and when the speed ratio is less than a predetermined value, the spring force of the spring means is resisted in response to an increase in the flow velocity of the working fluid. 1. A hydraulic torque converter, wherein the hydraulic torque converter is configured to move from the second position to the negative position.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7715184A JPS60220259A (en) | 1984-04-17 | 1984-04-17 | Hydraulic torque converter |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7715184A JPS60220259A (en) | 1984-04-17 | 1984-04-17 | Hydraulic torque converter |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60220259A true JPS60220259A (en) | 1985-11-02 |
Family
ID=13625787
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7715184A Pending JPS60220259A (en) | 1984-04-17 | 1984-04-17 | Hydraulic torque converter |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60220259A (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0276411A2 (en) * | 1987-01-29 | 1988-08-03 | Ford-Werke Aktiengesellschaft | Hydrodynamic torque converter, especially for motor vehicle |
US5307629A (en) * | 1992-09-21 | 1994-05-03 | General Motors Corporation | Variable pitch stator with passive control |
JP2003004138A (en) * | 2001-06-25 | 2003-01-08 | Toyota Motor Corp | Power unit |
-
1984
- 1984-04-17 JP JP7715184A patent/JPS60220259A/en active Pending
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