JPS60212506A - Formation of synthetic structural member accompanying stressadjustment - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、たとえば合成＠橋を架設するときに、鉄筋コ
ンクリート床版と鋼桁とを合成させて合成桁を形成する
に当たって鉄筋コンクリート床版に予め圧縮応力を与え
、次に鉄筋コンクリート床版と鋼桁を一体化させ、その
後前記圧縮応力を所望量だけ解放することによって合成
桁全体に引張力および曲げモーメントを所望量だけ発生
させることができる工法に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION For example, when constructing a composite bridge, the present invention applies compressive stress to the reinforced concrete deck in advance to form a composite girder by combining a reinforced concrete deck and a steel girder, and then The present invention relates to a construction method that can generate a desired amount of tensile force and bending moment in the entire composite girder by integrating a reinforced concrete deck slab and a steel girder, and then releasing a desired amount of the compressive stress.

従来、合成構造部材として多用されているものの例とし
ては、橋梁の合成桁橋における鉄筋コンクリート床版と
鋼桁とを合成させた合成桁（梁）がある。これは、鉄筋
コンクリート床版と鋼桁とをジベルなどのコネクターを
用いて一体化させ、その後の荷重に対しては両者が共同
して抵抗するようにしたものである。この従来の工法で
は鉄筋コンクリート床版の施工は、ます鋼桁を架設し、
次に型枠を施工してからコンクリートを打設している。An example of a composite structural member that has been widely used in the past is a composite girder (beam) in which a reinforced concrete slab and a steel girder are combined in a composite girder bridge. This is a system in which the reinforced concrete deck slab and the steel girder are integrated using connectors such as dowels, so that they jointly resist the subsequent load. In this conventional construction method, reinforced concrete slabs are constructed using square steel girders.
Next, the formwork is constructed and then concrete is poured.

したがって型枠、床版の施工に要する工数が大であり費
用が高くつく。そのため鋼桁の軽量化および小型化が所
望されている。Therefore, the number of man-hours required for constructing the formwork and floor slabs is large and the cost is high. Therefore, it is desired to reduce the weight and size of steel girders.

本発明の目的は、上述の技術的課題を解決し、合成構造
部材の小型化および軽量化を実現することができる応力
調整可能な合成構造部材形成工法を提供することであり
、さらに詳しくは本発明をたとえば合成桁橋へ適用する
ことによって鉄筋コンクリート床版の施工に要する工数
、費用の低減と鋼桁の軽量化、小型化が実現でき、経済
的な合成桁橋な架橋することが可能となる応力調整を伴
なう合成構造部材形成工法を提供することである。The purpose of the present invention is to solve the above-mentioned technical problems and provide a stress-adjustable method for forming synthetic structural members that can realize downsizing and weight reduction of synthetic structural members. For example, by applying the invention to a composite girder bridge, it is possible to reduce the man-hours and costs required for constructing a reinforced concrete deck, and to make the steel girder lighter and smaller, making it possible to construct an economical composite girder bridge. An object of the present invention is to provide a method for forming a composite structural member that involves stress adjustment.

第１図は本発明が用いられる橋梁の一実施例の側面図で
あり、＄２図はその平面図である。橋梁１は両端部で橋
台２．３によって支持される。橋梁１は、その軸線方向
に延びる工形断面の鋼桁からなる複数の主桁４とこれら
の主桁によって支持されでいる横桁あるいは対傾構と呼
ばれる鋼製の部材５などを含む骨組を有する。鋼桁４の
上面には通路板６が設置されている。この通路板６は第
２図において図解を容易にするため右半分が省略されて
いる。この通路板６は、複数のコンクリート床版７が連
接して構成される。このコンクリート床版７は後述する
ようにその内部に幅方向に延びるｐｃ鋼（高張力鋼）線
８が複数個相互に平行に埋設されている。なお、コンク
リート床版７はその内部に埋設されているｐｅ鋼線８が
鋼桁４と平行になるように設置される。なお、ｐｅ鋼線
８に代えてｐｃ鋼棒が用いられてもよい。FIG. 1 is a side view of an embodiment of a bridge in which the present invention is used, and FIG. 2 is a plan view thereof. The bridge 1 is supported at both ends by abutments 2.3. The bridge 1 has a framework including a plurality of main girders 4 made of steel girders with a shaped cross section extending in the axial direction, and steel members 5 called transverse girders or anti-tilt structures supported by these main girders. . A passage plate 6 is installed on the upper surface of the steel girder 4. The right half of the passage plate 6 is omitted in FIG. 2 for ease of illustration. This passage board 6 is constructed by connecting a plurality of concrete floor slabs 7. As described later, a plurality of PC steel (high tensile strength steel) wires 8 extending in the width direction are embedded in the concrete slab 7 in parallel with each other. The concrete slab 7 is installed so that the PE steel wire 8 buried therein is parallel to the steel girder 4. Note that a PC steel rod may be used instead of the PE steel wire 8.

第３図はコンクリート床版７が鋼桁４に取付けられた状
態を簡略化して示す斜視図であり、第４図は矢符Ａ側か
ら見た側面図であり、第５図は矢符Ｂ側から見た平面図
であり、第６図は第５図の切断面線■−■から見た断面
図である。水平方向に延びる鋼桁４は鉛直方向に延びる
ウェブ９と、ウェブ９の両端部でウェブ９に直角方向に
延びる上７フンジ１０および下フランジ１１とを含む。Fig. 3 is a simplified perspective view showing the concrete slab 7 attached to the steel girder 4, Fig. 4 is a side view seen from the arrow A side, and Fig. 5 is an arrow B. 6 is a plan view seen from the side, and FIG. 6 is a sectional view taken along the section line ■--■ in FIG. 5. The horizontally extending steel girder 4 includes a vertically extending web 9 and an upper flange 10 and a lower flange 11 extending perpendicularly to the web 9 at both ends thereof.

上フランジ１０の上面にはコンクリート床版７のすべり
を防止するためのすべり防止部材１２が備えられる。こ
のすべり防止部材１２はたとえばノベルであり、複数の
棒状の突起１３がら成り、上フランジ１０の上面に溶植
されで固定される。このすべり防止部材１２は上フラン
ジ１０の上面に間隔をあけて複数個配置されている。A slip prevention member 12 is provided on the upper surface of the upper flange 10 to prevent the concrete slab 7 from slipping. This anti-slip member 12 is, for example, a novel, and is made up of a plurality of rod-shaped protrusions 13, which are welded and fixed on the upper surface of the upper flange 10. A plurality of these anti-slip members 12 are arranged at intervals on the upper surface of the upper flange 10.

コンクリート床版７には鋼桁４間に敷設された時にすべ
り防止部材１２が嵌入することができる長孔１４が、突
起１３の位置に対応して複数個コンクリート床版７の幅
方向に沿って形Ｉ＆されてい３− る。またコンクリート床版７には幅方向に貫通するシー
ス管１５が予め複数個挿入されている。このシース管１
５の径はｐｃｌｌｌｌ＃ｊ［８が緩やかに挿通すること
ができる値に選ばれている。The concrete slab 7 has a plurality of long holes 14 along the width direction of the concrete slab 7 corresponding to the positions of the protrusions 13 into which the anti-slip members 12 can fit when installed between the steel girders 4. Form I & 3-. Further, a plurality of sheath pipes 15 are inserted in advance into the concrete slab 7 to penetrate in the width direction. This sheath tube 1
The diameter of 5 is selected to allow pcllll#j[8 to be inserted gently.

コンクリート床版７を鋼桁４に敷設して通路板６を形成
する工程を以下に説明する。The process of laying the concrete slab 7 on the steel girder 4 to form the passage board 6 will be described below.

まずコンクリート床版７を鋼桁４間に隙間なく仮接合す
る。その後各コンクリート床版７の継目部分４０に接着
剤を塗布またはセメントモルタルなどを注入または打設
して各コンクリート床版７開の一体化を図る。次にコン
クリート床版７に鋼桁４の部材軸方向沿うプレストレス
を導入し、コンクリート床版７に圧縮応力を与える。具
体的に説明すると、シース管１５内にｐｅ鋼線８を挿入
する。その後ジヤツキなどによってｐｃｌｌｉ１Ｍ８に
張力を与えて支持板１６および定着部材１７によって固
定する。この時コンクリートには支持板１６を介して圧
縮力が作用し、内部に圧縮応力が発生する。定着部材１
７はコンクリート床版７に圧縮応力を固定定着させるた
めの手段であり、また後述４− するようにコンクリート床版７内の圧縮応力を任意に調
整することができる機能も果たしている。First, the concrete slab 7 is temporarily joined between the steel girders 4 without any gaps. Thereafter, an adhesive is applied to the joint portion 40 of each concrete slab 7, or cement mortar is injected or cast to integrate the concrete slabs 7. Next, prestress along the member axis direction of the steel girder 4 is introduced into the concrete slab 7, and compressive stress is applied to the concrete slab 7. Specifically, the PE steel wire 8 is inserted into the sheath pipe 15. Thereafter, tension is applied to the pclli1M8 by jacking or the like, and the pclli1M8 is fixed by the support plate 16 and the fixing member 17. At this time, compressive force acts on the concrete via the support plate 16, and compressive stress is generated inside. Fixing member 1
7 is a means for fixing compressive stress to the concrete floor slab 7, and also has the function of arbitrarily adjusting the compressive stress within the concrete floor slab 7, as described in 4- below.

このようにしてプレストレスが導入されたコンクリート
床版７を鋼桁４と一体化させる。具体的に説明すればコ
ンクリート床版７の長孔１４にコンクリートやセメント
モルタルなどを充填して施工する。これによってコンク
リート床版７と鋼桁４とは相互に固定され一体化される
。こうして鋼桁４とコンクリート床版７とは合成桁とな
る。The concrete deck slab 7 into which prestress has been introduced in this way is integrated with the steel girder 4. Specifically, the long holes 14 of the concrete slab 7 are filled with concrete, cement mortar, or the like. As a result, the concrete deck slab 7 and the steel girder 4 are fixed to each other and integrated. In this way, the steel girder 4 and the concrete slab 7 become a composite girder.

このようにしてコンクリート床版７を鋼桁４と合成した
後に、コンクリート床版７の軸方向のプレストレスを除
荷することによって鋼桁４に引張力と曲げモーメントを
発生させることができる。具体的にその手順を説明すれ
ば、定着部材１７を緩めることによってｐｃ鋼線８の張
力が解放される。After the concrete deck slab 7 is combined with the steel girder 4 in this manner, tensile force and bending moment can be generated in the steel girder 4 by removing the prestress in the axial direction of the concrete deck slab 7. Specifically, the tension in the PC steel wire 8 is released by loosening the fixing member 17.

これによってプレストレス（予め発生している圧縮応力
　）によって縮められていたコンクリート床版７は橋軸
方向に延びようとする。しかしながらコンクリート床版
７と鋼桁４とは一体化されているのでその延びは拘束さ
れ、そのため鋼桁４には梁を」二方に彎曲させる。すな
わちこの曲げモーメントと引張力が作用する。そのため
プレストレスが与えられていない通常のコンクリート床
版を、鋼桁に設置して構成したとする場合に比べて本発
明に従う合成桁はこの曲げモーメントの分だけ正の曲げ
モーメントが小さくなる。その結果たとえば自動車や人
などの活荷重による正の曲げモーメントが与えられても
、許容曲げ応力までには十分の余裕があり、したがって
鋼桁断面を小さくすることも可能となる。なおプレスト
レスの除荷後はシース管１５はセメントペーストなどで
グラウトする。As a result, the concrete slab 7, which had been contracted due to prestress (compressive stress generated in advance), attempts to extend in the axial direction of the bridge. However, since the concrete deck slab 7 and the steel girder 4 are integrated, their extension is restricted, and therefore, the beam on the steel girder 4 is curved in both directions. That is, this bending moment and tensile force act. Therefore, compared to a case where a normal concrete deck slab to which no prestress is applied is installed on a steel girder, the composite girder according to the present invention has a smaller positive bending moment by this bending moment. As a result, even if a positive bending moment is applied due to a live load such as an automobile or a person, there is sufficient margin up to the allowable bending stress, and it is therefore possible to reduce the cross section of the steel girder. Note that after the prestress is removed, the sheath pipe 15 is grouted with cement paste or the like.

なおプレストレスの解放に際しては、定着部材１７を用
いて所望量だけ解放することによって、合成構造部材全
体としての作用する応力を調整することが可能となる。Note that when releasing the prestress, by releasing a desired amount using the fixing member 17, it becomes possible to adjust the stress acting on the composite structural member as a whole.

なお本実施例ではコンクリート床版７は工場において予
め製造されていたけれども、従来の現場打ちコンクリー
トのように型枠を用いてこの型枠内にコンクリートを流
し込んで形成するようにしてもよい。In this embodiment, the concrete slab 7 was manufactured in advance at a factory, but it may also be formed by pouring concrete into a form using a form, as in conventional cast-in-place concrete.

第７図はコンクリート床版の他の実施例の平面図であり
、第８図はその一部を拡大した斜視図である。このコン
クリート床版７　ａには、その技手方向に沿う両端部に
凹凸面２１が形成されている。FIG. 7 is a plan view of another embodiment of the concrete slab, and FIG. 8 is a partially enlarged perspective view. This concrete floor slab 7a has an uneven surface 21 formed at both ends thereof along the direction of the operator's hand.

この凹凸面２１は凹所２２がその幅方向に沿って複数個
形成されでいる。たとえばこのコンクリート床版７ａの
幅艮は１．５＋ｎであるとすれば、この凹所２２の奥行
ｄ１は２　伯であり、ピッチｄ２は２０ｃｍである。な
おこの凹凸面２１の形状は第７図示のような形状に限定
されるものではなく、また奥行ｄ１およびピッチ　ｄ２
の値もこれに限定されるものではないことは勿論である
。このような形状を有するコンクリート床版７ａを鋼桁
４の上フランジ１０上に一定の間隔をあけて対向させて
配置させる。その後は前述の実施例と同様にプレストレ
スを導入し、圧縮応力が発生した後は定着部材１７によ
って固定する。その後コンクリート床版７ａを鋼桁４に
一体化させるにあたって、コンクリート床版７ａの凹凸
面２１と、その対向７− する凹凸面２１との空間２３に固着剤としてのたとえば
コンクリートやセメントモルタルなどを充填することに
よってコンクリート床版７　ａと鋼桁４とを一体化させ
る。その後のプレストレスの除荷の方法は前述の実施例
と同様である。このように本実施例ではコンクリート床
版７　ａに凹凸面２１を形成するようにしたので、コン
クリート床版７　ａが鋼桁４に確実に一体化され、その
ためプレストレスが解放されたときにも、コンクリート
床版７　ａが鋼桁４上を滑ってしまうというような事態
の発生が防がれる。This uneven surface 21 has a plurality of recesses 22 formed along its width direction. For example, if the width of the concrete floor slab 7a is 1.5+n, the depth d1 of the recess 22 is 2 mm, and the pitch d2 is 20 cm. Note that the shape of this uneven surface 21 is not limited to the shape shown in FIG. 7, and the depth d1 and pitch d2
Of course, the value of is not limited to this value either. The concrete slab 7a having such a shape is placed on the upper flange 10 of the steel girder 4 so as to face each other at a constant interval. Thereafter, prestress is introduced in the same manner as in the previous embodiment, and after compressive stress is generated, the fixing member 17 is used to fix the structure. After that, in order to integrate the concrete slab 7a with the steel girder 4, the space 23 between the uneven surface 21 of the concrete slab 7a and the opposing uneven surface 21 is filled with a bonding agent such as concrete or cement mortar. By doing so, the concrete slab 7a and the steel girder 4 are integrated. The subsequent method of unloading the prestress is similar to the previous embodiment. In this embodiment, since the uneven surface 21 is formed on the concrete slab 7a, the concrete slab 7a is reliably integrated with the steel girder 4, so that even when the prestress is released, This prevents a situation in which the concrete slab 7a slips on the steel girder 4 from occurring.

第９図は鋼桁４に第１図示のコンクリート床版７が設置
されたときの、鋼桁４およびコンクリート床版７の応力
度を説明するための図であり、第１０図は第９図に対応
した曲げモーメント図を示している。第９図では説明の
簡略化を図るために鋼桁４は両端で単純支点２６．２７
で支持されているものと想定する。鋼桁４が支点２６．
２７で支持されている状態は第９図（１）で示される。FIG. 9 is a diagram for explaining the stress level of the steel girder 4 and the concrete deck slab 7 when the concrete deck slab 7 shown in the first diagram is installed on the steel girder 4, and FIG. The corresponding bending moment diagram is shown. In Fig. 9, in order to simplify the explanation, the steel girder 4 has simple supports 26 and 27 at both ends.
Assume that it is supported by Steel girder 4 is the fulcrum 26.
The state in which it is supported by 27 is shown in FIG. 9 (1).

この状態では鋼桁４には自重による等分布荷重によ８− って第１０図（１）に示されるように放物線で表わされ
る正の曲げモーメントｐ１が作用する。鋼桁４にコンク
リート床版７を設置して一体化した状態は第９図（２）
で示される。この状態における曲げモーメント！２は第
１０図（２）で示される。次にコンクリート床版７の内
部に発生しているプレストレスを解放すると、第９図（
３）図示のようにコンクリートが元の形状に戻ろうとす
る引張力ｐが鋼桁４に作用し、これによって負の曲げモ
ーメン）Ｉ？３が鋼桁４に作用する。すなわち第１０図
（３）で示されるプレストレスによる負の曲げモーメン
ト！３が第１０図（２）の曲げモーメントに加わり、そ
の結果鋼桁４は＄１０図（４）で示されるような曲げモ
ーメントｐ４が発生することになる。In this state, a positive bending moment p1 represented by a parabola acts on the steel girder 4 due to a uniformly distributed load due to its own weight, as shown in FIG. 10 (1). Figure 9 (2) shows the state in which the concrete slab 7 is installed and integrated with the steel girder 4.
It is indicated by. Bending moment in this state! 2 is shown in FIG. 10(2). Next, when the prestress generated inside the concrete slab 7 is released, as shown in Fig. 9 (
3) As shown in the figure, a tensile force p that causes the concrete to return to its original shape acts on the steel girder 4, resulting in a negative bending moment) I? 3 acts on the steel girder 4. In other words, the negative bending moment due to prestress shown in Figure 10 (3)! 3 is added to the bending moment shown in FIG. 10 (2), and as a result, the steel girder 4 experiences a bending moment p4 as shown in FIG. 10 (4).

第１０図（４）において仮想線！５で示される通常の合
成桁の曲げモーメントよりも、プレストレスによる曲げ
モーメントｐ３だけ小さくなっている。In Fig. 10 (4), the virtual line! The bending moment p3 due to prestress is smaller than the bending moment of a normal composite girder shown by 5.

このようにして通常の合成桁と比較すると、本発明によ
れば正の曲げモーメントを小さくできるので、鋼桁４の
断面を小さくすることがで終る。In this way, when compared with a normal composite girder, according to the present invention, the positive bending moment can be reduced, so that the cross section of the steel girder 4 can be reduced.

第１１図は、プレストレス解放後のコンクリート床版７
と鋼桁４とに作用する応力度を具体的に解析するための
基礎となる図である。合成断面に作用する断面力すなわ
ち軸方向応力Ｎと曲げモーメン）Ｍは第１式および第２
式で表わされる。Figure 11 shows the concrete slab 7 after prestress release.
FIG. 4 is a diagram that serves as a basis for specifically analyzing the degree of stress acting on the steel girder 4 and the steel girder 4. The cross-sectional force (that is, the axial stress N and bending moment) M acting on the composite cross section is expressed by the first and second equations.
It is expressed by the formula.

Ｎ　＝　−ｐｃ　・・・（１） Ｍ＝Ｎｄｃ＝−ｐｃ−ｄａ　−（２） ただしｐｃはプレストレスであり、ｄＣはコンクリート
床版７の断面の重心Ｃと合成断面の重心Ｖとの距離を示
す。N = -pc...(1) M=Ndc=-pc-da -(2) However, pc is prestress, and dC is the distance between the center of gravity C of the cross section of the concrete slab 7 and the center of gravity V of the composite cross section. shows.

鋼桁４の縁応力δｓｕ、δｓｐは第３式で表わされる。The edge stresses δsu and δsp of the steel girder 4 are expressed by the third equation.

・・・（３） ここでＡｖは合成断面の断面積であり、Ｉｖは合成断面
の断面２次モーメントであり、ｙｖｓｕは合成断面の重
心と上フランジとの距離であり、ｙｖｓＩ？は合成断面
の重心と下フランジとの距離である。...(3) Here, Av is the cross-sectional area of the composite cross section, Iv is the second moment of area of the composite cross section, yvsu is the distance between the center of gravity of the composite cross section and the upper flange, and yvsI? is the distance between the center of gravity of the composite cross section and the lower flange.

したがって第１式および第２式を第３式に代入して縁応
力δｓｕ、δＳ！は第４式で示される。Therefore, by substituting the first and second equations into the third equation, the edge stresses δsu, δS! is shown by the fourth equation.

コンクリート床版７の縁応力δｅｌｌδＣＩ？は当初プ
レストレスｐｃ／コンクリート床版の断面積　Ａｃの圧
縮力が生じているので第５式および第６式で示される。Edge stress of concrete slab 7 δellδCI? is initially prestressed pc/cross-sectional area of the concrete slab A compressive force of Ac is generated, so it is expressed by Equations 5 and 6.

ここでｎはコンクリートの弾性係数Ｅｃと鋼桁の弾性係
数の比、すなわちｎ＝　Ｅ　ｓ／　Ｅ　ｃであり、ｙｖ
ＣＵは合成断面の重心Ｖとコンクリート床版７の上面と
の距離であり、ｙｖｃｊ７は合成断面の重心Ｖと上フラ
ンジとの距離である。Here, n is the ratio of the elastic modulus of concrete Ec to that of the steel girder, that is, n = E s / E c, and yv
CU is the distance between the center of gravity V of the composite cross section and the upper surface of the concrete slab 7, and yvcj7 is the distance between the center of gravity V of the composite cross section and the upper flange.

単純活荷重合成桁が用いられる道路橋を型枠を１１− 使用しで組立てる場合の合成構造を形成する前に考慮す
る荷重は一般には表１で示される。When constructing a highway bridge using formwork using simple live load composite girders, the loads to be considered before forming the composite structure are generally shown in Table 1.

表１ したがって通常の合成桁のときの考慮する荷重は０，７
００ｔ／　ｍ２〜１　、０５０　ｔ　／　ｔａ　２であ
るが、型枠を使用しない本件では考慮する荷重は０，６
００ｔ／　ｔｎ２〜０．９５０ｔ／＋ｎ２となる。した
がって床版施工時の死荷重を１４％〜１０％軽くするこ
とができる。Table 1 Therefore, the load to be considered for normal composite girders is 0.7
00t/m2~1, 050t/ta2, but in this case where no formwork is used, the load to be considered is 0.6
00t/tn2 to 0.950t/+n2. Therefore, the dead load during floor slab construction can be reduced by 14% to 10%.

さらに」二連の結果、および第４式〜第６式を用いて、
本件発明者が通常の合成桁と本件による合成桁とを設計
計算した一例が第２表に示されている。なお、第２表で
は許容応力は±２１００ｋｇ／　ｃ　ｍ　２とし、コン
クリート断面は横が２７３６ｃ伯、縦が２３０ｃｍとす
る・ １２− 第２表 第２表によって鋼桁の重量比は第７式で示される。Furthermore, using the results of the two series and the 4th to 6th equations,
Table 2 shows an example of design calculations made by the inventor of the present invention for a normal composite girder and a composite girder according to the present invention. In addition, in Table 2, the allowable stress is ±2100 kg/cm2, and the concrete cross section is 2736cm in width and 230cm in length. shown.

すなわち、本発明によれば、鋼桁の重量を従来上りも１
２．０％軽くすることができることになる。That is, according to the present invention, the weight of the steel girder can be reduced by 1
This means that the weight can be reduced by 2.0%.

通常、合成桁橋の鋼桁部には、鋼桁、床版、地覆、高欄
、舗装等の死荷重および活荷重などの鉛直荷重によって
正の曲げモーメントが作用し、上縁側に圧縮応力、下縁
側に引張応力が発生している。本工法では内部に圧縮応
力の発生しているコンクリート床版と鋼桁とを一体化し
た後、コンクリート床版の応力解放によっで鋼桁部には
引張力と負の曲げモーメントが作用するので、通常の工
法に比べて上縁側の圧縮応力、下縁側の引張応力ともに
小さくなる。従って通常の工法よりも大きな荷重に抵抗
ができることになる。すなわち、同じ鉛直荷重に対して
両者を比較すれば、本工法の方が鋼桁部の所要断面積は
小さくですむことになり、鋼桁の軽量化、小型化が図れ
る。また鋼桁断面を小さくすることによって、桁高さを
低くすることができるので、風圧などの橋梁側面に加わ
る荷重を小さくすることが可能となる。また、桁下空間
が制限される箇所にも適用でき、取付は道路の嵩上げ高
さを低くすることによって経済的にも有利となる。Normally, a positive bending moment acts on the steel girder part of a composite girder bridge due to vertical loads such as dead loads and live loads of the steel girder, deck slab, ground covering, handrail, pavement, etc., and compressive stress is generated on the upper edge side. Tensile stress is generated on the lower edge side. In this construction method, after the concrete slab and steel girder, which have internal compressive stress, are integrated, tensile force and negative bending moment are applied to the steel girder by releasing the stress in the concrete slab. , both the compressive stress on the upper edge side and the tensile stress on the lower edge side are smaller than in the normal construction method. Therefore, it is able to withstand larger loads than normal construction methods. In other words, if we compare the two for the same vertical load, this method requires a smaller cross-sectional area of the steel girder, making it possible to reduce the weight and size of the steel girder. Furthermore, by reducing the cross section of the steel girder, the height of the girder can be lowered, making it possible to reduce loads such as wind pressure applied to the sides of the bridge. Furthermore, it can be applied to places where the space under the girder is limited, and installation is economically advantageous by lowering the height of the raised road.

また従来の工法では鉄筋コンクリート床版を施工するた
めには型枠を組立てる必要があるが、本工法においでは
予め工場等において製作されたプレキャスト床版を用い
ることもできこの場合には型枠を必要とせず、床版の施
工に要する工数、費用の低減が図れる。In addition, with conventional construction methods, it is necessary to assemble formwork in order to construct reinforced concrete slabs, but with this construction method, precast floor slabs that have been manufactured in advance at a factory etc. can also be used, and in this case, formwork is not required. It is possible to reduce the man-hours and costs required for constructing the floor slab.

また本発明を圧縮力の作用する合成構造部材に適用した
場合には、部材の設計に際して考慮される荷重によって
圧縮力が作用する基礎部材に対しそれと一体化させた内
部に圧縮応力の発生しているコンクリート部材の応力を
解放することによって、基礎部材には引張力が作用する
ことになり、荷重によって発生する圧縮力を打消すこと
になる。Furthermore, when the present invention is applied to a composite structural member on which compressive force acts, compressive stress may be generated inside the foundation member on which compressive force acts due to the load considered when designing the member. By relieving the stress in the concrete member, a tensile force will act on the foundation member, counteracting the compressive force generated by the load.

すなわち合成桁橋へ適用した場合と同様に、型枠施工の
省略による工数、費用の低減と部材の軽量化、小型化が
図れ、経済的な合成構造部材を創ることができる。In other words, as in the case of applying it to a composite girder bridge, the number of man-hours and costs can be reduced by omitting formwork construction, and the components can be made lighter and smaller, making it possible to create an economical composite structural component.

なお、前述の実施例では、合成構造部材５を形成するに
あたっては、基礎部材として鋼製の部材を用い、補助部
材としてコンクリート部材を用いたけれども、基礎部材
としてコンクリート部材を用い、補助部材として鋼製の
部材を用いてもよく、−１５〜 また基礎部材および補助部材として鋼製の部材を用いて
もよく、さらにまた基礎部材および補助部材としてコン
クリート部材を用いてもよい。また基礎部材および補助
部材はコンクリート製および鋼製の複合体からなる部材
であってもよい。In the above-mentioned embodiment, in forming the composite structural member 5, a steel member was used as the foundation member and a concrete member was used as the auxiliary member. A steel member may be used as the foundation member and the auxiliary member, and a concrete member may be used as the foundation member and the auxiliary member. Further, the foundation member and the auxiliary member may be members made of a composite material made of concrete and steel.

以上のように、本発明によれば合成構造部材を形成する
際、その内部に発生している圧縮応力を解放することに
より、設計上考慮される荷重によって部材に発生する圧
縮力あるいは曲げモーメントとは逆方向の力が与えられ
、そのため部材の軽量化、小型化が図れる。As described above, according to the present invention, when forming a composite structural member, by releasing the compressive stress generated inside the composite structural member, the compressive force or bending moment generated in the member due to the load considered in the design can be reduced. A force is applied in the opposite direction, which allows the member to be made lighter and smaller.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は本発明が使用される橋梁の一実施例の側面図、
第２図はその平面図、第３図はコンクリート床版７が鋼
桁４に取り付けられた状態を簡略化して示す斜視図、第
４図は第３図の矢符Ａ側から見た側面図、第５図は第３
図の矢符Ｂ側がら見た平面図、第６図は第５図の切断面
線ＶＩ−Ｖｌがら見た断面図、第７図はコンクリート床
版の他の平面図、第８図はその一部を拡大した斜視図、
第９１０− 図は鋼桁４およびコンクリート床版７の応力度を説明す
るための図、第１０図は第９図に対応した曲げモーメン
ト図、第１１図はコンクリ−Ｆ床版７と鋼桁４とに作用
する応力度を具体的に解析するための基礎となる図であ
る。 １・・・橋梁、４・・・鋼桁、７．７ａ・・・コンクリ
ート床版、８・・・ｐｅ綱線、１２・・・すべり防止部
材、１４・・・長孔、１６・・・支持板、１７・・・定
着部材、４０・・・継ぎ目 弁理士　四散　圭一部 第７図 ７０ 第８図 ξ 第９図 ４ 第１０図FIG. 1 is a side view of an embodiment of a bridge in which the present invention is used;
Fig. 2 is a plan view thereof, Fig. 3 is a simplified perspective view of the concrete deck 7 attached to the steel girder 4, and Fig. 4 is a side view seen from the arrow A side in Fig. 3. , Figure 5 is the third
Fig. 6 is a sectional view taken along the section line VI-Vl in Fig. 5, Fig. 7 is another plan view of the concrete slab, and Fig. 8 is its plan view. A partially enlarged perspective view.
910- Figure is a diagram for explaining the stress level of steel girder 4 and concrete deck 7, Figure 10 is a bending moment diagram corresponding to Figure 9, and Figure 11 is concrete F deck 7 and steel girder. FIG. 4 is a diagram that serves as a basis for specifically analyzing the degree of stress acting on DESCRIPTION OF SYMBOLS 1...Bridge, 4...Steel girder, 7.7a...Concrete deck slab, 8...PE cable wire, 12...Slip prevention member, 14...Long hole, 16... Support plate, 17... Fixing member, 40... Seam Patent Attorney Shisan Keiichi Fig. 7 70 Fig. 8 ξ Fig. 9 4 Fig. 10

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] 補助部材を基礎部材に仮接合し、次に補助部材に圧縮応
力発生手段によってその内部に圧縮応力を発生させ、そ
の後補助部材を基礎部材に前記圧縮応力の作用方向と基
礎部材の部材軸方向とが平行になるよう固定的に設置し
、次いで圧縮応力調整手段によって圧縮応力の解放量を
調整することによって、基礎部材に前記解放量に対応し
た前記作用方向に沿う引張力および曲げモーメントを発
生させることを特徴とする応力調整を伴なう合成構造部
材形成工法。The auxiliary member is temporarily joined to the base member, and then a compressive stress is generated inside the auxiliary member by a compressive stress generating means, and then the auxiliary member is attached to the base member in the direction in which the compressive stress acts and in the member axis direction of the base member. are fixedly installed so that they are parallel to each other, and then the amount of release of the compressive stress is adjusted by the compressive stress adjustment means, thereby generating a tensile force and a bending moment in the foundation member along the acting direction corresponding to the amount of release. A synthetic structural member forming method that involves stress adjustment, characterized by: