JPS60201313A - Photographic lens - Google Patents

Photographic lens

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JPS60201313A
JPS60201313A JP5928184A JP5928184A JPS60201313A JP S60201313 A JPS60201313 A JP S60201313A JP 5928184 A JP5928184 A JP 5928184A JP 5928184 A JP5928184 A JP 5928184A JP S60201313 A JPS60201313 A JP S60201313A
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JP
Japan
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lens
lens group
group
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negative
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JP5928184A
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Yoshinobu Kudo
工藤　▲吉▼信
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Minolta Co Ltd
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    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/60—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having five components only

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Abstract

PURPOSE:To move a lens system with small driving force and to improve its delineation performance from infinite distance to the closest distance by moving the 3rd lens group and the 4th lens group in an optical-axis direction for focusing and satisfying inequalities I and II. CONSTITUTION:The photographic lens consists of the 1st lens group I with positive refracting power, the 2nd lens group II composed of a single negative meniscus lens having the convex surface on an object surface, the 3rd lens group IIIcomposed of at least one negative lens and one positive lens, the 4th lens group IVcomposed of at least one positive lens, and the 5th lens group l composed of at least one negative or positive lens. The 3rd lens group III and the 4th lens group IV are moved in the optical axis direction to peform focusing and the inequalities I and II hold.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、バックフォーカスが長く画角４６°程度を有
し、基本的には前群が２群２枚、後群が３群４枚から構
成される写真レンズに関し、さらに詳しくはその焦点合
わせに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a photographic lens with a long back focus and an angle of view of approximately 46°, and which basically consists of two elements in two groups in the front group and four elements in three groups in the rear group. , and more specifically regarding its focusing.

たとえば、前群を２群２枚、後群を２群３枚で、構成し
たレンズ系としては特公昭４１−１５４６４号公報に開
示されているものがある。これは、比較的少ない枚数で
バックフォーカスが長く、画角４６゜を実現している例
であるが、その焦点合わせに関してはレンズ系全体を移
動させて物体に焦点を合わせる方法しか一般には知られ
ていない。しかし、焦点合わせの為にモータ等でレンズ
系を移動させることが必要な場合、レンズ系全体を移動
させると鏡胴は大きなものとなり、駆動力も大きなもの
となってしまうので、これを軽減するために、レンズ系
の一部の移動で焦点合わせを行なうことが望ましい。For example, a lens system having two lenses in two groups in the front group and three lenses in two groups in the rear group is disclosed in Japanese Patent Publication No. 41-15464. This is an example of achieving a 46° angle of view with a long back focus using a relatively small number of lenses, but the only method generally known for focusing is to move the entire lens system to focus on the object. Not yet. However, if it is necessary to move the lens system using a motor etc. for focusing, moving the entire lens system would result in a large lens barrel and a large driving force. In addition, it is desirable to perform focusing by moving part of the lens system.

本発明は、以上の観点から、比較的少ない枚数で、バッ
クフォーカスが長く画角４６°程度を有する写真レンズ
において、レンズ系全体を移動させるのではなく、１部
のレンズ系を光軸方向に移動させることにより焦点合わ
せを行なう。すなわち、小さい駆動力でレンズ系を移動
することを可能にし、かつ、無限から最近接距離まで描
写性能の良好なレンズ系を提供することにある。From the above points of view, the present invention provides a photographic lens that uses a relatively small number of lenses and has a long back focus and an angle of view of about 46 degrees, by moving a part of the lens system in the optical axis direction instead of moving the entire lens system. Focusing is performed by moving the lens. That is, the objective is to provide a lens system that allows the lens system to be moved with a small driving force and that has good depiction performance from infinity to the closest distance.

そして、上記目的を達成する為に本発明に係る写真レン
ズは、物体側より順に正の油接力を有する第１１７１群
（Ｉｌ、物体側に凸面を向けた負メニスカスの単レンズ
からなる第２レンズ群曲、少なくとも１枚の負レンズと
１枚の正レンズとからなる第３レンズ群（曲、少なくと
も１枚の正レンズからなる第４レンズ群（ＩＶ）及び少
な（とも１枚の負レンズあるいは正レンズからなる第５
レンズ群（■から構成され、第３レンズ群＋１ｕｌｌと
第４レンズ群ｆｌＶ）を光軸方向に移動させて焦点合わ
せを行なうことを特徴とするものである。In order to achieve the above object, the photographic lens according to the present invention has a 1171st group (Il) having a positive oil contact force in order from the object side, and a second lens consisting of a negative meniscus single lens with a convex surface facing the object side. A third lens group (IV) consisting of at least one negative lens and one positive lens; a fourth lens group (IV) consisting of at least one positive lens; The fifth consisting of a positive lens
This system is characterized in that focusing is performed by moving the lens group (consisting of ■, third lens group +1ull and fourth lens group flV) in the optical axis direction.

本発明では、比較的少ない枚数のレンズ系として、前群
を２群２枚、後群を３群４枚で構成している。これは、
前群を２群２枚、後群を２群３枚で構成したレンズ系の
後群像側に、さらに少なくとも１枚の負レンズあるいは
、１枚の正レンズを付加した構成としている。すなわち
、本発明実施例の構成を示す第１図を用いて説明すると
、第ルンけた負メニスカスの単レンズ（Ｌ２）からなり
、第３レンズ群（曲は、負レンズ（Ｌ３）と正レンズ（
Ｌ４）との接合レンズからなり、第４レンズ群（ＩＶＩ
は両凸正レンズ（Ｌ６）からなり、第５レンズ群■）は
、負レンズ（Ｌ６）からなり、絞りは第２レンズ群（［
１と、第３レンズ群（Ｉｌｌｌとの間に配置される。焦
点合わせに際しては、第３レンズ群（ｌｕｌｌと第４レ
ンズ群ｆｌＶｌを一体として光軸方向に物体側に移動し
て行な０、このとき、第１１７１群（■）、第２レンズ
群（■）、第５レンズ群（■）は、像面に対して固定で
ある。すなわち無限遠から近接側へ向けて焦点合わせを
すると、第２レンズ群（Ｉｌｌと第３レンズ群（Ｂとの
空気間隔は短かくなる。このため、第２レンズ群（ＩＩ
）と第３レンズ群（曲との絞りをはさむ空気間隔を大き
くとつておく必要がある。第５レンズ群■）の効用は、
第５レンズ群（Ｖｌが負レンズのときは、第３レンズ群
（ＩＩＩｌと、第４レンズ群（ＩＶＩの正の屈折力を適
当に強くすることができ、第３レンズ群（２）と第４レ
ンズ群（ＩＶＩの移動量を少なくすると同時に空気間隔
の減少に役立つ。近接状態においても第５レンズ群（■
）が無限遠と同じ位置にあることにより、第３レンズ群
（２）と第４レンズ群（ＩＶ）を物体側に移動させると
きに発生する球面収差の急激な補正不足を補正し、軸外
になるほど発生する外向性のコマ収差を補正する効果が
ある。一方、第５レンズ群（■）が正レンズのときは、
負レンズのときに比べて、第３レンズ群（２）と第４レ
ンズ群＋ＩＶＩの移動量は大きくなってしまうが、レン
ズ系の大口径化に有利であり、合焦時に発生する球面収
差の補正不足を減少させ、軸外になるほど発生する外向
性のコマ収差に対しては、その発生の程度を減少参せる
効果がある。In the present invention, as a lens system with a relatively small number of lenses, the front group is composed of two lenses in two groups, and the rear group is composed of four lenses in three groups. this is,
The lens system has a front group consisting of two lenses in two groups and a rear group consisting of three lenses in two groups, with at least one negative lens or one positive lens added to the rear group image side. That is, to explain the configuration of the embodiment of the present invention with reference to FIG.
The fourth lens group (IVI) consists of a cemented lens with
consists of a biconvex positive lens (L6), the fifth lens group ■) consists of a negative lens (L6), and the aperture is the second lens group ([
1 and the third lens group (Illll). Focusing is performed by moving the third lens group (lull and the fourth lens group flVl as one body toward the object side in the optical axis direction). , At this time, the 1171st lens group (■), the second lens group (■), and the fifth lens group (■) are fixed with respect to the image plane.In other words, when focusing from infinity to the near side, The air distance between the second lens group (Ill) and the third lens group (B becomes shorter. Therefore, the second lens group (II
) and the third lens group (it is necessary to leave a large air gap between the aperture and the 5th lens group ■).
When the fifth lens group (Vl is a negative lens, the positive refractive power of the third lens group (IIIl) and the fourth lens group (IVI) can be appropriately strengthened, and the third lens group (2) and It helps to reduce the amount of movement of the 4th lens group (IVI) and at the same time reduces the air gap. Even in close-up conditions, the 5th lens group (■
) is at the same position as infinity, it corrects the sudden lack of correction of spherical aberration that occurs when moving the third lens group (2) and fourth lens group (IV) toward the object side, and It is effective in correcting extroverted coma aberration that occurs as the lens becomes larger. On the other hand, when the fifth lens group (■) is a positive lens,
Compared to a negative lens, the amount of movement of the third lens group (2) and fourth lens group + IVI will be larger, but it is advantageous for increasing the aperture of the lens system and reduces spherical aberration that occurs during focusing. This has the effect of reducing under-correction and reducing the degree of extroverted comatic aberration that occurs further off-axis.

更に本発明においては、以下の条件を満足することを特
徴とする。Furthermore, the present invention is characterized by satisfying the following conditions.

ａ （１）　０．１　＜　（ｍｒｖ　＜０．５５（２）　４
．０＜　Ｇ々十六）ｆ　（１２，０但し、ここで、Ｄａ
は無限遠合焦状態における第２レンズ群と第３レンズ群
との間の軸上空気間隔、ｆ■■は第３レンズ群と第４レ
ンズ群との合成焦点距離、ｒ３．は第２レンズ群の物体
側の面の曲率半径、ｒ４は第２レンズ群の像側の面の曲
率半径、ｆは全系の焦点距離、である。以下、各条件に
ついて説明する。a (1) 0.1 < (mrv <0.55(2) 4
．． 0< G16) f (12,0 However, here, Da
is the axial air distance between the second and third lens groups in the infinity focused state, f■■ is the combined focal length of the third and fourth lens groups, and r3. is the radius of curvature of the object-side surface of the second lens group, r4 is the radius of curvature of the image-side surface of the second lens group, and f is the focal length of the entire system. Each condition will be explained below.

条件（１）は焦点合わせをするために確保しなければな
らない空気間隔Ｄａと、第３レンズ群（曲と第４レンズ
群ｆＩＶ）との合成焦点距離ｆｍＰＩとの比を規定する
ものであり、下限をこえると近接撮影距離が充分とれな
くなってしまい上限をこえると無限で周辺光景が充分と
れなくなったり焦点合わせに際し収差変動が大きくなっ
てしまう。Condition (1) defines the ratio between the air gap Da that must be secured for focusing and the composite focal length fmPI of the third lens group (curve and fourth lens group fIV), If the lower limit is exceeded, it will not be possible to obtain a sufficient close-up distance, and if the upper limit is exceeded, it will be infinity and the peripheral scene will not be sufficiently captured, and aberration fluctuations will become large during focusing.

条件（２）は第２レンズ群＋ＩＩ）の物体側の面の曲率
半径と像側の面の曲率半径との逆数の和を規定するもの
であり、下限をこえると、負メニスカスの単レンズとし
ての第２レンズ群（Ｉｌｌの曲率がゆるくなり、球面収
差の不足を補正することが困難となりさらに第３レンズ
群（曲と第４レンズ群ｔｌＶｌとを焦点合わせのために
光軸方向に移動させるに伴い、内方性のコマ収差の発生
が大きくなる。また上限をこえると、第２レンズ群ｔｕ
ｔの曲率がきつくなり、像面性が補正不足となり、焦点
合わせに際し外方性のコマ収差の発生が大きくなる。Condition (2) defines the sum of the reciprocals of the radius of curvature of the object-side surface and the radius of curvature of the image-side surface of the second lens group + II), and when the lower limit is exceeded, the lens becomes a negative meniscus single lens. The curvature of the second lens group (Ill) becomes looser, making it difficult to correct the lack of spherical aberration, and the third lens group (curvature and fourth lens group tlVl are moved in the optical axis direction for focusing). With this, the occurrence of inward comatic aberration increases.Also, when the upper limit is exceeded, the second lens group tu
The curvature of t becomes steeper, the image surface properties become insufficiently corrected, and the occurrence of external coma aberration increases during focusing.

尚、前述の例では第３レンズ群ｆ［ＩＯと第４レンズ群
（Ｎｌを一体的に移動させたが、これを別々に移動させ
てもよい。Note that in the above example, the third lens group f[IO and the fourth lens group (Nl) were moved integrally, but they may be moved separately.

以上の構成により焦点合わせをすると無限遠から最近接
まで各収差の変動の少ない焦点合わせが可能となる。Focusing with the above configuration enables focusing from infinity to the closest distance with little variation in each aberration.

さらに、焦点合わせによる収差の変動を良好に保つ条件
として第５レンズ群（ト）が負レンズのとき、その焦点
距離をｆ５とすると、 を満足することが望ましい。Further, as a condition for maintaining favorable fluctuations in aberrations due to focusing, when the fifth lens group (G) is a negative lens and its focal length is f5, it is desirable to satisfy the following.

条件（３）の範囲をこえると、第５レンズ群（Ｖの屈折
力が強くなりすぎて、焦点合わせに際して球面収差と像
面性の変動量が大きくなり補正不足の傾向になりやすく
なる。また、レンズバ・ンクも短か（なる傾向をもち、
必要な値を得ることか困難となってくる。If the range of condition (3) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group (V) becomes too strong, and the amount of variation in spherical aberration and image plane properties becomes large during focusing, which tends to result in insufficient correction. , the lens barrel is also short (has a tendency to become
It becomes difficult to obtain the required value.

第５レンズ群（■）が正レンズのときには、その焦点距
離をｆ５とすると、 （４）　−＜　０・５ ６ を満足することが望ましい。条件（４）の範囲をこえる
と、第５レンズ群ｆＶｌの屈折力が強くなりすきで、負
の歪曲収差の補正が困難になり、焦点合わせに際して像
面性の変動量が大きくなってしまう。When the fifth lens group (■) is a positive lens, and its focal length is f5, it is desirable to satisfy (4) -<0.5 6 . If the range of condition (4) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group fVl tends to become strong, making it difficult to correct negative distortion aberration, and resulting in a large amount of variation in image plane properties during focusing.

次に本発明の実施例を示す。Next, examples of the present invention will be shown.

実施例１ ｆ＝ｚ　００　ＦＮｏ＝２．０　２ω＝４６゜曲率半径
　、芯　厚　屈折率　アツベ数ｒｌ　４３．６０ ｄｉ　１０．００　Ｎｄｘ　１．６４０５０　νｄｘ　
６０、ｏ８ｒ３　３２．５５ ｄａ　６．４８　Ｎｄｇ　１．８４６６６　νｄ２　２
３．８ｒ６　−２９．６２ ｄｓ　２．５９　Ｎｄａ　１．７５５２０　νｄａ　２
７．５１ｒ６　７９．１２ ｄａ　１１．５０　Ｎｄ４１．７０１５４　νｄ４　４
１．１５ｒ８　１９４．４７ ｄａ　５．５０　Ｎｄｓ　１．８０７５０　νｄｓ　３
５．４５ｒｘｏ　−５９９，０５ ｄｌｏ　１．９７　Ｎｄｅ　１．５４０７２　νｄａ　
４７．２２ｒｕ　５４６．４７ −　＝　０．１９ ｆ６１ 実施例２ ｆ＝１００　ＦＮｏ−＝２．０　２ω＝４６゜曲率半径
　芯　厚　屈折率　アツベ数 ｒｌ　４５．６６ ｄｉ　１１．２２　Ｎｄｌ　１．６１８００　νｄｘ　
６３．４５ｒａ　３１．３Ｂ ｄａ６．９５　Ｎｄ２１．７５０００　νｄ２２５．１
４ｒ６　−２９．７６ ｄｓ　２．５２　Ｎｄ３　１．７５０００　νｄａ　２
５．１４ｒ’！　−８０１，４６ ｄａ　１１．０６　Ｎｄ４　１７８８５０　シｄ４４５
．６８ｒ８２７５．３４ ｄａ　５．００　Ｎｄｓ　１．８０７４１　ｖｄ５３１
．５９ｒ１ｏ　−３３２，５９ ｄｘｏ　２．４５　Ｎｄ　ｓ　１．５４０７２　νｄ）
　４７．２２ｒｎ　−７５０，２３ 実施例３ ｆ＝１００　ＦＮｏ＝２．０　２ω＝４６゜曲率半径　
芯　厚　屈折率　アツベ数 ｒａ＋　４６．３２ ｄｉ　１１．２２　Ｎ（１１１，６１８００νｄｌ　６
３．４５ｒ３　３０．９２ ｄａ　６．９４　Ｎ（１２１，８０５１８νｄ２　２５
．４３ｒＢ　−３０，２５ ｄ５　２．５０　Ｎｄ３１．７５０００　νｄａ　２５
．１４ｒｅ　１７２．２８ ｄａ　１１．０３　Ｎｄ４　１．７８８５０　νｄ４　
４５．６８ｒ８　２９０．６８ ｄａ　５．００　Ｎｄｓ　１．７８４７２　νｄ”　２
５．７５ｒｌＯ−４８９，１０ ｄｌＧ　２．４５　Ｎｄ６　１．５４０１２　νｄｓ　
４７．２２ｒｕ　−５４６，３９ ＝０．０１ ｆｓｌ 実施例４ ｆ＝１００　ＦＮｏ＝２．０　２Ｇ＋＝４６゜曲率半径
　芯　厚　屈折率　アツベ数 ｒｌ　４２．８０ ｄ１９．９５　Ｎｄｌ　１．６４０５０　νｄｔ　、６
０．０８ｒ３　３１．２２ ｄａ　６．７４　Ｎｄ２１．８４６６６　νｄ＋　２３
．８Ｏｒ６　−３２．１５ ｄａ　２．６０　Ｎｄ３　１．７５５２０　νｄ３　２
７．５１１１Ｊ　５６．１８ ｄａ　１１．５３　Ｎｄ４　１．７０１５４　νｄ４　
４１．１５ｒ”　２１４．５８ ｄｇ　５．５ＯＮｄＳ　１．８０７５０　νｄｓ　３５
．４５ｒ１１　６５７．５１ Ｅ　＝　０．３３６３０１Ｘ１０”　１ｆ、１実施例５ ｆ＝ｌｏｏ　ＦＮｏ”＝２．Ｑ　２ω＝４６゜曲率半径
　芯　厚　屈折率　アツベ数 ｒ１　５６．９０ ｄｔ　９．８８　Ｎｄｔ　１．６４０５０　１’ｄｌ　
６０．０８ｒ３　３５．０１ ｄａ　６．４５　Ｎｄｌ　１．８４６６６　νｄ＋　２
３．８０ｒ６　−３３．６６ ｄｓ　２．７３　Ｎｄａ　１．７００５５　νｄａ　２
７．５８ｒ６　１０７２．４９ ｄｓ　１１．６７　Ｎｄ４　１．８１１００　νｄ４　
４４．８６ｒｓ　２５７０．９２ ｄｓ　５．５０　Ｎｄｓ　４．８５０００　νｄｓ　４
０．５１ｒｌＧ　７７３．５５ ｄｌｏ　４．１０　Ｎｄ１ｌ　１．５４０７２　シｄ＠
４７．２２ｒｕ　−１１０７，６３ ７ｒ＝　０．１２ 実施例６ ｆ＝１００　ＦＮｏ＝１．８　２ω＝４６゜曲率半径　
芯　厚　屈折率　ア・ノベ数ｒｌ　５５．１３ ｄｌｇ、７０’Ｎｄｔ　１．６１８００　νｄｌ　６３
．４５”　３３６２ｄａ　６．５９　Ｎｄ２１．８４６
６６　ｙｄｇ　２３．８０ｒ６　−３４．２２ ｄｓ　２．８５　Ｎｄａ　１．７５０００　νｄ３２５
．１４ｒｎ　−１００２，８８ ａ ＝０．２６ ｆ■■ 一＝０．１２ ５ 実施例７ ｆ＝１００　ＦＮｏ＝２．０　２ω＝４６゜曲率半径　
芯　厚　屈折率　アツベ数 一＝０．２７ ｆ６１ 各実施例において、絞りは第２レンズ群（Ｉｌｌと、第
３レンズ群（曲の間に配置されている。また、実施例４
のように第５レンズ群（Ｖｌを合成樹脂で構成すると、
非球面の導入も容易となり、性能の向上を図ることが期
待できる。実施例において、Ａ。Example 1 f=z 00 FNo=2.0 2ω=46° radius of curvature, core thickness refractive index Atsube number rl 43.60 di 10.00 Ndx 1.64050 νdx
60, o8r3 32.55 da 6.48 Ndg 1.84666 νd2 2
3.8r6 -29.62 ds 2.59 Nda 1.75520 νda 2
7.51r6 79.12 da 11.50 Nd41.70154 νd4 4
1.15r8 194.47 da 5.50 Nds 1.80750 νds 3
5.45rxo -599,05 dlo 1.97 Nde 1.54072 νda
47.22ru 546.47 - = 0.19 f61 Example 2 f = 100 FNo - = 2.0 2ω = 46° radius of curvature Core thickness Refractive index Atsube number rl 45.66 di 11.22 Ndl 1.61800 νdx
63.45ra 31.3B da6.95 Nd21.75000 νd225.1
4r6 -29.76 ds 2.52 Nd3 1.75000 νda 2
5.14r'! -801,46 da 11.06 Nd4 178850 Sid445
．． 68r8275.34 da 5.00 Nds 1.80741 vd531
．． 59r1o -332,59 dxo 2.45 Nd s 1.54072 νd)
47.22rn -750,23 Example 3 f=100 FNo=2.0 2ω=46° radius of curvature
Core thickness Refractive index Atsbe number ra+ 46.32 di 11.22 N (111,61800νdl 6
3.45r3 30.92 da 6.94 N(121,80518νd2 25
．． 43rB -30,25 d5 2.50 Nd31.75000 νda 25
．． 14re 172.28 da 11.03 Nd4 1.78850 νd4
45.68r8 290.68 da 5.00 Nds 1.78472 νd" 2
5.75rlO-489,10 dlG 2.45 Nd6 1.54012 νds
47.22ru -546,39 =0.01 fsl Example 4 f=100 FNo=2.0 2G+=46° radius of curvature Core thickness Refractive index Atsube number rl 42.80 d19.95 Ndl 1.64050 νdt, 6
0.08r3 31.22 da 6.74 Nd21.84666 νd+ 23
．． 8Or6 -32.15 da 2.60 Nd3 1.75520 νd3 2
7.5111J 56.18 da 11.53 Nd4 1.70154 νd4
41.15r” 214.58 dg 5.5ONdS 1.80750 νds 35
．． 45r11 657.51 E = 0.336301X10” 1f, 1 Example 5 f=loo FNo”=2. Q 2ω=46゜Curvature radius Core thickness Refractive index Atsbe number r1 56.90 dt 9.88 Ndt 1.64050 1'dl
60.08r3 35.01 da 6.45 Ndl 1.84666 νd+ 2
3.80r6 -33.66 ds 2.73 Nda 1.70055 νda 2
7.58r6 1072.49 ds 11.67 Nd4 1.81100 νd4
44.86rs 2570.92 ds 5.50 Nds 4.85000 νds 4
0.51rlG 773.55 dlo 4.10 Nd1l 1.54072 Sid@
47.22ru -1107,63 7r= 0.12 Example 6 f=100 FNo=1.8 2ω=46° radius of curvature
Core thickness Refractive index Nove number rl 55.13 dlg, 70'Ndt 1.61800 νdl 63
．． 45” 3362da 6.59 Nd21.846
66 ydg 23.80r6 -34.22 ds 2.85 Nda 1.75000 νd325
．． 14rn -1002,88 a = 0.26 f ■■ 1 = 0.12 5 Example 7 f = 100 FNo = 2.0 2ω = 46° radius of curvature
Core thickness Refractive index Atsbe's number 1 = 0.27 f61 In each example, the aperture is arranged between the second lens group (Ill) and the third lens group (between the curves.
If the fifth lens group (Vl is made of synthetic resin),
It will also be easier to introduce aspherical surfaces, which can be expected to improve performance. In the examples, A.

Ｂ、Ｃ・・・は＊印で示した非球面における非球面係数
で、Ｘを近軸曲面（曲率半径：ｒ）からの光軸方向のズ
レ量りを光軸と直角方向の高さとしたときの次式におけ
る係数の値である。B, C... are the aspherical coefficients of the aspherical surfaces marked with *, where X is the deviation in the optical axis direction from the paraxial curved surface (radius of curvature: r) and is the height in the direction perpendicular to the optical axis. is the value of the coefficient in the following equation.

２2

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１．第４．第７．第１０．第１３．第１６．第１９図
はそれぞれ、本発明実施例１から７のレンズの構成を示
す断面図、第２．第５．第８．第１１．第１４゜第１７
．第２０図は実施例１から７の物体が無限遠にあるとき
の収差曲線図、第３．第６．第９．第１２゜第１５．第
１８．第２１図は実施例１から７のレンズをβ−１／１
０の近接撮影状態にしたときの収差曲線図である。 Ｉ：第ルンズ群 ■＝第２レンズ群 ■：第３レンズ群 ■：第４レンズ群 ■：第５レンズ群 出願人　ミノルタカメラ株式会社 蜂面収差正弦紐　非点収差　企曲％ 諌曲収差正弦条件　非点収差　亜曲　％球面収差正灸紹
牛　非点収差　歪曲％ 抹面収匙正臥呆件　非点取廠　歪曲％1st. 4th. 7th. 10th. 13th. 16th. FIG. 19 is a sectional view showing the structure of lenses of Examples 1 to 7 of the present invention, and FIG. Fifth. 8th. 11th. 14th゜17th
．． FIG. 20 is an aberration curve diagram when the object of Examples 1 to 7 is located at infinity; 6th. 9th. 12th゜15th. 18th. Figure 21 shows the lenses of Examples 1 to 7 with β-1/1
FIG. 4 is an aberration curve diagram when the lens is in a close-up shooting state of zero. I: 2nd lens group ■: 2nd lens group ■: 3rd lens group ■: 4th lens group ■: 5th lens group Applicant Minolta Camera Co., Ltd. Beeplane aberration sine string Astigmatism Planning % Lithium aberration sine Conditions Astigmatism Subcurve % Spherical Aberration Correct Moxibustion Shao Ni Astigmatism Distortion % Macular Aberration Correct Distortion Astigmatism Distortion %

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １、物体側より順に正の屈折力を有する第ルンズ群、物
体側に凸面を向けた負メニスカスの単レンズからなる第
２レンズ群、少な（とも１枚の負レンズと１枚の正レン
ズとからなる第３レンズ群、少なくとも１枚の正レンズ
からなる第４レンズ群、及び少なくとも１枚の負レンズ
あるいは、正レンズからなる第５レンズ群から構成され
、上記、第３レンズ群と第４レンズ群とを光軸方向に移
動させて焦点合わせを行うとともに、以下の条件を満足
することを特徴とする写真レンズ：である。 但し、ここで、 Ｄａは無限遠合焦状態における第２レンズ群と第３レン
ズ群との間の軸上空気間隔、 ｆＷｉＰＩは第３レンズ群と第４レンズ群との合成焦点
距離、 ｒ３は第２レンズ群の物体側の面の曲率半径、ｒ４は第
２レンズ群の像側の面の曲率半径、ｆは全系の焦点距離
、 である。 ２、第５レンズ群が負レンズのとき以下の条件を満足す
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の写真レ
ンズ： ただし、ｆｓは第５レンズ群の焦点距離。 ６、　第５レンズ群が正レンズのとき以下の条件を満足
することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の写真
レンズ： ただし、ｆｓは第５レンズ群の焦点距離。[Claims] 1. In order from the object side, there is a lens group having a positive refractive power, a second lens group consisting of a negative meniscus single lens with a convex surface facing the object side, and a small lens group (both one negative lens and A third lens group consisting of one positive lens, a fourth lens group consisting of at least one positive lens, and a fifth lens group consisting of at least one negative or positive lens. A photographic lens characterized by performing focusing by moving the third lens group and the fourth lens group in the optical axis direction and satisfying the following conditions.However, here, Da is at infinity. The axial air distance between the second and third lens groups in the focused state, fWiPI is the composite focal length of the third and fourth lens groups, and r3 is the object-side surface of the second lens group. The radius of curvature, r4, is the radius of curvature of the image-side surface of the second lens group, and f is the focal length of the entire system. 2. When the fifth lens group is a negative lens, the following conditions are satisfied. The photographic lens according to claim 1, where fs is the focal length of the fifth lens group. 6. The photographic lens according to claim 1, wherein fs is the focal length of the fifth lens group. Photographic lens described in range 1: where fs is the focal length of the fifth lens group.
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