JPS60197846A - 人工時効硬化性と深絞り性に優れるフエライト単相混合粒組織冷延鋼板 - Google Patents
人工時効硬化性と深絞り性に優れるフエライト単相混合粒組織冷延鋼板Info
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- JPS60197846A JPS60197846A JP5323584A JP5323584A JPS60197846A JP S60197846 A JPS60197846 A JP S60197846A JP 5323584 A JP5323584 A JP 5323584A JP 5323584 A JP5323584 A JP 5323584A JP S60197846 A JPS60197846 A JP S60197846A
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- Japan
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- weight
- temperature
- rolled steel
- steel sheet
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
自動車のパネル用など、優れたプレス成形性が要求され
る複合組織冷延鋼板とその製法に関し、この明細書で述
べる技術内容は、ＢＨ性と下値の著大な改善についての
開発成果を提案するところにある。
る複合組織冷延鋼板とその製法に関し、この明細書で述
べる技術内容は、ＢＨ性と下値の著大な改善についての
開発成果を提案するところにある。
（背景技術）
上記用途に使用される冷延鋼板には次の材料特性が必要
である。
である。
（１）深絞り性：
ランクフオード値（ｒ ｌｉａ＞で評価され、１．５以
上の高下値。
上の高下値。
（２）高延性：
低い降伏強度（ＹＳ）と高い伸び（ＥＡ）特性。
（３）常温非時効性：
常温で長時間保持しても時効硬化により材質が劣化しな
い特性。
い特性。
（４）耐プント性ニ
プレス後の部品が軽荷重ではへこまない性質ずなわら、
プレス成形後における鋼板の高い降伏側し ここで（４）の耐プント性に関し、プレス成形の際には
、降伏応力ＹＳの低いことが要求されるところから、一
般的にはこの要求を耐プント性と両立させることは容易
でないが、しかしプレス成形とそれにひき続く加熱処理
（例えば焼付塗装）により硬化り−る性質（Ｂ ｌ−１
性）を有づる鋼板は、成形性と耐プント性の両者を両立
させることが可能である。
プレス成形後における鋼板の高い降伏側し ここで（４）の耐プント性に関し、プレス成形の際には
、降伏応力ＹＳの低いことが要求されるところから、一
般的にはこの要求を耐プント性と両立させることは容易
でないが、しかしプレス成形とそれにひき続く加熱処理
（例えば焼付塗装）により硬化り−る性質（Ｂ ｌ−１
性）を有づる鋼板は、成形性と耐プント性の両者を両立
させることが可能である。
これまでに明らかにされているプレス成形用冷延鋼板の
製造方法は以下のように分類される。
製造方法は以下のように分類される。
（１）低炭素アルミキルド鋼の箱焼鈍法：深絞り性、延
性、常温非時効性には優れるものの、焼付硬化性はほと
んどなく、プレス部品の耐プント性に劣り、またこの低
炭素アルミキルド鋼を素材とするのでは、生産性、製品
の均質性に有利な連続焼鈍法で上記材質を確保すること
は困難であった。
性、常温非時効性には優れるものの、焼付硬化性はほと
んどなく、プレス部品の耐プント性に劣り、またこの低
炭素アルミキルド鋼を素材とするのでは、生産性、製品
の均質性に有利な連続焼鈍法で上記材質を確保すること
は困難であった。
（２）極低炭素鋼におけるＮｂまたはＴ１の添加：この
鋼板は連続焼鈍法でも箱焼鈍法ど同じく優れた深絞り性
と延性を有しかつ常温非時効性であって、とくにｒ値は
１．８以上が得られ、超深絞り性を要するが、しかしく
１）と同様にＢＨ性を付与することは容易でなく、プレ
ス部品σ５ＷＡゲント性に劣る。
鋼板は連続焼鈍法でも箱焼鈍法ど同じく優れた深絞り性
と延性を有しかつ常温非時効性であって、とくにｒ値は
１．８以上が得られ、超深絞り性を要するが、しかしく
１）と同様にＢＨ性を付与することは容易でなく、プレ
ス部品σ５ＷＡゲント性に劣る。
−３）低炭素アルミキルト鋼に３ｉ、Ｍｎ、Ｃ「等の合
金元素を添加して、連続焼鈍後の冷１１速度を！１ＪＩ
ａｌｌすることにより、フェライト相とマルテンサイ１
〜相を共存させる（（１わゆるデュアルフェーズ鋼）： この鋼板は、強度に対して降伏強度が従来鋼板よりも低
いので、張り出し成形性に優れかつ、高強度を得やすい
という長所を持ち、さらに常温非時効性でかつ高いＢＨ
性を有す−る。しかしながら下値は１．０種度と低く絞
り性に劣る。
金元素を添加して、連続焼鈍後の冷１１速度を！１ＪＩ
ａｌｌすることにより、フェライト相とマルテンサイ１
〜相を共存させる（（１わゆるデュアルフェーズ鋼）： この鋼板は、強度に対して降伏強度が従来鋼板よりも低
いので、張り出し成形性に優れかつ、高強度を得やすい
という長所を持ち、さらに常温非時効性でかつ高いＢＨ
性を有す−る。しかしながら下値は１．０種度と低く絞
り性に劣る。
（従来技術）
上に触れた複合組成を有する加工用冷延鋼板の製造法に
ついては、米国特許第４．０５０．９５９号、同第４，
０６２，７００号各明５ｔｕｉ、また特公昭５３−３９
３６８号、特開昭５０−７５１１３号および特開昭５１
−３９５２４号公報などでも開示されている。
ついては、米国特許第４．０５０．９５９号、同第４，
０６２，７００号各明５ｔｕｉ、また特公昭５３−３９
３６８号、特開昭５０−７５１１３号および特開昭５１
−３９５２４号公報などでも開示されている。
しかしいずれも高い下値を有する鋼板の製造法ではない
。
。
一方Ｂ添加鋼によるプレス成形冷延鋼板として特開昭５
６−１６６３３０号、同５６−１６６３３１号各公報も
あるが下値はなお十分でなく、またＢＨ性には触れられ
ていない。
６−１６６３３０号、同５６−１６６３３１号各公報も
あるが下値はなお十分でなく、またＢＨ性には触れられ
ていない。
（発想の端結）
発明者らは先に特開昭５７−１７７、、Ｑ−４４号にて
Ｎｂ−８複合添加極低炭素鋼による深絞り性に優れる複
合組織冷延鋼板の製造方法を開発したが、その後も研究
を進めた結果Ｎｂとの複合としなくても、ＢとＮの関係
を特定範囲とすることにより、上記先行ｊ１発と同等程
度の高い下値を示Ｊ鋼板がより有利に得られることを新
たに知見した。
Ｎｂ−８複合添加極低炭素鋼による深絞り性に優れる複
合組織冷延鋼板の製造方法を開発したが、その後も研究
を進めた結果Ｎｂとの複合としなくても、ＢとＮの関係
を特定範囲とすることにより、上記先行ｊ１発と同等程
度の高い下値を示Ｊ鋼板がより有利に得られることを新
たに知見した。
（発明の目的）
鋼板の特性として、（１）とくに高い高ｒ値、（７２）
高延性、（３）常温非時効性および（４）高Ｂ Ｈ性の
すべてを兼備した人工時効硬化性と深絞り性に優れる複
合組織冷延鋼板とその製造法を与えることがこの発明の
目的である。
高延性、（３）常温非時効性および（４）高Ｂ Ｈ性の
すべてを兼備した人工時効硬化性と深絞り性に優れる複
合組織冷延鋼板とその製造法を与えることがこの発明の
目的である。
（発明の構成）
上記目的は次の事項を骨子とする成分および組織にて有
利に充足され、またとくに冷間圧延鋼帯についての連続
焼鈍条件の設定によって、有利な製造方法が確定され得
る。
利に充足され、またとくに冷間圧延鋼帯についての連続
焼鈍条件の設定によって、有利な製造方法が確定され得
る。
すなわちこの発明は、
１、Ｃ： ０．００１〜ｏ、ｏｏａ重量％３ｉ≦ １．
５重量％ Ｍｎ ： ０．０５〜１．８ｍｔｍ％ Ｐ ≦０．１５石量％ ／ｌ！：０．０１〜０．１０重ω％およびＮ ≦０．０
０５重ω％ を含みかつ、 Ｂを（Ｂ／Ｎ）＝１．６〜５．０ の範囲ぐ含有して残部が実質的にＦｅの組成になり、フ
ェライト相と低温変態生成相との複合組織よりなる人工
時効硬化性と深絞り性に優れる投合組織冷延鋼板、 ２、Ｃ： ０．０．１〜０．００８重鑓％３ｉ≦ １．
５重湯％ Ｍｎ ： ０．０５〜１．８重望％ Ｐ ≦０．１５重壷％ ＡＪ２＝０．０１〜０．１０重量％およびＮ ≦ ０．
００５重量％ を含みかつ、 Ｂを（Ｂ／Ｎ＞＝ １．６〜５．０ の範囲で含有し、さらに Ｔｉ≦ｏ、ｏａｏ重量％。
５重量％ Ｍｎ ： ０．０５〜１．８ｍｔｍ％ Ｐ ≦０．１５石量％ ／ｌ！：０．０１〜０．１０重ω％およびＮ ≦０．０
０５重ω％ を含みかつ、 Ｂを（Ｂ／Ｎ）＝１．６〜５．０ の範囲ぐ含有して残部が実質的にＦｅの組成になり、フ
ェライト相と低温変態生成相との複合組織よりなる人工
時効硬化性と深絞り性に優れる投合組織冷延鋼板、 ２、Ｃ： ０．０．１〜０．００８重鑓％３ｉ≦ １．
５重湯％ Ｍｎ ： ０．０５〜１．８重望％ Ｐ ≦０．１５重壷％ ＡＪ２＝０．０１〜０．１０重量％およびＮ ≦ ０．
００５重量％ を含みかつ、 Ｂを（Ｂ／Ｎ＞＝ １．６〜５．０ の範囲で含有し、さらに Ｔｉ≦ｏ、ｏａｏ重量％。
■≦０．１０重量％。
Ｃ「≦ １．００重量％および
ＷＳ２．０５０重鮎火
のうちから選んだ１種又は２！！以上を含有して残部が
実質的にＦｅの組成になり、フェライト相と低温変態生
成相との複合１１ｍよりなる人工時効硬化性と深絞り性
に優れる複合組織冷延鋼板、 ３． Ｃ： ０．００１〜０．００８重組％Ｓｉ≦１．
５重量％ Ｍｎ ： ０．０５〜１．８！ｉｉ％ Ｐ ≦０．１５重ω％ Ａ重量： ０．０１〜０．１０ 重ｆｆｉ％オ、にヒＮ
≦０． （１０５重間％ を含みかっ、 Ｂを（８／ Ｎ ） ＝ １．６〜５．０の範囲で含有
した組成からなる冷間圧延鋼帯を連続焼鈍法−ｃ１α→
γ変態温度以上１０（１０’Ｃ以下の温度に加熱し、か
つ該温度にで均熱し、その均熱温度から７５０℃まで平
均冷却温度０．５℃／Ｓｊ、ｌ（上２０℃ｌ ｓ未満、
ツい′Ｃ−３ｏｏ℃以下まで平均冷却温度２０’Ｃ／
８以上にて冷却することからなる、人工時効硬化性と深
絞り加二［性に優れる複合組織冷延鋼板の製造方法、お
よび ４、Ｃ： ０．００１〜ｏ、ｏｏａ重量％Ｓｔ ≦ １
．５重量％ Ｍｌｌ ： ０，０５〜１．８重量％ Ｐ ≦ ０．１５重置火 ＡＪ２：ｏ、０１〜ｏ、１ｏ重量 ％ ｉＢ ヨＵＮ
≦ ０．００５重歳％ を含みかっ、 Ｂを（Ｂ／Ｎ＞ ＝ １．６〜５．０ の範囲で含有し、さらに Ｔｉ ５０．０８０重量％。
実質的にＦｅの組成になり、フェライト相と低温変態生
成相との複合１１ｍよりなる人工時効硬化性と深絞り性
に優れる複合組織冷延鋼板、 ３． Ｃ： ０．００１〜０．００８重組％Ｓｉ≦１．
５重量％ Ｍｎ ： ０．０５〜１．８！ｉｉ％ Ｐ ≦０．１５重ω％ Ａ重量： ０．０１〜０．１０ 重ｆｆｉ％オ、にヒＮ
≦０． （１０５重間％ を含みかっ、 Ｂを（８／ Ｎ ） ＝ １．６〜５．０の範囲で含有
した組成からなる冷間圧延鋼帯を連続焼鈍法−ｃ１α→
γ変態温度以上１０（１０’Ｃ以下の温度に加熱し、か
つ該温度にで均熱し、その均熱温度から７５０℃まで平
均冷却温度０．５℃／Ｓｊ、ｌ（上２０℃ｌ ｓ未満、
ツい′Ｃ−３ｏｏ℃以下まで平均冷却温度２０’Ｃ／
８以上にて冷却することからなる、人工時効硬化性と深
絞り加二［性に優れる複合組織冷延鋼板の製造方法、お
よび ４、Ｃ： ０．００１〜ｏ、ｏｏａ重量％Ｓｔ ≦ １
．５重量％ Ｍｌｌ ： ０，０５〜１．８重量％ Ｐ ≦ ０．１５重置火 ＡＪ２：ｏ、０１〜ｏ、１ｏ重量 ％ ｉＢ ヨＵＮ
≦ ０．００５重歳％ を含みかっ、 Ｂを（Ｂ／Ｎ＞ ＝ １．６〜５．０ の範囲で含有し、さらに Ｔｉ ５０．０８０重量％。
Ｖ ≦ｏ、ｉｏ重門％。
Ｃｒ≦ １．００重量％および
Ｗ ５０．０５１１％
のうちがら選んだ１Ｎ又は２種以上を含有し、残部実質
的にＦｅの組成からなる冷間圧延鋼帯を連続焼鈍法で、
α→γ変態淘度以上？００（１℃以下の温度に加熱し、
ｈすＭ温度にて均然し、その均熱温度から ７５０’Ｃ
まで平均冷却温度０．５℃／Ｓ以上２０℃／ｓ未満、ツ
いテ３０゜℃以下まで平均冷却温度２０’Ｃ／ ｓ以上
にて冷却することからなる、人工時効硬化性と深絞り加
工性に優れる複合組織冷延鋼板の製造方法である。
的にＦｅの組成からなる冷間圧延鋼帯を連続焼鈍法で、
α→γ変態淘度以上？００（１℃以下の温度に加熱し、
ｈすＭ温度にて均然し、その均熱温度から ７５０’Ｃ
まで平均冷却温度０．５℃／Ｓ以上２０℃／ｓ未満、ツ
いテ３０゜℃以下まで平均冷却温度２０’Ｃ／ ｓ以上
にて冷却することからなる、人工時効硬化性と深絞り加
工性に優れる複合組織冷延鋼板の製造方法である。
さてこの弁明の基礎になった実験経緯から説明する。
０．００４重更ｎ％Ｇ−０，３０重量％Ｍ１１− ０．
０５ ＠（１１％ＡＪ２− ０．００１１〜０．００３
６ 重量％Ｎヲヘ２組成として、これにＢをＮに対しＣ
種々な割合いにて添加した冷延鋼板を調製し、これにつ
き連続焼鈍ラインｒ ９１０℃まで昇温して９１０℃−
２０秒の均熱後、１５０℃まで２．５℃／ｓ 、３００
’Ｃ以下まで３５℃／Ｓの冷？ＪＪ速度にて冷Ｍノする
ヒートサイクルで焼鈍したしたときの降伏点伸び（ＹＥ
Ｊ！＞、降伏応力と引張強さの比（ＹＲ）およびｒ値に
及ぼす（Ｂｗｔ％／Ｎｗｔ％）の関係を第１図に示す。
０５ ＠（１１％ＡＪ２− ０．００１１〜０．００３
６ 重量％Ｎヲヘ２組成として、これにＢをＮに対しＣ
種々な割合いにて添加した冷延鋼板を調製し、これにつ
き連続焼鈍ラインｒ ９１０℃まで昇温して９１０℃−
２０秒の均熱後、１５０℃まで２．５℃／ｓ 、３００
’Ｃ以下まで３５℃／Ｓの冷？ＪＪ速度にて冷Ｍノする
ヒートサイクルで焼鈍したしたときの降伏点伸び（ＹＥ
Ｊ！＞、降伏応力と引張強さの比（ＹＲ）およびｒ値に
及ぼす（Ｂｗｔ％／Ｎｗｔ％）の関係を第１図に示す。
これらのｌ負は調質圧延を施さず、ＪＩＳ５号試験片と
してめた。
してめた。
（Ｂｗｔ％／Ｎｗｔ％）１．６未満ではＹＥβが高く常
温非時効とできないし、降伏応力が高くなるため降伏比
ＹＲが高い。
温非時効とできないし、降伏応力が高くなるため降伏比
ＹＲが高い。
一方（Ｂｗｔ％／ ｊ’Ｊ ｗｔ％）が５．０を越える
とｒ値の急激な劣化、降伏比ＹＲの上昇が大きくなる。
とｒ値の急激な劣化、降伏比ＹＲの上昇が大きくなる。
以上からＢを（３ｗｔ％／Ｎｗｔ％）の特定範囲とする
ことにより、高下値、高延性でかつ常温非時効性鋼板の
得られることがねがった。
ことにより、高下値、高延性でかつ常温非時効性鋼板の
得られることがねがった。
さらにこの鋼板に軽度の予ひずみを加え、１７０℃（焼
付塗装相当温度）で熱処理すると、再引張するときの降
伏強度が大きく上饗するいわゆるＢＨ性をも有している
ことが判明した。
付塗装相当温度）で熱処理すると、再引張するときの降
伏強度が大きく上饗するいわゆるＢＨ性をも有している
ことが判明した。
またこの鋼板の組成は、転移密度の低いフェライト相と
転移密度の高い低温変態生成相（従来の複合鋼板のマル
テンサイト相とは異なる）との複合組織を有しているこ
とも判明した。
転移密度の高い低温変態生成相（従来の複合鋼板のマル
テンサイト相とは異なる）との複合組織を有しているこ
とも判明した。
以上の基礎実験に基づき検討を進めた結果、下達する鋼
組成の限定で目的とする複合組成冷延鋼板として卓効を
もたらすことがＩこしかめられた。
組成の限定で目的とする複合組成冷延鋼板として卓効を
もたらすことがＩこしかめられた。
Ｃ： Ｃは０．００８重缶％（以下単に％であらゎ１）
をこえて含有りるとｒ値が箸しく劣化リ−る。
をこえて含有りるとｒ値が箸しく劣化リ−る。
また０、００１％未満では高いＢＨ性を得ることができ
ない。したがって０．００１〜０．００８％の範囲とす
るがここでとくに０．００２〜０．００４％が最適であ
る。
ない。したがって０．００１〜０．００８％の範囲とす
るがここでとくに０．００２〜０．００４％が最適であ
る。
３ｉ、ｐ： ｓｉ、Ｆ’はともに必要とする強度レベル
を４ｑるのに有効な元素であるが、Ｐ＞０．１５％、
３ｉ ＞ １．５％どなるどｒ （ｉｌｉの劣化が大き
くなるので、Ｐ≦０．１５％。
を４ｑるのに有効な元素であるが、Ｐ＞０．１５％、
３ｉ ＞ １．５％どなるどｒ （ｉｌｉの劣化が大き
くなるので、Ｐ≦０．１５％。
Ｓｉ≦ １．５％の範囲とする。
Ｍｎ：Ｍｎは赤熱脆化防止に０．０５％以上必要である
が、１．８％を越えると下値の劣化が大きいので、０，
０５〜１．８％の範囲とするが、ここでとくに０．１〜
０．９％の範囲が好適である。
が、１．８％を越えると下値の劣化が大きいので、０，
０５〜１．８％の範囲とするが、ここでとくに０．１〜
０．９％の範囲が好適である。
Ａｌ１： Ａｌ１は鋼中０の低減化およびＮをＡ）Ｎと
して析出固定り−るに有効であるので０．０１％以上必
要であるが、０．１０％を越えると非金属介在物の急激
な増加、および延性の劣化を招くのでＡβはｏ、ｏｉ〜
０．１０％の範囲とする。
して析出固定り−るに有効であるので０．０１％以上必
要であるが、０．１０％を越えると非金属介在物の急激
な増加、および延性の劣化を招くのでＡβはｏ、ｏｉ〜
０．１０％の範囲とする。
Ｎ： Ｎは深絞り性と延性を劣化させる有害な元素であ
り、０．００５％を越えるとその悪影響はとくに大きく
なり、また必要とするＢ、ｆｆｌをいたずらに増加させ
るのでＮは０．００５％以下とり゛る。
り、０．００５％を越えるとその悪影響はとくに大きく
なり、また必要とするＢ、ｆｆｌをいたずらに増加させ
るのでＮは０．００５％以下とり゛る。
Ｂ： Ｂはこの発明においてとくに重要な元素である。
（Ｂ／Ｎ） ＜ １．６ではその添加効果がなく、複合
組織化することができない。また（Ｂ／Ｎ）＞５．０で
は下値の劣化が大きいので、Ｂ添加量は（Ｂ／Ｎ）＝
１．６〜５．０の範囲内とする。
組織化することができない。また（Ｂ／Ｎ）＞５．０で
は下値の劣化が大きいので、Ｂ添加量は（Ｂ／Ｎ）＝
１．６〜５．０の範囲内とする。
１川、ｖ、ｃｒ、ｗ： これら元素は上記のＢの効果を
助長させる効果を有するのみならず、とくにｖＪ質では
伸び特性を向上させる効果が大きい点で、作用効果を同
じくする同効選択成分である。
助長させる効果を有するのみならず、とくにｖＪ質では
伸び特性を向上させる効果が大きい点で、作用効果を同
じくする同効選択成分である。
Ｔｉは０．０８０％をこえると、Ｔｉの非金属介在物が
急激に増加し表面性状の劣化をもたらすので、０．０８
％以下とすべきであり、とくに０．００５〜０．０６％
の範囲がのぞましい。
急激に増加し表面性状の劣化をもたらすので、０．０８
％以下とすべきであり、とくに０．００５〜０．０６％
の範囲がのぞましい。
Ｖはｏ、ｉｏ％をこえると、延性への悪影響が大きくな
るため０，１％以下に制限すべきであり、とくに０．０
０５〜０．０７％の範囲が好適である。
るため０，１％以下に制限すべきであり、とくに０．０
０５〜０．０７％の範囲が好適である。
Ｃ「は１．００％をこえると、延性と下値の劣化が大き
くなるのｅ、ｉ、ｏｏ％以下に抑ルリされなければなら
ず、とくに０．０５〜０．８０％で適合する。
くなるのｅ、ｉ、ｏｏ％以下に抑ルリされなければなら
ず、とくに０．０５〜０．８０％で適合する。
Ｗは０．００５０％をこえると、急激に砂化し降伏比Ｙ
Ｒの急上昇をもたらすので、０．０５％以下にりる。
Ｒの急上昇をもたらすので、０．０５％以下にりる。
ここｃＯ０００５〜０．０４の範囲は一層好適である。
次に、この発明の複合組織冷延鋼板の好ましい製造方法
について説明する。
について説明する。
製 鋼：
仲低炭素鋼を４するには底吹転炉とＲＨ脱カス装置の組
み合わせが最適である。また鋼片は分塊圧延法、連続鋳
造法いずれでも製造できる。
み合わせが最適である。また鋼片は分塊圧延法、連続鋳
造法いずれでも製造できる。
熱間圧延：
熱間ハニ延は従来の再加熱方式、あるいは直接熱延法の
いずれでもよい。また、溶鋼から直接１００龍以下の薄
鋼片とし引続き熱延に供してもよい。
いずれでもよい。また、溶鋼から直接１００龍以下の薄
鋼片とし引続き熱延に供してもよい。
熱間圧延の仕上温度は９５０℃〜１００℃が最適である
。熱間圧延鋼帯の冷却方法、巻取温度などは格別重要で
ないが、銅帯の酸洗性の面から６００℃以下の巻取温匪
とすることが好ましい。
。熱間圧延鋼帯の冷却方法、巻取温度などは格別重要で
ないが、銅帯の酸洗性の面から６００℃以下の巻取温匪
とすることが好ましい。
冷間圧延：
冷延圧下率は、高ｒ値を得るためには５０％以上とする
ことが好ましい。
ことが好ましい。
連続焼鈍：
加熱速度についてはあまりｍ要ｅないが、生産性の観点
から１０℃／Ｓ以上が好ましい。
から１０℃／Ｓ以上が好ましい。
均熱温度はα→γ変態温度以上１０００℃以下とくに８
００℃〜９８０℃の範囲が好ましく、なかでも８５０℃
〜９５０℃が最適である。
００℃〜９８０℃の範囲が好ましく、なかでも８５０℃
〜９５０℃が最適である。
均熱後の冷却過程は、目的とする材質を制御するにきわ
めて有効な過程である。とくに均熱温度から７５０℃ま
でを０．５〜ｂ 冷し、その後３００℃以下までは２０℃／Ｓ以上の冷却
速度で冷却することが必要である。
めて有効な過程である。とくに均熱温度から７５０℃ま
でを０．５〜ｂ 冷し、その後３００℃以下までは２０℃／Ｓ以上の冷却
速度で冷却することが必要である。
焼鈍板には形状矯正等を目的として２．０％以下の調質
圧延を加えることが有効であるが、焼鈍のままで降伏点
伸びはきね９めで低いので、材質上はとくに必要でない
。
圧延を加えることが有効であるが、焼鈍のままで降伏点
伸びはきね９めで低いので、材質上はとくに必要でない
。
以上のべたようにして得られる鋼板は、電気亜鉛めっき
などの表面処理や、とくにライン内焼鈍６式の溶融金屈
めっき処理（合金化処理を含む）による表面処理鋼数の
製造に適合している。
などの表面処理や、とくにライン内焼鈍６式の溶融金屈
めっき処理（合金化処理を含む）による表面処理鋼数の
製造に適合している。
（実施例）
第１表に示す１〜１３の鋼組成の鋼片を転炉−ＲＨ脱ガ
ス一連続鋳造■稈によってつくった。
ス一連続鋳造■稈によってつくった。
これらを１１５０℃〜１２２０℃に加熱均熱し、仕上温
度８５０°−９００℃、巻取温度５００〜５６０℃ぐ熱
間圧延し、３．２ｍｍ板厚の銅帯とした。
度８５０°−９００℃、巻取温度５００〜５６０℃ぐ熱
間圧延し、３．２ｍｍ板厚の銅帯とした。
酸洗後０，８ｍｍ板厚の冷間圧延鋼帯とし、連続焼鈍ラ
インに（８９０〜９３０℃の均熱温瓜まで加熱し、その
均熱温良から１５０℃までの平均冷却速度２．ＩＣ／ｓ
、７５０℃から３００℃までの平均冷却速度３８℃／Ｓ
で焼鈍した。
インに（８９０〜９３０℃の均熱温瓜まで加熱し、その
均熱温良から１５０℃までの平均冷却速度２．ＩＣ／ｓ
、７５０℃から３００℃までの平均冷却速度３８℃／Ｓ
で焼鈍した。
調質圧延を加えない状態での材質を第２表に示す。
引張試験片はＪＩＳ５号、ΔＹＳは３５℃−１００日間
の時効処理後のＹＳ上昇［１（ｋｇｒ ／−＞ 、８ト
１は、２％引張子ひずみ時と１７０℃−２０分間で焼ｆ
１塗装相当処理を施したときの変形応力の差で示しＩこ
。
の時効処理後のＹＳ上昇［１（ｋｇｒ ／−＞ 、８ト
１は、２％引張子ひずみ時と１７０℃−２０分間で焼ｆ
１塗装相当処理を施したときの変形応力の差で示しＩこ
。
表 ２
−
一−′
一ニ
ー（
］（
１−
復
１：
＊比較例
この発明に従う鋼組成２ないし４（第１発明）ｃｌｊよ
び９ないし１３（第２発明）では何れも＊印をｆＮＪシ
て区別した比較鋼１．５ないし８に比してよりすぐれた
高ｒ値、高延性、常温非時効性、および高１３Ｈ性が得
られ（いる。
び９ないし１３（第２発明）では何れも＊印をｆＮＪシ
て区別した比較鋼１．５ないし８に比してよりすぐれた
高ｒ値、高延性、常温非時効性、および高１３Ｈ性が得
られ（いる。
また第１表に揚げた鋼組成２を用い゛Ｃ第３表に示？１
種々な連続焼鈍条件で処理したときの材質を第４表に示
７゜ 表 ３ 表 ４ この発明の最適範囲内の条件で処理したヒートサイクル
Ｂ、Ｃ，Ｄでは＊印の付して区別した比較ヒートサイク
ルＡ、Ｅ、ＦおよびＧに比し、目的とする特性がより適
切に得られでいる。
種々な連続焼鈍条件で処理したときの材質を第４表に示
７゜ 表 ３ 表 ４ この発明の最適範囲内の条件で処理したヒートサイクル
Ｂ、Ｃ，Ｄでは＊印の付して区別した比較ヒートサイク
ルＡ、Ｅ、ＦおよびＧに比し、目的とする特性がより適
切に得られでいる。
（発明の効果）
第１発明、第２発明とも、ｒ値２．０以上の深絞り性に
あわせ高延性、常温非時効性および、優れたＢＨ性の下
での耐プント性が高く、とくに第２発明は第１発明に比
し１１ｊ等以上の高ｒ１１ｉを有し、また第３発明に従
っ−Ｃ１上記した各特性を兼備した複合組織冷延鋼板の
安定な製造が可能となる。
あわせ高延性、常温非時効性および、優れたＢＨ性の下
での耐プント性が高く、とくに第２発明は第１発明に比
し１１ｊ等以上の高ｒ１１ｉを有し、また第３発明に従
っ−Ｃ１上記した各特性を兼備した複合組織冷延鋼板の
安定な製造が可能となる。
第１図はＢｗｔ％／Ｎｗｔ％が鋼板のＹＥＡ、ＹＲおよ
びＦｌＩｉ！に及はづ影響の実験結果を示すグラフＣあ
る。 第１図 Ｂ（ｕｎ＞／、ヶ、）
びＦｌＩｉ！に及はづ影響の実験結果を示すグラフＣあ
る。 第１図 Ｂ（ｕｎ＞／、ヶ、）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｉ、 ｃ ： ｏ、ｏｏｉ〜ｏ、ｏｏａ重量％３ｉ≦
１．５重間％ Ｍｎ ： ０，０５〜１．８重量％ ′Ｐ ≦０．１５＠量％ へβ二０．１〜ｏ、 ｉｏ重量％およびＮ ≦０．００
５重間％ を含みかつ、 Ｂを（８／Ｎ）＝ １．６〜５．０ の範囲で含有し゛Ｃ残部が実質的にＦｅの組成になり、
フェライト相と低温変態生成相との複合組織よりなる人
工時効硬化性と深絞り性に優れる複合組織冷延鋼板。 ２、Ｃ： ０．００１〜０．００８重量％Ｓ１≦ １．
５重量％ Ｍｎ ： ０，０５〜１．８重量％ Ｐ ≦ ０．１５ 重量％ ＡＪ！ ： ０．０１〜０．１０ ｍｍ％ｒ３ヨＵＮ
≦ ｏｏ、ｏｏｓ重ω％ を含みかつ、 Ｂを（Ｂ／Ｎ＞＝ １．６〜５．０ の範囲で含有し、さらに Ｔ； ≦ ｏ、ｏａｏ重量％。 ■ ５０．１０重組％。 Ｃｒ≦ １．００重量％および Ｗ ５０．０５０重量％ のうちから選んだ１種又は２種以上を含有して残部が実
質的にＦｅの組成になり、フェライト相と低温変態生成
相との複合組織よりなる人工時効硬化性と深絞り性に優
れる複合組織冷延鋼板。 ３、Ｃ： ０，００１〜 ｏ、 ｏｏａ重量％Ｓ１ ≦
１．５重量％ Ｍｌｌ ： ０，０５〜１．８重量％ Ｐ ５０．１５重量％ ＡＡ ： ０．０１〜０．１０ ｔａｌｊｉ％ｔ３ヨＵ
Ｎ ≦ ０．００５ｆｆｉ姐％ を含みかつ、 Ｂを（Ｂ／Ｎ）＝ １．６〜５．０ の範囲で含有し、残部実質的にＦｅの組成からなる冷間
辻延鋼帯を連続焼鈍法で、α→γ変態温度以上１０００
℃以下の温度に加熱し、かつ該温度にて均熱し、その均
熱温度から７５０℃まで平均冷却温度０．５℃／Ｓ以上
２０℃／Ｓ未満、ついで３００℃以下まで平均冷却温度
２０℃／ｓ以上に（冷却することからなる、人工時効硬
化性と深絞り加工性に優れる複合組織冷延鋼板の製造方
法。 ４、 Ｃ： ０．００１〜０．００８重ω％３ｉ≦ １
．５垂量％ Ｍｌｌ ： ｏ、ｏ５〜ｉ、ａｍｉ％ Ｐ ≦０．１５ ｆｉ口％ 八β： ｏ、ｏｉ〜０．１０重量％およびＮ ≦０．０
０５重口％ を含みかつ、 Ｂを（Ｂ／Ｎ） ＝ １．６〜５．０ の範囲で含有し、さらに Ｔｉ≦０．０８０重ω％。 ■ ５０．１０重量％。 Ｏｒ≦ １．００重量％および Ｗ ６０．０５０重量％ のうちから選んだ１種又は２種以上を含有し、残部実質
的にＦｅの組成からなる冷１間圧延鋼帯を連続焼鈍法で
、α→γ変ｆｓ温度以上１０００℃以下の温度に加熱し
、かつ該温度にて均熱し、その均熱温度から７５０℃ま
で平均冷却温度０．５℃／Ｓ以上２０℃／Ｓ未満、つい
で３００℃以下まで平均冷却温度２０℃／Ｓ以上にて冷
却することからなる、人工時効硬化性と深絞り加工性に
優れる複合組織冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5323584A JPS60197846A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 人工時効硬化性と深絞り性に優れるフエライト単相混合粒組織冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5323584A JPS60197846A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 人工時効硬化性と深絞り性に優れるフエライト単相混合粒組織冷延鋼板 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21130187A Division JPS6372830A (ja) | 1987-08-27 | 1987-08-27 | 人工時効硬化性と深絞り性に優れるフェライト単相混合粒組織冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60197846A true JPS60197846A (ja) | 1985-10-07 |
| JPS634626B2 JPS634626B2 (ja) | 1988-01-29 |
Family
ID=12937140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5323584A Granted JPS60197846A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 人工時効硬化性と深絞り性に優れるフエライト単相混合粒組織冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60197846A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4708748A (en) * | 1984-02-18 | 1987-11-24 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability |
| JPS6383230A (ja) * | 1986-09-27 | 1988-04-13 | Nkk Corp | 焼付硬化性およびプレス成形性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| US5470403A (en) * | 1992-06-22 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and hot dip zinc-coated cold rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties and formability, and process for producing same |
-
1984
- 1984-03-19 JP JP5323584A patent/JPS60197846A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4708748A (en) * | 1984-02-18 | 1987-11-24 | Kawasaki Steel Corporation | Method of making cold rolled dual-phase structure steel sheet having an excellent deep drawability |
| JPS6383230A (ja) * | 1986-09-27 | 1988-04-13 | Nkk Corp | 焼付硬化性およびプレス成形性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0555586B2 (ja) * | 1986-09-27 | 1993-08-17 | Nippon Kokan Kk | |
| US5470403A (en) * | 1992-06-22 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel sheet and hot dip zinc-coated cold rolled steel sheet having excellent bake hardenability, non-aging properties and formability, and process for producing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS634626B2 (ja) | 1988-01-29 |
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