JPS60195353A - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents
内燃機関の燃料噴射制御装置Info
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- JPS60195353A JPS60195353A JP5102884A JP5102884A JPS60195353A JP S60195353 A JPS60195353 A JP S60195353A JP 5102884 A JP5102884 A JP 5102884A JP 5102884 A JP5102884 A JP 5102884A JP S60195353 A JPS60195353 A JP S60195353A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- throttle valve
- fuel injection
- volumetric efficiency
- opening
- engine
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/045—Detection of accelerating or decelerating state
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/10—Introducing corrections for particular operating conditions for acceleration
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は内燃機関の燃料噴射量をその体積効率Ｑ／Ｈに
応じて制御する装置に関する。
応じて制御する装置に関する。
従来技術
機械的変位を電気信号に変換して吸入空気？に丁を検出
するエアフローセンサの検出出力に応して燃料噴射量を
制御するシステムにおいては、スロットル弁が急開成、
急開成すると、エアフローセンサの慣性等によってその
出力にオーバーシユート、アンダーシュートを生しるこ
とがあり、さらに、実際に機関内に吸入される空気量に
対してエアフローセンサ′の出力には時間的遅れが？−
ｔ シてしまう。
するエアフローセンサの検出出力に応して燃料噴射量を
制御するシステムにおいては、スロットル弁が急開成、
急開成すると、エアフローセンサの慣性等によってその
出力にオーバーシユート、アンダーシュートを生しるこ
とがあり、さらに、実際に機関内に吸入される空気量に
対してエアフローセンサ′の出力には時間的遅れが？−
ｔ シてしまう。
その結果、燃料噴射量が過多あるいは過少となり、この
ような過渡時の空燃比が最適値よりリッチ側あるいはリ
ーン側にずれてしまう。これは、機関の応答特性の大幅
な悪化及び運転特性の著しい悪化を招く。
ような過渡時の空燃比が最適値よりリッチ側あるいはリ
ーン側にずれてしまう。これは、機関の応答特性の大幅
な悪化及び運転特性の著しい悪化を招く。
発明の目的
本発明は従来技術の上述の不都合をル１′消するもので
あり、その目的はスロットル弁の急開成あるいは急開成
が行われた場合にも最適の燃料団を噴射することのでき
る燃料噴射制御装置を提供することにある。
あり、その目的はスロットル弁の急開成あるいは急開成
が行われた場合にも最適の燃料団を噴射することのでき
る燃料噴射制御装置を提供することにある。
発明の構成
上述の目的を達成する本発明の構成について第１図を用
いて説明すると、本発明装置は、内燃機関ａの吸入空気
流量Ｑを検出する手段すと、機関ａの回転速度Ｎを検出
する手段εと、検出した吸入空気流量Ｑ及び回転速度Ｎ
から体積効率Ｑ／Ｎを算出する手段ｄと、体積効率Ｑ／
Ｎに応じて機関ａへの燃料噴射量を制御する手段ｅと、
機関のスロットル弁の開度ＶＴＡを検出する手段ｆと、
該スロットル弁の開閉速度が所定速度以上であることを
検出する手段ごと、スロットル弁開閉速度が所定速度以
上の場合に前記燃料噴射量制御に用いられる体積効率Ｑ
／Ｎを、検出したスロットル弁開度ＶＴＡに応じて定め
た設定範囲内に規制する手段りとを備えたことを特徴と
している。
いて説明すると、本発明装置は、内燃機関ａの吸入空気
流量Ｑを検出する手段すと、機関ａの回転速度Ｎを検出
する手段εと、検出した吸入空気流量Ｑ及び回転速度Ｎ
から体積効率Ｑ／Ｎを算出する手段ｄと、体積効率Ｑ／
Ｎに応じて機関ａへの燃料噴射量を制御する手段ｅと、
機関のスロットル弁の開度ＶＴＡを検出する手段ｆと、
該スロットル弁の開閉速度が所定速度以上であることを
検出する手段ごと、スロットル弁開閉速度が所定速度以
上の場合に前記燃料噴射量制御に用いられる体積効率Ｑ
／Ｎを、検出したスロットル弁開度ＶＴＡに応じて定め
た設定範囲内に規制する手段りとを備えたことを特徴と
している。
実施例
以下実施例により本発明の詳細な説明する。
第２図には本発明の一実施例として、マイクロコンピュ
ータにより燃料噴射量制御ｚ−を行う内燃機関の一例が
概略的に示されている。同図において、１０は機関の吸
入空気流量を検出してその検出流量に反比例する電圧を
発生ずるエアフローセンサ、１２はスロットル弁１４の
回転軸に連結せしめられ、スロ７）ル弁１４の開度に対
応した電圧を発生スるスロットルセンサである。エアフ
ローセンサ１０及びスロットルセンサ１２の出力電圧は
制御回路１６に送り込まれる。
ータにより燃料噴射量制御ｚ−を行う内燃機関の一例が
概略的に示されている。同図において、１０は機関の吸
入空気流量を検出してその検出流量に反比例する電圧を
発生ずるエアフローセンサ、１２はスロットル弁１４の
回転軸に連結せしめられ、スロ７）ル弁１４の開度に対
応した電圧を発生スるスロットルセンサである。エアフ
ローセンサ１０及びスロットルセンサ１２の出力電圧は
制御回路１６に送り込まれる。
機関のディストリビュータ１８には、そのディストリビ
ュータ軸１８ａが所定角度、例えば、クランク角に換算
して３０°回動する毎に角度位置信号を発生するクラン
ク角センサ２０が設けられており、このクランク角セン
サ２０からの角度位置信号は、制御回路１６に送り込ま
れる。
ュータ軸１８ａが所定角度、例えば、クランク角に換算
して３０°回動する毎に角度位置信号を発生するクラン
ク角センサ２０が設けられており、このクランク角セン
サ２０からの角度位置信号は、制御回路１６に送り込ま
れる。
制御回路１６からは、燃料噴射弁２２に噴射信号が送り
込まれる。噴射弁２２はこの噴射信号の持続時間に応じ
て開弁し、図示しない燃料供給系からの加圧燃料を吸気
系に噴射する。
込まれる。噴射弁２２はこの噴射信号の持続時間に応じ
て開弁し、図示しない燃料供給系からの加圧燃料を吸気
系に噴射する。
第３図は第２図の制御回路１６の一例を表わすブロック
図である。
図である。
エアフローセンサ１０及びスロットルセンサ１２の出力
電圧は、アナログマルチプレクサ機能を有するＡ／Ｄ変
換器３０に送り込まれ、所定の変換周期で順次２進信号
に変換された後、後述するＡ／Ｄ変換完了割込み処理に
よりランダムアクセスメモリ （ＲＡＭ）３６にその都
度格納される。
電圧は、アナログマルチプレクサ機能を有するＡ／Ｄ変
換器３０に送り込まれ、所定の変換周期で順次２進信号
に変換された後、後述するＡ／Ｄ変換完了割込み処理に
よりランダムアクセスメモリ （ＲＡＭ）３６にその都
度格納される。
クランク角センサ２０からのクランク角３０゜毎のパル
ス信号は、入力ボート３２を介してマイクロコンピュー
タ内に取り込まれ、機関の回転速度Ｎをめるため等の割
込み処理ルーチンの割込み要求信号となる。クランク角
３０°毎に実行される割込み処理によって回転速度Ｎを
める方法は公知であるので説明は省略する請求めた回転
速度Ｎを表ず２進体号はＲＡＭ３６に格納される。
ス信号は、入力ボート３２を介してマイクロコンピュー
タ内に取り込まれ、機関の回転速度Ｎをめるため等の割
込み処理ルーチンの割込み要求信号となる。クランク角
３０°毎に実行される割込み処理によって回転速度Ｎを
める方法は公知であるので説明は省略する請求めた回転
速度Ｎを表ず２進体号はＲＡＭ３６に格納される。
中央処理装置（ＣＰＬＪ）３４から出力ボート４０の所
定ピント位置に噴射時間ＴＡＵに等しい持続時間を有す
る噴射信号が与えられると、この信号は駆動回路４２に
おいて噴射弁２２の駆動電流に変換され、その結果噴射
時間ＴＡＵだけこの噴射弁２２が開くこととなる。
定ピント位置に噴射時間ＴＡＵに等しい持続時間を有す
る噴射信号が与えられると、この信号は駆動回路４２に
おいて噴射弁２２の駆動電流に変換され、その結果噴射
時間ＴＡＵだけこの噴射弁２２が開くこととなる。
Ａ／Ｄ変換器３０、人力ボート３２、出力ボート４０は
、マイクロコンピュータを構成するＣＰＵ３４、ＲＡＭ
３６、リードオンリメモリ（ＲＯＭ）３８及び図示しな
いクロンク発生回路等にバス４４を介して接続されてお
り、このバス４４を介して入出力データの転送が行われ
る。
、マイクロコンピュータを構成するＣＰＵ３４、ＲＡＭ
３６、リードオンリメモリ（ＲＯＭ）３８及び図示しな
いクロンク発生回路等にバス４４を介して接続されてお
り、このバス４４を介して入出力データの転送が行われ
る。
ＲＯＭ３８内には後述する制御プログラムとそれらの演
算処理に必要な関数テーブル等があらかじめ格納されて
いる。
算処理に必要な関数テーブル等があらかじめ格納されて
いる。
次に、上述のマイクロコンピュータの燃料噴射制御にお
ける処理内容の概略について第４図を用いて説明する。
ける処理内容の概略について第４図を用いて説明する。
同図に示す如く、ＣＰＵ３４は、電源投入が行われると
イニシャライズルーチンを実行し、ＲＡＭ３８の内容の
りセット及び各定数の初期値セント等を行う。次いでメ
インルーチンに進み、後述する燃料噴射パルス幅の演算
を繰り返して実行する。また、クランク角センサ２０か
らのクランク角３０’毎の割込み要求信号あるいは所定
周期、例えば４ ｍ５ｅｃ毎の割込み要求信号に応して
第８図に示す処理ルーチンを実行する。また、ＣＰＵ３
４は、Ａ／Ｄ変換器３０がＡ／Ｄ変換を完了する毎に行
われる割込み処理によって吸入空気流ＩＱあるいはスロ
ットル弁開度ＶＴＡを表わす２逓信号をＡ／Ｄ変換器３
０から取り込み、ＲＡＭ３６に格納する。
イニシャライズルーチンを実行し、ＲＡＭ３８の内容の
りセット及び各定数の初期値セント等を行う。次いでメ
インルーチンに進み、後述する燃料噴射パルス幅の演算
を繰り返して実行する。また、クランク角センサ２０か
らのクランク角３０’毎の割込み要求信号あるいは所定
周期、例えば４ ｍ５ｅｃ毎の割込み要求信号に応して
第８図に示す処理ルーチンを実行する。また、ＣＰＵ３
４は、Ａ／Ｄ変換器３０がＡ／Ｄ変換を完了する毎に行
われる割込み処理によって吸入空気流ＩＱあるいはスロ
ットル弁開度ＶＴＡを表わす２逓信号をＡ／Ｄ変換器３
０から取り込み、ＲＡＭ３６に格納する。
スロットル弁開度ＶＴＡに関するＡ／Ｄ変換完了割込み
処理ルーチン中でＣＰＵ３４は第５図に示す処理を実行
する。まずステップ５０において、体積効率Ｑ／Ｎ（１
回転あたりの吸入空気量をも意味する）の規制動作（以
下ガード制御動作と称する）の期間を制御するためのカ
ウント値ＣＧＵＡＲＤかＣＧＵＡＲＤ＝ ０であるか否
かを判別する。ＣＧＵＡＲＤ −〇の場合はガード制御
動作中ではないとしてステップ５１へ進み、ガード制御
すべき条件が成立しているか否かを判別する。このガー
ト制御の実行条件としては、スロットル弁１４の開閉速
度が所定値例えば０．９ ／ ２４ ｍ５ｅｃ以上であ
る如き急開成あるいは急開成であり、しかも機関回転速
度Ｎが所定値例えばＩＯ００ｒｐｍ以下であること等で
ある。
処理ルーチン中でＣＰＵ３４は第５図に示す処理を実行
する。まずステップ５０において、体積効率Ｑ／Ｎ（１
回転あたりの吸入空気量をも意味する）の規制動作（以
下ガード制御動作と称する）の期間を制御するためのカ
ウント値ＣＧＵＡＲＤかＣＧＵＡＲＤ＝ ０であるか否
かを判別する。ＣＧＵＡＲＤ −〇の場合はガード制御
動作中ではないとしてステップ５１へ進み、ガード制御
すべき条件が成立しているか否かを判別する。このガー
ト制御の実行条件としては、スロットル弁１４の開閉速
度が所定値例えば０．９ ／ ２４ ｍ５ｅｃ以上であ
る如き急開成あるいは急開成であり、しかも機関回転速
度Ｎが所定値例えばＩＯ００ｒｐｍ以下であること等で
ある。
回転速度Ｎに関する条件を用いているのは、体積効率Ｑ
／ＮとスロノＩ・ル開度Ｖ Ｔ Ａとの関係が回転速度
Ｎによって異なってくるためである。なお、この回転速
度Ｎの関する条件は、後述する第６図のステップ６２の
処理で、ガード制御用の設定値算出を行うのに用いる関
数テーブルが機関回転速度Ｎを考慮したものであれば不
要となる。スロットル弁１４の開閉速度は ＲＡＭ３６
に記憶されている今回のＡ／Ｄ変換によるスロットル開
度ＶＴＡと前回のＡ／Ｄ変換によるスロットル開度■１
゛Ａ′との差から容易にめることができる。
／ＮとスロノＩ・ル開度Ｖ Ｔ Ａとの関係が回転速度
Ｎによって異なってくるためである。なお、この回転速
度Ｎの関する条件は、後述する第６図のステップ６２の
処理で、ガード制御用の設定値算出を行うのに用いる関
数テーブルが機関回転速度Ｎを考慮したものであれば不
要となる。スロットル弁１４の開閉速度は ＲＡＭ３６
に記憶されている今回のＡ／Ｄ変換によるスロットル開
度ＶＴＡと前回のＡ／Ｄ変換によるスロットル開度■１
゛Ａ′との差から容易にめることができる。
ガード制御の実行条件が成立した場合は、ステップ５２
へ進み、ＣＣＵＡＮＤにあらかじめ定めた一定１直ａ。
へ進み、ＣＣＵＡＮＤにあらかじめ定めた一定１直ａ。
を入れる。後述する第８図の処理ルーチンがクランク角
３０°毎に行われる場合は、ａｏ−２４とし、４ ｍ５
ｅｃ毎に行われる場合はａ０＝−４０とする。
３０°毎に行われる場合は、ａｏ−２４とし、４ ｍ５
ｅｃ毎に行われる場合はａ０＝−４０とする。
ステップ５０において、ＣＧＵＡＲＤ＼−０と判別した
場合、あるいはステップ５Ｊにおいてガード制御実行条
件が成立してないと判別した場合、そのまま何もせずに
この割込み処理ルーチンの図示しない次のステップに進
む。
場合、あるいはステップ５Ｊにおいてガード制御実行条
件が成立してないと判別した場合、そのまま何もせずに
この割込み処理ルーチンの図示しない次のステップに進
む。
ＣＰＵ３４は、前述したメイン処理ルーチンの途中で第
６図の処理を実行する。まずステップ６０では、ＲＡＭ
３６から吸入空気流量Ｑ及び回転速度Ｎを読み出して体
積効率Ｑ／Ｎを算出する。
６図の処理を実行する。まずステップ６０では、ＲＡＭ
３６から吸入空気流量Ｑ及び回転速度Ｎを読み出して体
積効率Ｑ／Ｎを算出する。
次のステップ６１ではガード制御動作中であるか否かを
ＣＣＵＡＰＩ）〜０か否かによって判別する。ガード制
御動作中でない場合、即ちＣＧＵＡ）ｆＤ＝ ０の場合
、ステップ６４へ進み、ステップ６０でめた体積効率Ｑ
／Ｎを用いて燃料噴射パルス幅ＴＡＵの演算を行う。こ
の痕算は例えば ＴＡＵ＝Ｋ −Ｑ／Ｎ・α→−β で行われる。ただし、Ｋは定数、α、Ｂは機関の動作パ
ラメータに応じた種々の補正量を表わしている。
ＣＣＵＡＰＩ）〜０か否かによって判別する。ガード制
御動作中でない場合、即ちＣＧＵＡ）ｆＤ＝ ０の場合
、ステップ６４へ進み、ステップ６０でめた体積効率Ｑ
／Ｎを用いて燃料噴射パルス幅ＴＡＵの演算を行う。こ
の痕算は例えば ＴＡＵ＝Ｋ −Ｑ／Ｎ・α→−β で行われる。ただし、Ｋは定数、α、Ｂは機関の動作パ
ラメータに応じた種々の補正量を表わしている。
ステップ６１でガード制御動作中であると判別すると、
ステップ６２へ進む。ステップ６２では、そのときのス
ロットル開度Ｖ Ｔ Ａに応じた１回転あたりの吸入空
気量、即ち、体積効率の想定値ＱＮ、がめられる。これ
は、ＲＯＭ ３８内にあらかじめ格納されている第７図
に示ず如き′１冒１のＶＴＡ−ＱＮＯ（７）関数テーブ
ルを用いて、ＲＡ Ｍ２Ｃから読み出したスロットル弁
度ＶＴ八Ｃご対応するＱＮｏを補間法によりめることに
よって行われる。関数テーブルを用いることなく 、Ｍ
、’Ｊ−いこよってＱ Ｎ ｏを算出することも可能で
ある。
ステップ６２へ進む。ステップ６２では、そのときのス
ロットル開度Ｖ Ｔ Ａに応じた１回転あたりの吸入空
気量、即ち、体積効率の想定値ＱＮ、がめられる。これ
は、ＲＯＭ ３８内にあらかじめ格納されている第７図
に示ず如き′１冒１のＶＴＡ−ＱＮＯ（７）関数テーブ
ルを用いて、ＲＡ Ｍ２Ｃから読み出したスロットル弁
度ＶＴ八Ｃご対応するＱＮｏを補間法によりめることに
よって行われる。関数テーブルを用いることなく 、Ｍ
、’Ｊ−いこよってＱ Ｎ ｏを算出することも可能で
ある。
次いでステップ６３において、ステップ６０でめた体積
効率Ｑ／ＮがＱＮ、−△ＱＮ≦Ｑ ／ Ｎ≦ＱＮ、十△
ＱＮの範囲内に収まるように規制される。ただし、八〇
Ｎは一定値であり、例えば△ＱＮ ＝ ０．２４！ ／
ｒｅν程度に選ばれる。これにより、エアフローセンサ
１０の出力によってめられたＱ／Ｎがどのような値であ
ってもそのときのスロットル開度に応してめられたぜ、
定値Ｑ Ｎ 。
効率Ｑ／ＮがＱＮ、−△ＱＮ≦Ｑ ／ Ｎ≦ＱＮ、十△
ＱＮの範囲内に収まるように規制される。ただし、八〇
Ｎは一定値であり、例えば△ＱＮ ＝ ０．２４！ ／
ｒｅν程度に選ばれる。これにより、エアフローセンサ
１０の出力によってめられたＱ／Ｎがどのような値であ
ってもそのときのスロットル開度に応してめられたぜ、
定値Ｑ Ｎ 。
の士△ＱＮの範囲に体積効率は制限される。次のステッ
プ６４では、ガート制御動作中は、ステップ６３で規制
された体積効率Ｑ／Ｎにより燃料噴射パルス幅ＴＡＵが
算出される。
プ６４では、ガート制御動作中は、ステップ６３で規制
された体積効率Ｑ／Ｎにより燃料噴射パルス幅ＴＡＵが
算出される。
一方ＣＰＵ３４はクランク角３０°毎あるいは所定周期
（４ｍ５ｅｃ）毎に第８図のＣＧＵＡＲＤデクリメント
処理を実行する。まずステップ８０では、カウント値Ｃ
ＧＵＡＲＤがＣＧυＡＲＤ≧１であるか否かを判別する
。ＣＧＵＡＲＤ≧１ならば次のステラフ゛８１でこれを
１つだけデクリメントする。即ち、ＣＧＵＡＩ？Ｄ−Ｃ
ＧＵＡＲＤ−１（Ｄ処理を行う。ＣＧＵＡＲＤ＜ １
ｆ７）場合は、ステップ８１のデクリメントを行わない
。この第８図の処理ルーチンにより、ガード制御動作の
期間が定められる。この処理ルーチンがクランク角３０
°毎のものであれば、第５図のステップ５２のａｏをａ
、＝２４とすると、ガード制御動作は、その実行条件が
成立してから機関が２回転（クランク角７２０°）する
間行われることとなる。またこの処理ルーチンが４ＩＩ
ｌｓｅｃ毎のものであればａｏ−４０とすると、実行条
件成立から１６０ｍ５ｅｃの間ガード制御動作が行われ
ることとなる。
（４ｍ５ｅｃ）毎に第８図のＣＧＵＡＲＤデクリメント
処理を実行する。まずステップ８０では、カウント値Ｃ
ＧＵＡＲＤがＣＧυＡＲＤ≧１であるか否かを判別する
。ＣＧＵＡＲＤ≧１ならば次のステラフ゛８１でこれを
１つだけデクリメントする。即ち、ＣＧＵＡＩ？Ｄ−Ｃ
ＧＵＡＲＤ−１（Ｄ処理を行う。ＣＧＵＡＲＤ＜ １
ｆ７）場合は、ステップ８１のデクリメントを行わない
。この第８図の処理ルーチンにより、ガード制御動作の
期間が定められる。この処理ルーチンがクランク角３０
°毎のものであれば、第５図のステップ５２のａｏをａ
、＝２４とすると、ガード制御動作は、その実行条件が
成立してから機関が２回転（クランク角７２０°）する
間行われることとなる。またこの処理ルーチンが４ＩＩ
ｌｓｅｃ毎のものであればａｏ−４０とすると、実行条
件成立から１６０ｍ５ｅｃの間ガード制御動作が行われ
ることとなる。
発明の効果
以上詳細に説明したように本発明によれば、スロットル
弁の開閉速度が所定速度以上の場合に燃料噴射量の算出
に用いられる体積効率がそのときのスロットル弁開度に
応じて定められる範囲内に規制されるため、スロットル
弁の急開成、急開成が行われた際にエアフローセンサの
出力が応答遅れ、オーバーシュートあるいはアンダーシ
ュートを起しても、その影響を全く受けることなく最適
の燃料量を供給することができる。その結果このような
過渡時の空燃比を正しく制御でき、機関の応答特性、運
転特性の悪化を防止することができる。
弁の開閉速度が所定速度以上の場合に燃料噴射量の算出
に用いられる体積効率がそのときのスロットル弁開度に
応じて定められる範囲内に規制されるため、スロットル
弁の急開成、急開成が行われた際にエアフローセンサの
出力が応答遅れ、オーバーシュートあるいはアンダーシ
ュートを起しても、その影響を全く受けることなく最適
の燃料量を供給することができる。その結果このような
過渡時の空燃比を正しく制御でき、機関の応答特性、運
転特性の悪化を防止することができる。
第１図は本発明の構成図、第２図は本発明の一実施例の
概略図、第３図は第２図の制御回路のブロック図、第４
図の制御プログラムの概略を表わす説明図、第５図、第
６図は制御シプログラノ、の一部のフローチャート、第
７図はＶＴＡ ＱＮｏの関数テーブルを表わす特性図、
第８図は制御プログラムの一部のフローチャートである
。 １０〜エアフローセンサ、１２ スロットルセンサ、１
４−スロットル弁、１６ 制御回路、２０ クランク角
センサ、２２ 燃料噴射弁、３０−Ａ ／ Ｄ変換器、
３２−人力ボート、３４−ｃｐｕ、３６−ＲＡＭ、３８
−ＲＯＭ、 ４０−出力ボート、４２−駆動回路。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士西舘和之 弁理士 松 下 撮 弁理士 山 口 昭 之 弁理士西山雅也 ξ：）２図 第３図 １Ｆ？
概略図、第３図は第２図の制御回路のブロック図、第４
図の制御プログラムの概略を表わす説明図、第５図、第
６図は制御シプログラノ、の一部のフローチャート、第
７図はＶＴＡ ＱＮｏの関数テーブルを表わす特性図、
第８図は制御プログラムの一部のフローチャートである
。 １０〜エアフローセンサ、１２ スロットルセンサ、１
４−スロットル弁、１６ 制御回路、２０ クランク角
センサ、２２ 燃料噴射弁、３０−Ａ ／ Ｄ変換器、
３２−人力ボート、３４−ｃｐｕ、３６−ＲＡＭ、３８
−ＲＯＭ、 ４０−出力ボート、４２−駆動回路。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士西舘和之 弁理士 松 下 撮 弁理士 山 口 昭 之 弁理士西山雅也 ξ：）２図 第３図 １Ｆ？
Claims (1)
- １、 内燃機関の吸入空気流量Ｑを検出する手段と、機
関の回転速度Ｎを検出する手段と、検出した吸入空気流
ｆｉＱ及び回転速度Ｎから体積効率Ｑ／Ｎを算出する手
段と、体積効率Ｑ／Ｎに応じて機関への燃料噴射量を制
御する手段と、機関のスロットル弁の開度Ｖ Ｔ Ａを
検出する手段と、該スロットル弁の開閉速度が所定速度
以上であることを検出する手段と、スロットル弁開閉速
度が所定速度以上の場合に前記燃料噴射量制御に用いら
れる体積効率Ｑ／Ｎを、検出したスロットル弁開度ＶＴ
Ａに応じて定めた設定範囲内に規制する手段とを備えた
ごとを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5102884A JPS60195353A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5102884A JPS60195353A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60195353A true JPS60195353A (ja) | 1985-10-03 |
| JPH0587663B2 JPH0587663B2 (ja) | 1993-12-17 |
Family
ID=12875350
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5102884A Granted JPS60195353A (ja) | 1984-03-19 | 1984-03-19 | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60195353A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6445935A (en) * | 1987-08-13 | 1989-02-20 | Japan Electronic Control Syst | Electronically controlled fuel injection device for internal combustion engine |
| JPS6445936A (en) * | 1987-08-13 | 1989-02-20 | Japan Electronic Control Syst | Electronically controlled fuel injection device for internal combustion engine |
| JPH04191445A (ja) * | 1990-11-27 | 1992-07-09 | Japan Electron Control Syst Co Ltd | 過給機付内燃機関の燃料供給制御装置 |
| WO1992017697A1 (en) * | 1991-03-28 | 1992-10-15 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Air-fuel ratio controller of internal combustion engine |
| WO2001042641A1 (en) * | 1999-12-10 | 2001-06-14 | Delphi Technologies, Inc. | Volumetric efficiency compensation for dual independent continuously variable cam phasing |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5390523A (en) * | 1977-01-20 | 1978-08-09 | Bosch Gmbh Robert | System and device for auxiliary control of flow of fuel from fuel supplying unit |
| JPS55148925A (en) * | 1979-05-04 | 1980-11-19 | Nissan Motor Co Ltd | Electronically controlled fuel injector |
| JPS57105531A (en) * | 1980-12-23 | 1982-07-01 | Toyota Motor Corp | Fuel injection controlling method for internal combustion engine |
-
1984
- 1984-03-19 JP JP5102884A patent/JPS60195353A/ja active Granted
Patent Citations (3)
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| US5347974A (en) * | 1991-03-28 | 1994-09-20 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushi Kaisha | Air-to-fuel ratio control system for internal combustion engine |
| WO2001042641A1 (en) * | 1999-12-10 | 2001-06-14 | Delphi Technologies, Inc. | Volumetric efficiency compensation for dual independent continuously variable cam phasing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0587663B2 (ja) | 1993-12-17 |
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