JPS60190551A - 主蒸気管用耐熱鋼 - Google Patents
主蒸気管用耐熱鋼Info
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- JPS60190551A JPS60190551A JP4390984A JP4390984A JPS60190551A JP S60190551 A JPS60190551 A JP S60190551A JP 4390984 A JP4390984 A JP 4390984A JP 4390984 A JP4390984 A JP 4390984A JP S60190551 A JPS60190551 A JP S60190551A
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- JP
- Japan
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- main steam
- steam pipe
- heat resistant
- temperature
- steel
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L9/00—Rigid pipes
- F16L9/02—Rigid pipes of metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は５９３℃において高いクリープ破断強度を有し
、使用中の脆化が少なく熱間加工性のすぐれた火力プラ
ント用主蒸気管に使用する耐熱鋼に関する。
、使用中の脆化が少なく熱間加工性のすぐれた火力プラ
ント用主蒸気管に使用する耐熱鋼に関する。
［発明の背景・〕
現在の発電火力発電プラントは主蒸気圧力最大２４６ｋ
ｇ／ｃＪ （温度５３８℃）であり、主蒸気管ントの効
果向上が望まれている。発電効率を効」二するには蒸気
温度又は圧力を上げるのが最も有効な手段である。
ｇ／ｃＪ （温度５３８℃）であり、主蒸気管ントの効
果向上が望まれている。発電効率を効」二するには蒸気
温度又は圧力を上げるのが最も有効な手段である。
これら高温・高圧（高効率）火力プラント用主蒸気管と
しては、現流タービンに用いられている２− Ｃｒ −
Ｉ Ｍ ｏ鋼ではクリープ破断強度が不足で、これより
も高強度の材料が必要である。第１図は高温高圧火力プ
ラントの構成図及び主蒸気管を示す。
しては、現流タービンに用いられている２− Ｃｒ −
Ｉ Ｍ ｏ鋼ではクリープ破断強度が不足で、これより
も高強度の材料が必要である。第１図は高温高圧火力プ
ラントの構成図及び主蒸気管を示す。
Ｃｒ −Ｉ Ｍ ｏ鋼よりもＮｉ基合金及びＣｏ基合金
が優れているが、これらの合金はコストが著しく高い上
に、加工性及び溶接性が悪い欠点がある。
が優れているが、これらの合金はコストが著しく高い上
に、加工性及び溶接性が悪い欠点がある。
本発明の目的は、火力プラント用主蒸気管に使用する高
温強度が高く、かつ使用中脆化の少ない耐熱鋼を提供す
ることにある。
温強度が高く、かつ使用中脆化の少ない耐熱鋼を提供す
ることにある。
１
現流人カプラントに用いられている２ｊＣｒ−１Ｍｏ＃
Ｉの発電用火力技術基準で定められている許容応力は、
５３８℃で５ 、７ ｋｇ ｆ ／ｍｕ２である。
Ｉの発電用火力技術基準で定められている許容応力は、
５３８℃で５ 、７ ｋｇ ｆ ／ｍｕ２である。
この主蒸気条件は圧力２４６ｋｇｆ／ｃａｔ、温度５３
８℃である。
８℃である。
一方、本発明材の用途である高温・高注入カプラし訃の
主蒸気条件は圧力３１６ｋｇｆ／ｄ、温度５９３℃であ
る。このプラントの主蒸気管に作用する応は、現流ター
ビンより１．２８ 倍高くなる。
主蒸気条件は圧力３１６ｋｇｆ／ｄ、温度５９３℃であ
る。このプラントの主蒸気管に作用する応は、現流ター
ビンより１．２８ 倍高くなる。
したがって高温・高圧火力プラント用主蒸気管材の許容
応力は、５９３℃で７ 、３ ｋｇ ｆ ／ ｔｔｔｎ
”となる。
応力は、５９３℃で７ 、３ ｋｇ ｆ ／ ｔｔｔｎ
”となる。
また、発電用火力技術量には許容応力決定法として、１
．Ｏｓ ｈクリープ破断強度０．６倍の値をとるように
定められている。したがって、高温・高圧火力プラント
用主蒸気管材のクリープ破断強度はｌ ２．２ ｋｇ
ｆ ／ｒｔｎ”以上必要となる。さらに、主蒸気管材と
しては、破壊に対する安全性の点から、使用中腹イヒの
少ないことも重要な性質である。
．Ｏｓ ｈクリープ破断強度０．６倍の値をとるように
定められている。したがって、高温・高圧火力プラント
用主蒸気管材のクリープ破断強度はｌ ２．２ ｋｇ
ｆ ／ｒｔｎ”以上必要となる。さらに、主蒸気管材と
しては、破壊に対する安全性の点から、使用中腹イヒの
少ないことも重要な性質である。
本発明は１２Ｃｒ系合金鋼を、主蒸気管材として改良し
たものである。主蒸気管材としては、前述の高温強度及
び脆化特性のすぐれていると共に、熱間加工性及び溶接
性のすぐれていることも重要である。
たものである。主蒸気管材としては、前述の高温強度及
び脆化特性のすぐれていると共に、熱間加工性及び溶接
性のすぐれていることも重要である。
主蒸気管材としては、次に示す組成範囲に調整すること
により、すぐれた特性が得られることが実験的に究明さ
れた。
により、すぐれた特性が得られることが実験的に究明さ
れた。
ＣＯ，０５〜０．１５ ％
Ｓｉ Ｏ，３％以下
Ｍｎ １．５ ％以下
Ｎｉ １．０ ％以下
Ｃｒ８〜１１％
Ｍｏ０．１ 〜０．５ ％
Ｗ Ｏｏｌ 〜０．５ ％
■ ０．１〜０．３ ％
Ｎｂ Ｏ，０２〜０．２０ ％
Ｎ Ｏ，０２〜０．１ ％
残部がＦｅおよび不可避的不純物。
また金属組織をδフェライトが含まないマルテンサイト
に組織にするか、次に示す式で計算されるＣｒ当量が１
２以下になるように成分調′整することにより使用中脆
化が著しく少なくなることも究明された。
に組織にするか、次に示す式で計算されるＣｒ当量が１
２以下になるように成分調′整することにより使用中脆
化が著しく少なくなることも究明された。
さらに、ＣとＮの和が０．１０〜０．２０ ％範囲に、
またＭＯとＷの和が１．２５〜１．７５ ％範囲に成分
′ＩＩ４整することにより、より優れたクリープ破断強
度が得られることも究明された。
またＭＯとＷの和が１．２５〜１．７５ ％範囲に成分
′ＩＩ４整することにより、より優れたクリープ破断強
度が得られることも究明された。
Ｃｒは耐食性と高温強度を高めるが、１１％以上になる
と脆化を促進させるδフェライトが祈出するようになる
。８％より少ないと高温高圧蒸気に対する耐食性が不十
分なので、Ｃｒは８〜１１％に決定された。特に８．５
１０．５ ％が好ましい。
と脆化を促進させるδフェライトが祈出するようになる
。８％より少ないと高温高圧蒸気に対する耐食性が不十
分なので、Ｃｒは８〜１１％に決定された。特に８．５
１０．５ ％が好ましい。
Ｍｏは固溶及び析出強化作用によってクリープ破断強度
を高めるが０．７５ ％未満ではその効果が少なく、１
，７５ ％以上になるとδフエライ１−が生成し使用中
脆化を起こしやすくなる。また、０．７５ ％未満では
高温で長時間使用中に材料が脆化する。最も１〜１．５
％が好ましい。
を高めるが０．７５ ％未満ではその効果が少なく、１
，７５ ％以上になるとδフエライ１−が生成し使用中
脆化を起こしやすくなる。また、０．７５ ％未満では
高温で長時間使用中に材料が脆化する。最も１〜１．５
％が好ましい。
Ｗは高温長時間使用中の炭化物を安定化させ高温強度を
改善する。０．１ ％未満ではその効果が少なく、０．
５ ％以上になるとδフェライトが生成し使用中脆化を
起しやすくする。Ｗ含有量を低めにした場合には、Ｍｏ
含有量を高めにする必要があり、ＭｏとＷの和が１．２
５ 〜１．７５ ％で高い高温強度が得られる。特に１
．４〜１．６ ％が好ましい。
改善する。０．１ ％未満ではその効果が少なく、０．
５ ％以上になるとδフェライトが生成し使用中脆化を
起しやすくする。Ｗ含有量を低めにした場合には、Ｍｏ
含有量を高めにする必要があり、ＭｏとＷの和が１．２
５ 〜１．７５ ％で高い高温強度が得られる。特に１
．４〜１．６ ％が好ましい。
■及びＮｂは炭化物及び窒化物を析出させ高温調度を高
める。■０．１ ％及びＮｂ０．０２ ％以下ではその
効果が不十分であり、ｖｏ、３ ％及びＮｂＯ，２％以
上ではδフエライ１−が生成し使用中脆化を起こしやす
くする。特に、Ｖｏ、１５〜０．２５ ％、ＮｂＯ，０
３〜０．０８ ％が好ましい。
める。■０．１ ％及びＮｂ０．０２ ％以下ではその
効果が不十分であり、ｖｏ、３ ％及びＮｂＯ，２％以
上ではδフエライ１−が生成し使用中脆化を起こしやす
くする。特に、Ｖｏ、１５〜０．２５ ％、ＮｂＯ，０
３〜０．０８ ％が好ましい。
Ｎｉは靭性を高め、かっδフェライト生成を防止する効
果があるが、１％以上の添加はクリープ破断強度を低下
させてしまうので好ましくない。
果があるが、１％以上の添加はクリープ破断強度を低下
させてしまうので好ましくない。
Ｎｉは０．２〜０．６ ％含有させるのが好ましい。
Ｍｎは脱酸剤として添加するものであり、少量の添加で
その効果は達成され、１％以上の多量添加はクリープ破
断強度を低下させる。特に０．４〜０．９ ％が好まし
い。
その効果は達成され、１％以上の多量添加はクリープ破
断強度を低下させる。特に０．４〜０．９ ％が好まし
い。
Ｓｊも脱酸剤として添加するものであるが、Ｃ真空脱酸
法などの製鋼技術によればＳｉ脱酸は不要である。また
Ｓｉを低くすることにより、δフエライト析出防止及び
脆化防止効果があるので、０．１０％以下に抑えるのが
好ましい。
法などの製鋼技術によればＳｉ脱酸は不要である。また
Ｓｉを低くすることにより、δフエライト析出防止及び
脆化防止効果があるので、０．１０％以下に抑えるのが
好ましい。
本発明の用途である火力発電プラント用主蒸気管（外径
６００ｎｏ＋肉厚１３０＋ｎｍ）のような大径管は焼入
性の良好なことも重要である。
６００ｎｏ＋肉厚１３０＋ｎｍ）のような大径管は焼入
性の良好なことも重要である。
Ｃ及びＮは焼入性を高めるのに最も有効な元素であり、
０＋Ｎの量が０．１ ％以上必要である。
０＋Ｎの量が０．１ ％以上必要である。
しかしあまり多く添加すると溶接割れの問題が生ずるの
でＣ十Ｎを０．２０ ％以下にしなければならない。
でＣ十Ｎを０．２０ ％以下にしなければならない。
また、ＣとＮはＮｂやＶと結合し、炭化物および窒化物
となる。この炭・窒化物が、高温長時間強度の担い手と
なる。
となる。この炭・窒化物が、高温長時間強度の担い手と
なる。
なお本発明ロータの化学組成は次式でめられるクロム当
量が１２以下でなければならない。
量が１２以下でなければならない。
クロム当量＝−４０℃−３０×Ｎ％−２×ＭＯ％−４Ｘ
Ｎｉ％十Ｃｒ％＋６× Ｓｉ ％＋４ＸＭｏ％＋１．５ ＸＷ ％＋１１×ｖ％＋５ＸＮｂ％ クロム当量が１２以上では、使用中脆化を起こしやすく
するδフェライトが生成する。
Ｎｉ％十Ｃｒ％＋６× Ｓｉ ％＋４ＸＭｏ％＋１．５ ＸＷ ％＋１１×ｖ％＋５ＸＮｂ％ クロム当量が１２以上では、使用中脆化を起こしやすく
するδフェライトが生成する。
Ｃは高温強度を高める元素であり、そのため０．０５
％以上が必要であるが、０．１５ ％を越えると溶接性
を損うので、０．０５〜０．１５ ％としなければなら
ない。特に、０．０８〜０．１３％が好ましい。
％以上が必要であるが、０．１５ ％を越えると溶接性
を損うので、０．０５〜０．１５ ％としなければなら
ない。特に、０．０８〜０．１３％が好ましい。
ＮはＣと同様の元素であるが、靭性及び溶接性の点から
０．１ ％以下にしなければならない。Ｎは無添加で大
気溶解で最大０．０２５ ％位含有されるが、０．０３
〜０．０７ ％に調整するのが好ましい。本発明鋼の組
織は前記の理由から均一な焼もどしマルテンサイト組織
にする必要がある。
０．１ ％以下にしなければならない。Ｎは無添加で大
気溶解で最大０．０２５ ％位含有されるが、０．０３
〜０．０７ ％に調整するのが好ましい。本発明鋼の組
織は前記の理由から均一な焼もどしマルテンサイト組織
にする必要がある。
焼戻温度は溶接後の応力除去焼鈍温度より高い温度とす
ることが高強度のものとする点から好ましい。
ることが高強度のものとする点から好ましい。
戊に示す組成の試料をそれぞれ２０ｋｇ溶製後、１１５
０℃に加熱し鍛造し実験素材とした。この素材に火力プ
ラント用主蒸気管をシュミレー１へした下記に示すよう
な熱処理を施した。
０℃に加熱し鍛造し実験素材とした。この素材に火力プ
ラント用主蒸気管をシュミレー１へした下記に示すよう
な熱処理を施した。
賦香ｌ及び８ ： ９３０’ＣＸ３ｈ５００℃／ｈ冷却
、７００℃×１２ｈ炉冷 賦香２〜７：１１００℃Ｘ３ｈ ５００℃／ｈ冷却、７
００”ＣＸ１２ｈ炉冷 この熱処理後の素材から鍛造直角方向に試験片を採取し
実験した。表にはこれら試験片を用いクリープ破＠試験
を行ないめた１０’ｈクリ一プ破断強度を示す。
、７００℃×１２ｈ炉冷 賦香２〜７：１１００℃Ｘ３ｈ ５００℃／ｈ冷却、７
００”ＣＸ１２ｈ炉冷 この熱処理後の素材から鍛造直角方向に試験片を採取し
実験した。表にはこれら試験片を用いクリープ破＠試験
を行ないめた１０’ｈクリ一プ破断強度を示す。
表において、賦香２は本発明材であり、賦香１及び賦香
３〜８は比較材である。賦香７はドイツでボイラｍＭど
して実用化されているＸ ２０ＣｒＭｏＷＶ１２１＃相
当材であり、賦香８はＪＩＳ ５ＴＢＡ−２６相当９Ｃ
ｒ１ＭｏＭである。
３〜８は比較材である。賦香７はドイツでボイラｍＭど
して実用化されているＸ ２０ＣｒＭｏＷＶ１２１＃相
当材であり、賦香８はＪＩＳ ５ＴＢＡ−２６相当９Ｃ
ｒ１ＭｏＭである。
現流火カブラン１へ主蒸気管に用いられている２：Ｃｒ
−ＩＭｏｔ１１試番１の５９３℃、ｉｏ’ｈクリープ破
断強度は、４．２ ｋｇｆ／ｍｍ”で、高温・高圧火力
プラント用主蒸気管として必要な強度（１２，２ｋｇｆ
／ｍｓ” ）より著しく低く、本発明の目的が達成さ
れない。
−ＩＭｏｔ１１試番１の５９３℃、ｉｏ’ｈクリープ破
断強度は、４．２ ｋｇｆ／ｍｍ”で、高温・高圧火力
プラント用主蒸気管として必要な強度（１２，２ｋｇｆ
／ｍｓ” ）より著しく低く、本発明の目的が達成さ
れない。
発明材賦香２の５９３℃、１０’ｈクリ一プ破゛断強度
は１３．２ ｋｇｆ／ｗ１１”で、高温・高圧火力プラ
ント用主蒸気管として必要な強度を満足することが確認
された。
は１３．２ ｋｇｆ／ｗ１１”で、高温・高圧火力プラ
ント用主蒸気管として必要な強度を満足することが確認
された。
顕微鏡観察の結果、賦香２及び賦香３〜６は全マルテン
サイト組織であったが、賦香３には５％のδフェライト
が詔められた。この賦香３の６００°Ｃ２１０”ｈ加熱
後のＶノツチシャルピー？ｍ断値は１．５ｋｇｆ−ｍで
、賦香２の加熱後の衝撃値（４，６ｋｇ ｆ−ｍ）より
著しく低い。これらの実験で、Ｃｒ当量が高い材料ある
いはδフェライトを含む材料は、使用中に著しく脆化す
ることがわかった。
サイト組織であったが、賦香３には５％のδフェライト
が詔められた。この賦香３の６００°Ｃ２１０”ｈ加熱
後のＶノツチシャルピー？ｍ断値は１．５ｋｇｆ−ｍで
、賦香２の加熱後の衝撃値（４，６ｋｇ ｆ−ｍ）より
著しく低い。これらの実験で、Ｃｒ当量が高い材料ある
いはδフェライトを含む材料は、使用中に著しく脆化す
ることがわかった。
賦香２及び賦香４については、第２図に示す斜めＹ形溶
接われ試験片を用い、溶接われ試験を行なった。溶接棒
は賦香２及び４をφ４ｍに線引きしてクランクスを被覆
した共金被覆アーク溶接棒をＪＴＰいた。１．５０℃〜
２５０℃に予熱し１パス溶接し、４３０℃まで加熱し２
時間保持後５０℃まで冷却し、６９０℃に再加熱し２時
間保持後室温まで冷却した。この試験片を５等分に切断
し、研摩しビート断面の顕微鏡観察を行なった。その結
果、賦香４には溶接割れが認められたが、賦香２には認
められなかった。これらの結果、発明材、（賦香２）は
溶接性がすぐれていること及びＣ＋Ｎｊｉｉ：が高くな
ると溶接性が悪くなることが判明した。
接われ試験片を用い、溶接われ試験を行なった。溶接棒
は賦香２及び４をφ４ｍに線引きしてクランクスを被覆
した共金被覆アーク溶接棒をＪＴＰいた。１．５０℃〜
２５０℃に予熱し１パス溶接し、４３０℃まで加熱し２
時間保持後５０℃まで冷却し、６９０℃に再加熱し２時
間保持後室温まで冷却した。この試験片を５等分に切断
し、研摩しビート断面の顕微鏡観察を行なった。その結
果、賦香４には溶接割れが認められたが、賦香２には認
められなかった。これらの結果、発明材、（賦香２）は
溶接性がすぐれていること及びＣ＋Ｎｊｉｉ：が高くな
ると溶接性が悪くなることが判明した。
賦香２，４，７及び８については熱間加工性（製管性）
を調べるために、第３図に示す寸法の試験片を採取し、
熱間ねしり試験を行なった。熱間ねしり試験の条件は、
軸方向の伸びを拘束し、ねじり回転速度５００ｒｐｍで
実施し、破断までのねじり回数を測定した。第４図は破
断までのねじり回数と試験温度の関係を示す。発明鋼は
、いずれの比較鋼にくらべても破断ねしり回数が多く、
製管性へ良すなことを示している。Ｃ＋Ｎが０．２１
％以上の比較鋼賦香４及び賦香７の破断までのねじり回
数は１発明鋼より少なく、製管性の点からＣ十Ｎが０．
２０ ％以下にすべきであることが判明した。賦香８の
ねじり回数は試験温度１０００℃及び１１００℃で発明
鋼より著しく低い。比較鋼賦香８のようにＣ＋Ｎ量が低
く Ｃｒ当量が１２以上のものには、δフエライ１〜組
織が含み製管性が悪いことが判明した。本発明の主蒸気
管のよう大径管でも、破断までのねじり回数が１１００
℃で１０回以上のものは、問題なく製管できることを確
認している。
を調べるために、第３図に示す寸法の試験片を採取し、
熱間ねしり試験を行なった。熱間ねしり試験の条件は、
軸方向の伸びを拘束し、ねじり回転速度５００ｒｐｍで
実施し、破断までのねじり回数を測定した。第４図は破
断までのねじり回数と試験温度の関係を示す。発明鋼は
、いずれの比較鋼にくらべても破断ねしり回数が多く、
製管性へ良すなことを示している。Ｃ＋Ｎが０．２１
％以上の比較鋼賦香４及び賦香７の破断までのねじり回
数は１発明鋼より少なく、製管性の点からＣ十Ｎが０．
２０ ％以下にすべきであることが判明した。賦香８の
ねじり回数は試験温度１０００℃及び１１００℃で発明
鋼より著しく低い。比較鋼賦香８のようにＣ＋Ｎ量が低
く Ｃｒ当量が１２以上のものには、δフエライ１〜組
織が含み製管性が悪いことが判明した。本発明の主蒸気
管のよう大径管でも、破断までのねじり回数が１１００
℃で１０回以上のものは、問題なく製管できることを確
認している。
賦香５及び賦香６のクリープ破断強度はそれぞれ１１．
５及び１２ｋｇｆ／ｍｍ”で発明材より低い。
５及び１２ｋｇｆ／ｍｍ”で発明材より低い。
これらの結果から、Ｍｏ＋Ｗ量が少なすぎても、多すぎ
ても、高温・高圧火力ブラン１−用主蒸気管として必要
な強度を満足できず、発明の目的が達成されないことが
判明した。
ても、高温・高圧火力ブラン１−用主蒸気管として必要
な強度を満足できず、発明の目的が達成されないことが
判明した。
本発明鋼の５９３℃クリープ数断強破断著しく高く、溶
接性も良好であり、高温・高圧火力プラント主蒸気管と
して要求される性質を十分満足し。
接性も良好であり、高温・高圧火力プラント主蒸気管と
して要求される性質を十分満足し。
主蒸気管材として好適である。
第１図は（ａ）は高温高圧火力プラント構成図及び（ｂ
）は主蒸管の断面図、第２図は斜めＹ形溶接われ試験片
の寸法図、第３図はねじり試験片の寸法図、第４図は熱
間ねしり試験結果を示す線図である。 代理人 弁理士 高橋明夫 噌２図 （ａ） （ｂ） （Ｃ） 弔３ｍ （α）（ｂ） 摺／４−図 いｄ炭温度（°Ｃ） 第１頁の続き ［相］発明者 高橋 慎太部 日立市幸町３丁目１番１号 株式会社日立製作所日立研
究所内
）は主蒸管の断面図、第２図は斜めＹ形溶接われ試験片
の寸法図、第３図はねじり試験片の寸法図、第４図は熱
間ねしり試験結果を示す線図である。 代理人 弁理士 高橋明夫 噌２図 （ａ） （ｂ） （Ｃ） 弔３ｍ （α）（ｂ） 摺／４−図 いｄ炭温度（°Ｃ） 第１頁の続き ［相］発明者 高橋 慎太部 日立市幸町３丁目１番１号 株式会社日立製作所日立研
究所内
Claims (1)
- １、重量比で、０．０５〜０．１５ ％のＣ，０，３％
以下のＳｔ、１．５ ％以下のＭｎ、１．０ ％以下の
Ｎｉ、８〜１１％のＣｒ、０．７５〜１．５％のｗ、ｏ
、ｉ 〜０．５ ％のｗ、ｏ、ｉ〜０．３％のＶ、０．
０２〜０．２０％のＮｂ、０．０２〜０．１０％のＮを
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、５
９３℃、ｉｏ’ｈクリープ破断強度が１２．２ ｋｇｆ
／＋ｎｍ”を超えることを特徴とする主蒸気管用耐熱鋼
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4390984A JPS60190551A (ja) | 1984-03-09 | 1984-03-09 | 主蒸気管用耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4390984A JPS60190551A (ja) | 1984-03-09 | 1984-03-09 | 主蒸気管用耐熱鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60190551A true JPS60190551A (ja) | 1985-09-28 |
| JPH0218380B2 JPH0218380B2 (ja) | 1990-04-25 |
Family
ID=12676839
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4390984A Granted JPS60190551A (ja) | 1984-03-09 | 1984-03-09 | 主蒸気管用耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60190551A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4844755A (en) * | 1985-04-06 | 1989-07-04 | Nippon Steel Corporation | High-strength heat-resisting ferritic steel pipe and tube |
| JPH0959747A (ja) * | 1995-08-25 | 1997-03-04 | Hitachi Ltd | 高強度耐熱鋳鋼，蒸気タービンケーシング，蒸気タービン発電プラント及び蒸気タービン |
| KR101300196B1 (ko) * | 2005-07-07 | 2013-08-26 | 가부시끼가이샤 히다치 세이사꾸쇼 | 증기터빈용 배관과 그 제조법 및 그것을 이용한 증기터빈용주증기 배관과 재열 배관 및 증기터빈 발전플랜트 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55110758A (en) * | 1979-02-20 | 1980-08-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | High temperature use chromium steel |
| JPS56116858A (en) * | 1980-02-20 | 1981-09-12 | Toshiba Corp | Steam turbine rotor |
| JPS5837159A (ja) * | 1981-08-26 | 1983-03-04 | Hitachi Ltd | マルテンサイト系耐熱鋼 |
| JPS58110661A (ja) * | 1981-12-25 | 1983-07-01 | Hitachi Ltd | 耐熱鋼 |
| JPS59133354A (ja) * | 1983-01-21 | 1984-07-31 | Hitachi Ltd | 靭性及び高温強度に優れた１２Ｃｒ系合金鋼 |
| JPS60155648A (ja) * | 1984-01-25 | 1985-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高靭性フエライト系耐熱鋼 |
-
1984
- 1984-03-09 JP JP4390984A patent/JPS60190551A/ja active Granted
Patent Citations (6)
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|---|---|---|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US4844755A (en) * | 1985-04-06 | 1989-07-04 | Nippon Steel Corporation | High-strength heat-resisting ferritic steel pipe and tube |
| JPH0959747A (ja) * | 1995-08-25 | 1997-03-04 | Hitachi Ltd | 高強度耐熱鋳鋼，蒸気タービンケーシング，蒸気タービン発電プラント及び蒸気タービン |
| KR101300196B1 (ko) * | 2005-07-07 | 2013-08-26 | 가부시끼가이샤 히다치 세이사꾸쇼 | 증기터빈용 배관과 그 제조법 및 그것을 이용한 증기터빈용주증기 배관과 재열 배관 및 증기터빈 발전플랜트 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0218380B2 (ja) | 1990-04-25 |
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