JPS60177936A - 板厚の大きなFe基非晶質合金薄帯 - Google Patents
板厚の大きなFe基非晶質合金薄帯Info
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- JPS60177936A JPS60177936A JP59033335A JP3333584A JPS60177936A JP S60177936 A JPS60177936 A JP S60177936A JP 59033335 A JP59033335 A JP 59033335A JP 3333584 A JP3333584 A JP 3333584A JP S60177936 A JPS60177936 A JP S60177936A
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は移動する冷却基板の表面で溶融状態にある金属
(合金)を急冷凝固する方法によってつくられる板厚の
大きなFe基基孔晶質合金薄帯関するものである。
(合金)を急冷凝固する方法によってつくられる板厚の
大きなFe基基孔晶質合金薄帯関するものである。
(従来技術)
金属(合金)を溶融状態から急冷して連続的に薄帯をつ
くる方法として基本的なものに遠心急冷法、単ロール法
で代表される溶融紡糸法がある。
くる方法として基本的なものに遠心急冷法、単ロール法
で代表される溶融紡糸法がある。
この方法は回転する金属製ドラムの内周面又は外周面に
溶融金属のジェットを噴出して急冷凝固させ、−気に金
属の薄帯や線をつくるものである。
溶融金属のジェットを噴出して急冷凝固させ、−気に金
属の薄帯や線をつくるものである。
この方法によれば冷却速度がきわめてはやいので、合金
組成を適正に選ぶならば液体金属に類似した構造をもつ
非晶質金属(合金)を得ることができる。
組成を適正に選ぶならば液体金属に類似した構造をもつ
非晶質金属(合金)を得ることができる。
非晶質金属(合金)は特異な性質によって実用的に注目
されている金属材料であるが、冷却速度に関する制約か
ら薄い板厚の材料しか製造できない点が応用範囲を制限
していた。
されている金属材料であるが、冷却速度に関する制約か
ら薄い板厚の材料しか製造できない点が応用範囲を制限
していた。
一般に非晶質合金の最大板厚は合金組成と装置の冷却能
に依存する。非晶質化可能な板厚の組成依存性は実用的
に重要な鉄基合金を中心に調べられており、Hagiw
araらの報告Sc1. Rep+ Re+。
に依存する。非晶質化可能な板厚の組成依存性は実用的
に重要な鉄基合金を中心に調べられており、Hagiw
araらの報告Sc1. Rep+ Re+。
Inat、 Tohoku Univ、 A−29(1
981)、 351によれば鉄基半金属系合金で最も非
晶質化しやすいのはFe −8I−BおよびFe−P−
C系合金で、最大板厚はFe−8i−Bの場合Fe75
SljDB15の250 μmと報告されている。
981)、 351によれば鉄基半金属系合金で最も非
晶質化しやすいのはFe −8I−BおよびFe−P−
C系合金で、最大板厚はFe−8i−Bの場合Fe75
SljDB15の250 μmと報告されている。
しかしながらこの方法は厚い板厚の試料を得るために冷
却基板(ロール)の回転に急ブレーキをかけることによ
って、回転速度を落とすという特別の手段を講じており
、はじめに設定した一定条件では厚い非晶質材料が得ら
れず、このような非定常状態でのみ厚手の非晶質薄帯が
得られることも明らかにしている。したがってHagi
waraらの方法によって得られる材料は工業的に利用
可能な材料ではないことは明らかである。しかも、この
報告にある最大板厚250μmという値については異論
が唱えられている。すなわちLuborskyらの報告
IEEE Trans、 Magnatlcs+ MA
G−18(1982)1385によればFe−8i−B
合金で実質的に完全な非晶質状態で得られる最大板厚は
Fe74Si1oB16の42μmで、これ以上板厚が
大きくなると微細結晶の形成によると考えられる保磁力
の増加が認められると述べている。Luborskyら
はまたHagiwaraらとの結果の食い違いについて
、Hagiwara I−、が非晶質化の判定に光学顕
微煉(倍率100倍)を用いたことを挙げ、光学顕微鏡
で検出できない程度の微址の結晶でも、磁性などの特性
を劣化させると指摘している。
却基板(ロール)の回転に急ブレーキをかけることによ
って、回転速度を落とすという特別の手段を講じており
、はじめに設定した一定条件では厚い非晶質材料が得ら
れず、このような非定常状態でのみ厚手の非晶質薄帯が
得られることも明らかにしている。したがってHagi
waraらの方法によって得られる材料は工業的に利用
可能な材料ではないことは明らかである。しかも、この
報告にある最大板厚250μmという値については異論
が唱えられている。すなわちLuborskyらの報告
IEEE Trans、 Magnatlcs+ MA
G−18(1982)1385によればFe−8i−B
合金で実質的に完全な非晶質状態で得られる最大板厚は
Fe74Si1oB16の42μmで、これ以上板厚が
大きくなると微細結晶の形成によると考えられる保磁力
の増加が認められると述べている。Luborskyら
はまたHagiwaraらとの結果の食い違いについて
、Hagiwara I−、が非晶質化の判定に光学顕
微煉(倍率100倍)を用いたことを挙げ、光学顕微鏡
で検出できない程度の微址の結晶でも、磁性などの特性
を劣化させると指摘している。
Luborakyらの説が正しいとする々らば、Hag
iwaraらの報告にある250μmの板厚の非晶質材
料には光学顕微鏡では観察されないが、特性を劣化させ
る微結晶が含着れていることになる。
iwaraらの報告にある250μmの板厚の非晶質材
料には光学顕微鏡では観察されないが、特性を劣化させ
る微結晶が含着れていることになる。
またもしHagiwaraらの厚い試、料が完全に非晶
質であったとしても、彼らの実験は幅約1脇の狭い試料
で行なわれたものであり幅広の材料で同じ厚さは保証さ
れない。狭幅材料の場合基板を伝わる熱の流れは2次元
的であるのに対して、幅広材料では基板を伝わる熱の流
れが1次元的となり、結果として冷却速度は大幅に低下
するためである。
質であったとしても、彼らの実験は幅約1脇の狭い試料
で行なわれたものであり幅広の材料で同じ厚さは保証さ
れない。狭幅材料の場合基板を伝わる熱の流れは2次元
的であるのに対して、幅広材料では基板を伝わる熱の流
れが1次元的となり、結果として冷却速度は大幅に低下
するためである。
ところで非晶質合金のうちFe基合金は安価で特性もす
ぐれておシ実用的に極めて有用な材料であるが、非晶質
形成能が低いため薄いものしか得られず、従って用途と
して非常に有用とされているトランス用鉄心に使用する
場合にも巻鉄心の形でしか使用できない等の問題があっ
た。いずれにしても現在の技術では板厚が大きくかつ幅
の広いFe基非晶質合金薄帯を工業的に生産することは
困難とされていた。
ぐれておシ実用的に極めて有用な材料であるが、非晶質
形成能が低いため薄いものしか得られず、従って用途と
して非常に有用とされているトランス用鉄心に使用する
場合にも巻鉄心の形でしか使用できない等の問題があっ
た。いずれにしても現在の技術では板厚が大きくかつ幅
の広いFe基非晶質合金薄帯を工業的に生産することは
困難とされていた。
(発明の目的)
本発明は前記のような従来技術では達成できなかった厚
くて幅の広いFe基非晶質合金薄帯を提供するものであ
る。
くて幅の広いFe基非晶質合金薄帯を提供するものであ
る。
(発明の構成、作用)
本発明のFe基非晶質合金薄帯は広幅で従来のものに比
べて板厚が大きいのが特徴である。板厚の大きさは少な
くとも45μm1幅は少なくとも20咽である。
べて板厚が大きいのが特徴である。板厚の大きさは少な
くとも45μm1幅は少なくとも20咽である。
本発明のFe基非晶質合金薄帯はさらにその表面が、従
来の単ロール法で作製される薄帯に比べて、ロール面、
フリー面ともに滑らかである。
来の単ロール法で作製される薄帯に比べて、ロール面、
フリー面ともに滑らかである。
JIS BO2旧に規定された方法で測定したカットオ
フ値0.8wnにおける中心線平均粗さRaは第1表に
示す通りいずれもロール面、フリー面ともに(5) 0.5μm以下であった。この値は従来材のC−ル面0
.6〜1.3μm1フリ一面0.6〜1.5 fimに
比べて小さくすぐれた値となっている。
フ値0.8wnにおける中心線平均粗さRaは第1表に
示す通りいずれもロール面、フリー面ともに(5) 0.5μm以下であった。この値は従来材のC−ル面0
.6〜1.3μm1フリ一面0.6〜1.5 fimに
比べて小さくすぐれた値となっている。
板厚が大きく、表面が滑らかな特徴を反映して本発明の
非晶質合金薄帯は積層したときの占積率がきわめて高い
。従来材の占積率75〜85係であるのに対し、本発明
の非晶質合金薄帯は85〜95壬である。
非晶質合金薄帯は積層したときの占積率がきわめて高い
。従来材の占積率75〜85係であるのに対し、本発明
の非晶質合金薄帯は85〜95壬である。
本発明の非晶質合金薄帯は、板厚が大きいにもかかわら
ず、特性の劣化が々い。理由は、厚くても全板厚を通し
て実質的に非晶質状態にあるため、非晶質特有の性質を
保持しているからである。例えば、磁性に関して、Fe
ao 、 ss l b 、 5Bi 2CI (at
%)の25μm厚、25咽幅の非晶質合金薄帯の50H
z (ヘルツ)、10e(エルステッド)における磁束
密度は、1.53 T (テスラ)であるが、同じ組成
で65μm厚、25咽幅の本発明の非晶質合金薄帯は、
50Hz、10eにおいて同じ1.53Tを示し、劣化
のないことが明らかである。
ず、特性の劣化が々い。理由は、厚くても全板厚を通し
て実質的に非晶質状態にあるため、非晶質特有の性質を
保持しているからである。例えば、磁性に関して、Fe
ao 、 ss l b 、 5Bi 2CI (at
%)の25μm厚、25咽幅の非晶質合金薄帯の50H
z (ヘルツ)、10e(エルステッド)における磁束
密度は、1.53 T (テスラ)であるが、同じ組成
で65μm厚、25咽幅の本発明の非晶質合金薄帯は、
50Hz、10eにおいて同じ1.53Tを示し、劣化
のないことが明らかである。
次に本発明の厚手非晶質合金薄帯をつくる方法(6)
について述べる。
本発明の非晶質合金薄帯は次のような本質的に冷却速度
を高める手段によって作製することができる。
を高める手段によって作製することができる。
単ロール法(又はベルト法)のように移動する冷却基板
の表面に噴出された溶融金属は基板上に湯溜り(以下パ
ドルと呼ぶ)を形成し、基板に接した部分から凝固が進
行する。大きな板厚を得るためには大きな凝固速度が必
要である。従来から採用されているような、噴出圧を高
める、冷却基板の移動速度を小さくする、ノズルと基板
間のギャップ距離を広げるなどの方法では作製できる薄
帯の厚さには限界(はぼ45μmまただし201幅以上
の場合)があり、無理にそれ以上の板厚をつくろうとす
ると形状や表面性状、特性が劣化する。したがって形状
や特性を損わずに厚い板厚を得るためには、本質的に凝
固速度を高める手段を講する必要がある。凝固速度を高
めるために本発明者らは次の方法を適用し、厚手幅広非
晶質合金薄帯を作製した。
の表面に噴出された溶融金属は基板上に湯溜り(以下パ
ドルと呼ぶ)を形成し、基板に接した部分から凝固が進
行する。大きな板厚を得るためには大きな凝固速度が必
要である。従来から採用されているような、噴出圧を高
める、冷却基板の移動速度を小さくする、ノズルと基板
間のギャップ距離を広げるなどの方法では作製できる薄
帯の厚さには限界(はぼ45μmまただし201幅以上
の場合)があり、無理にそれ以上の板厚をつくろうとす
ると形状や表面性状、特性が劣化する。したがって形状
や特性を損わずに厚い板厚を得るためには、本質的に凝
固速度を高める手段を講する必要がある。凝固速度を高
めるために本発明者らは次の方法を適用し、厚手幅広非
晶質合金薄帯を作製した。
本発明の厚手幅広非晶質合金薄帯は凝固時の冷却速度を
高める方法によって作製される。す々わちパドルから引
き出された合金が未凝固状態にある間に、合金と冷却基
板との間の熱的接触を高める手段を有する方法による。
高める方法によって作製される。す々わちパドルから引
き出された合金が未凝固状態にある間に、合金と冷却基
板との間の熱的接触を高める手段を有する方法による。
具体的にはガス圧力、あるいは第2、第3のノズル開口
部から噴出される溶湯流の圧力を利用する。
部から噴出される溶湯流の圧力を利用する。
ガス圧力を利用する方法には2つの方法があり、1つは
パドルから引き出された合金薄帯の自由面側が未凝固状
態にある部分に直接ガス噴射によって圧力を加える方法
で、他はパドルを含む未凝固薄帯全体を囲む雰囲気の圧
力を高める方法である。
パドルから引き出された合金薄帯の自由面側が未凝固状
態にある部分に直接ガス噴射によって圧力を加える方法
で、他はパドルを含む未凝固薄帯全体を囲む雰囲気の圧
力を高める方法である。
前者は、従来から提案されている方法、例えば米国特許
第3862658号明細書記載の方法と一見似ているが
次の点で全く異なるものである。従来の方法はパドルか
ら引き出された非晶質合金薄帯が完全に凝固した部分に
ガス圧や補助ロール(又はベルト)などを押し付ける。
第3862658号明細書記載の方法と一見似ているが
次の点で全く異なるものである。従来の方法はパドルか
ら引き出された非晶質合金薄帯が完全に凝固した部分に
ガス圧や補助ロール(又はベルト)などを押し付ける。
したがって凝固速度を高めるものではなく厚い板厚の非
晶質合金薄帯をつくることはできない。
晶質合金薄帯をつくることはできない。
第2の方法は雰囲気全体を高圧にするもので、引き出さ
れた非晶質合金薄帯の部分だけでなくパドル自身に圧力
が加えられるので凝固速度はさらに大きく々す、厚い非
晶質合金薄帯の製造が一層容易になる。
れた非晶質合金薄帯の部分だけでなくパドル自身に圧力
が加えられるので凝固速度はさらに大きく々す、厚い非
晶質合金薄帯の製造が一層容易になる。
ガスの圧力を利用しない方法としては、本発明者の発明
に係る溶湯流の圧力を利用する方法がある(特願昭58
−216287号)。この方法は1つの・セドルから引
き出された非晶質合金薄帯が未凝固にある間に第2のノ
ンドルを重ね合わせるもので、第2の・母ドルによって
加えられる押し圧によって冷却基板との熱的コンタクト
が高まυ凝固速度は増加する。このように次々とパドル
を重ね合わせることによって高められた冷却速度の下で
合金の非晶質臨界板厚に相当する厚い非晶質合金薄帯の
製造が可能である。
に係る溶湯流の圧力を利用する方法がある(特願昭58
−216287号)。この方法は1つの・セドルから引
き出された非晶質合金薄帯が未凝固にある間に第2のノ
ンドルを重ね合わせるもので、第2の・母ドルによって
加えられる押し圧によって冷却基板との熱的コンタクト
が高まυ凝固速度は増加する。このように次々とパドル
を重ね合わせることによって高められた冷却速度の下で
合金の非晶質臨界板厚に相当する厚い非晶質合金薄帯の
製造が可能である。
本発明の非晶質合金薄帯は板厚が大きいだけでなく表面
性状がすぐれている点が特徴である。すでに述べたよう
に、厚い板厚を得るために、非晶質合金薄帯と冷却基板
との熱的コンタクトを良くす(9) る手段が講じられるが、これは同時に基板面側に巻き込
む気泡のサイズおよび数を低減させる。この結果非晶質
合金薄帯の基板面は単ロール法など片面冷却法特有の気
泡によるくほみが小さく、かつ少ない滑らかな表面性状
を有する。非晶質合金薄帯と冷却基板との熱的接触が向
上した効果は自由面側の表面性状にも表われる。・ぐド
ル内における熱伝達の不均一性が減するので、凝固界面
は平坦になり、その結果、引き出される非晶質合金薄帯
の自由面も平滑になる。本発明の厚手幅広非晶質合金薄
帯の表面をJIS B12O3法で測るとカットオフ値
0.8 mmに対して基板側の面(単ロール法の場合、
ロール面側)のRaは02〜0.5μm1自由面は0.
1〜0.5μmであり、従来の片面冷却法で作製される
非晶質合金薄帯の基板面0.6〜1.38m1自由面0
.6〜1.5μmに比べてきわめて清めらかなことが明
らかである。
性状がすぐれている点が特徴である。すでに述べたよう
に、厚い板厚を得るために、非晶質合金薄帯と冷却基板
との熱的コンタクトを良くす(9) る手段が講じられるが、これは同時に基板面側に巻き込
む気泡のサイズおよび数を低減させる。この結果非晶質
合金薄帯の基板面は単ロール法など片面冷却法特有の気
泡によるくほみが小さく、かつ少ない滑らかな表面性状
を有する。非晶質合金薄帯と冷却基板との熱的接触が向
上した効果は自由面側の表面性状にも表われる。・ぐド
ル内における熱伝達の不均一性が減するので、凝固界面
は平坦になり、その結果、引き出される非晶質合金薄帯
の自由面も平滑になる。本発明の厚手幅広非晶質合金薄
帯の表面をJIS B12O3法で測るとカットオフ値
0.8 mmに対して基板側の面(単ロール法の場合、
ロール面側)のRaは02〜0.5μm1自由面は0.
1〜0.5μmであり、従来の片面冷却法で作製される
非晶質合金薄帯の基板面0.6〜1.38m1自由面0
.6〜1.5μmに比べてきわめて清めらかなことが明
らかである。
本発明の非晶質合金薄帯は厚く、表面が平滑であること
に由来して、積層したときの占積率がきわめて高い。本
発明の板厚平均60μm1幅25覇(10) の非晶質合金薄帯を外径40咽のボビンに750gを2
kQの張力で巻き取ったときの占積率は91係であっ
た。これに対して従来材の占積率は30μm厚の場合8
0〜85係が普通である。占積率の高い材料は磁気コア
などに用いる場合、小型化でき実用上有利である。
に由来して、積層したときの占積率がきわめて高い。本
発明の板厚平均60μm1幅25覇(10) の非晶質合金薄帯を外径40咽のボビンに750gを2
kQの張力で巻き取ったときの占積率は91係であっ
た。これに対して従来材の占積率は30μm厚の場合8
0〜85係が普通である。占積率の高い材料は磁気コア
などに用いる場合、小型化でき実用上有利である。
本発明の非晶質合金薄帯はFeを主成分とし、B 、
St 、 C、P等の1棟′!l:たけ2種以上を半金
属として含む合金であり、また要求される特性に応じて
Feを一部他の金属と置換してもよい。すなわち磁気特
性を要求される場合にはFeの1重2以内の量をCo
、 Niの1種または2種と置換してもよい。ま之磁気
特性改善のためにMo 、 Nb 。
St 、 C、P等の1棟′!l:たけ2種以上を半金
属として含む合金であり、また要求される特性に応じて
Feを一部他の金属と置換してもよい。すなわち磁気特
性を要求される場合にはFeの1重2以内の量をCo
、 Niの1種または2種と置換してもよい。ま之磁気
特性改善のためにMo 、 Nb 。
Mn 、 Snの1種または2種以上、耐食性改善のた
めにMo、Cr、Ti lZr1VIHf、Ta、Wの
1種または2種以上、機械的特性改善のためにMn+A
t、Cu、Sn等を添加してもよい。なお含有量の範囲
はFeは40〜82%(at4、以下同じ)(但しFe
の1重2以内をCo、Niの1種または2種と置換可能
)、Bは8〜17qb、Siは、1〜15%、Cは3%
以下、その他の元素は合計10チ以下の範囲で用途に応
じて選択される。また合金を構成する全元素の合計を1
00%とする。
めにMo、Cr、Ti lZr1VIHf、Ta、Wの
1種または2種以上、機械的特性改善のためにMn+A
t、Cu、Sn等を添加してもよい。なお含有量の範囲
はFeは40〜82%(at4、以下同じ)(但しFe
の1重2以内をCo、Niの1種または2種と置換可能
)、Bは8〜17qb、Siは、1〜15%、Cは3%
以下、その他の元素は合計10チ以下の範囲で用途に応
じて選択される。また合金を構成する全元素の合計を1
00%とする。
本発明の非晶質合金薄帯を例えば鉄心材料として用いる
場合の組成はFeaBbSicC4が好適であり、各成
分の範囲はaニア7〜82.b二8〜]、 5 、 c
: 4〜]−5、a : o〜3である。
場合の組成はFeaBbSicC4が好適であり、各成
分の範囲はaニア7〜82.b二8〜]、 5 、 c
: 4〜]−5、a : o〜3である。
次に本発明の実施例を示す。
実施例I
Cu製の単ロールを用いて、第1表の組成の合金を幅2
5 mNの非晶質合金薄帯に鋳造した。但しノズルは第
1図に示すような3重のスロット状の開口部(幅d 0
.4 mm +長さ7125 mm +間隔a1mm)
を有するものを用い、製造条件は噴出圧020〜0、3
5 kg/cm2、ロール周速20〜28m/sec%
ノズルとロールの間隔0.15〜0.25 mmで行な
った。
5 mNの非晶質合金薄帯に鋳造した。但しノズルは第
1図に示すような3重のスロット状の開口部(幅d 0
.4 mm +長さ7125 mm +間隔a1mm)
を有するものを用い、製造条件は噴出圧020〜0、3
5 kg/cm2、ロール周速20〜28m/sec%
ノズルとロールの間隔0.15〜0.25 mmで行な
った。
各組成の非晶質合金薄帯の板厚、表面粗さ、占積率を第
1表に示した。
1表に示した。
また第1表には、単ロール法を用いて作製される、従来
材の代表的特性を比較例として挙げた。
材の代表的特性を比較例として挙げた。
本発明の非晶質合金薄帯は従来材に比べて、板厚が大き
く表面粗さが小さく、占積率が高いことが明らかである
。本発明非晶質合金薄帯(板厚62μm)と比較材(板
厚40μm)の表面粗さのプロフィルの例を第2図(a
)〜(d)に示した。(IL)は本発明非晶質合金薄帯
の自由面、(b)は同上ロール面、(C)は比較材の自
由面、(d)は同上ロール面である。
く表面粗さが小さく、占積率が高いことが明らかである
。本発明非晶質合金薄帯(板厚62μm)と比較材(板
厚40μm)の表面粗さのプロフィルの例を第2図(a
)〜(d)に示した。(IL)は本発明非晶質合金薄帯
の自由面、(b)は同上ロール面、(C)は比較材の自
由面、(d)は同上ロール面である。
また、実施例1の方法によって作製された本発明の非晶
質合金に従来材にはない次の特徴がある。
質合金に従来材にはない次の特徴がある。
すなわち第1表の合金A1の鋳造捷まの非晶質合金薄帯
の磁区構造は第3図(a)のようである。第3図(b)
に示す従来材の鋳造ままの磁区構造に比べて本発明の非
晶質合金薄帯のそれは全く異なる様相をしている。すな
わち従来材は複雑々迷路状の磁区模様を示すのに対して
、本発明の非晶質合金薄帯は鋳造ま壕ですでに長さ方向
に揃った1 80’ai区から成っている。これは非晶
質合金薄帯内部のひずみ量、分布などが両者全く異なる
ことを示すものである。
の磁区構造は第3図(a)のようである。第3図(b)
に示す従来材の鋳造ままの磁区構造に比べて本発明の非
晶質合金薄帯のそれは全く異なる様相をしている。すな
わち従来材は複雑々迷路状の磁区模様を示すのに対して
、本発明の非晶質合金薄帯は鋳造ま壕ですでに長さ方向
に揃った1 80’ai区から成っている。これは非晶
質合金薄帯内部のひずみ量、分布などが両者全く異なる
ことを示すものである。
本発明の非晶質合金薄帯は第3図(a)の磁区模様(]
3) から示唆されるように鋳造ま1でも高周波トランスの鉄
心など多様な磁気応用が考えられる。
3) から示唆されるように鋳造ま1でも高周波トランスの鉄
心など多様な磁気応用が考えられる。
第4図(a) 、 (b)は磁界中焼鈍後の磁区構造を
比較したものである。本発明の非晶質合金薄帯(a)は
従来材(b)に比べて磁区の幅が数倍に大きい。これは
表面の滑らかさに由来して、磁壁の移動を抑える表面欠
陥が少ないためと考えられる。
比較したものである。本発明の非晶質合金薄帯(a)は
従来材(b)に比べて磁区の幅が数倍に大きい。これは
表面の滑らかさに由来して、磁壁の移動を抑える表面欠
陥が少ないためと考えられる。
実施例2
実施例1と同じ単ロール、ノズル、製造条件により笛2
表の組成の合金を幅25朋の非晶質合金薄帯に鋳造した
。各組成の非晶質合金薄帯の板厚、表面粗さ、占積率を
比較例とともに第2表に示した。本発明の非晶質合金薄
帯は従来桐に比べて、板厚が大きく、表面粗さが小さく
、かつ占積率が高いことが明らかである。従って種々の
用途に活用することができる。
表の組成の合金を幅25朋の非晶質合金薄帯に鋳造した
。各組成の非晶質合金薄帯の板厚、表面粗さ、占積率を
比較例とともに第2表に示した。本発明の非晶質合金薄
帯は従来桐に比べて、板厚が大きく、表面粗さが小さく
、かつ占積率が高いことが明らかである。従って種々の
用途に活用することができる。
(発明の効果)
以上説明したように本発明のFe基非晶質合金薄帯は板
厚が大きくかつ表面が滑らかであるので、例えばトラン
スの鉄心に用いる場合従来の薄い非(14) 品質合金薄帯は積層作業の能率、鉄心の機械強度など問
題が多く積鉄心方式への採用は不可と考えられ巻鉄心の
形で用いさるを得なかったが、本発明の非晶質合金薄帯
は積鉄心に適用することが可能となり、しかも積層[7
たときの材料の占積率を大幅に向上式せ鉄心を小型化す
ることができる。
厚が大きくかつ表面が滑らかであるので、例えばトラン
スの鉄心に用いる場合従来の薄い非(14) 品質合金薄帯は積層作業の能率、鉄心の機械強度など問
題が多く積鉄心方式への採用は不可と考えられ巻鉄心の
形で用いさるを得なかったが、本発明の非晶質合金薄帯
は積鉄心に適用することが可能となり、しかも積層[7
たときの材料の占積率を大幅に向上式せ鉄心を小型化す
ることができる。
捷た鉄心以外の用途に使用する場合にも板厚が大きいの
で機械的強度が高く、−1だ表面が平滑であるため種々
の用途に活用することができる等その効果は極めて大き
い。
で機械的強度が高く、−1だ表面が平滑であるため種々
の用途に活用することができる等その効果は極めて大き
い。
(]5)
−10り−
B、: 50HzlOeにおける磁束密度Ra: カッ
トオフ値0,8mi、測定長さ8m+占積率:外径40
wφの巻き粋に幅25+w+のリデン巻いたときの占積
率。次の式から算出 R:リング外径 r:リング内径 W:リボン幅 ρ:比重 (16) 1R1i− を約700gr したO
トオフ値0,8mi、測定長さ8m+占積率:外径40
wφの巻き粋に幅25+w+のリデン巻いたときの占積
率。次の式から算出 R:リング外径 r:リング内径 W:リボン幅 ρ:比重 (16) 1R1i− を約700gr したO
第1図は本発明非晶質合金薄帯を製造するノズルを示す
下面図、第2図(a)〜(d)は本発明非晶質合金薄帯
((a):自由面、(b):ロール面)と比較材((c
):自由面、 (d) :ロール面)の表面粗さを示す
説明図、第3図(a) 、 (b)は本発明非晶質合金
薄帯と従来材の鋳造ままの自由面の金属磁区構造を示す
写真、第4図(a) 、 (b)は同じく焼鈍後の自由
面の金属磁区構造を示す写真である。 (18) −1と 第aし くa) (b ) 第4図 (a) (b) 手続補正書 (自発) ゛ 昭和60年5月13日 特許庁長官 志 賀 学 殿 ■、事件の表示 昭和59年特許願第033335号 2、発明の名称 板厚の大きなFe基非晶質合金薄帯 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 4代理人〒100 6、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 7、補正の内容 明細書9頁9〜10行「未凝固にある間」を「凝固を完
了する前」に補正する。 (2)
下面図、第2図(a)〜(d)は本発明非晶質合金薄帯
((a):自由面、(b):ロール面)と比較材((c
):自由面、 (d) :ロール面)の表面粗さを示す
説明図、第3図(a) 、 (b)は本発明非晶質合金
薄帯と従来材の鋳造ままの自由面の金属磁区構造を示す
写真、第4図(a) 、 (b)は同じく焼鈍後の自由
面の金属磁区構造を示す写真である。 (18) −1と 第aし くa) (b ) 第4図 (a) (b) 手続補正書 (自発) ゛ 昭和60年5月13日 特許庁長官 志 賀 学 殿 ■、事件の表示 昭和59年特許願第033335号 2、発明の名称 板厚の大きなFe基非晶質合金薄帯 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 4代理人〒100 6、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 7、補正の内容 明細書9頁9〜10行「未凝固にある間」を「凝固を完
了する前」に補正する。 (2)
Claims (2)
- (1)板厚が45μm以上、板幅が20闘以上であり、
かつ片面冷却法によって作製された板厚の大きなFe基
基孔晶質合金薄帯 - (2) 板厚が45μm以上、板幅が20mm以上であ
り、表面粗さが、JIS−BO601法で測定し六とき
、カットオフ値0.8 mmに対して、フリー而のRa
が0.5μm以下、ロール面のRaが0.5μm以下で
あり、かつ片面冷却法によって作製された板〃の大きな
Fe基基孔晶質合金薄帯
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59033335A JPS60177936A (ja) | 1984-02-25 | 1984-02-25 | 板厚の大きなFe基非晶質合金薄帯 |
DE19843442009 DE3442009A1 (de) | 1983-11-18 | 1984-11-16 | Amorphes legiertes band mit grosser dicke und verfahren zu dessen herstellung |
US07/102,274 US4865664A (en) | 1983-11-18 | 1987-09-28 | Amorphous alloy strips having a large thickness and method for producing the same |
US08/083,851 US5301742A (en) | 1983-11-18 | 1993-06-25 | Amorphous alloy strip having a large thickness |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59033335A JPS60177936A (ja) | 1984-02-25 | 1984-02-25 | 板厚の大きなFe基非晶質合金薄帯 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60177936A true JPS60177936A (ja) | 1985-09-11 |
JPS6340624B2 JPS6340624B2 (ja) | 1988-08-11 |
Family
ID=12383685
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59033335A Granted JPS60177936A (ja) | 1983-11-18 | 1984-02-25 | 板厚の大きなFe基非晶質合金薄帯 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60177936A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS62250153A (ja) * | 1986-04-21 | 1987-10-31 | Tdk Corp | 非晶質薄体およびその製造方法 |
JPS63119957A (ja) * | 1986-11-10 | 1988-05-24 | Kawasaki Steel Corp | 急冷金属薄帯の製造方法およびその装置 |
EP0670757A1 (en) * | 1992-11-30 | 1995-09-13 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Metal strip casting |
WO1998007890A1 (en) * | 1996-08-20 | 1998-02-26 | Alliedsignal Inc. | Thick amorphous alloy ribbon having improved ductility and magnetic properties |
WO2007094502A1 (ja) * | 2006-02-17 | 2007-08-23 | Nippon Steel Corporation | 磁気特性および占積率に優れた非晶質合金薄帯 |
JP2010184298A (ja) * | 1998-05-13 | 2010-08-26 | Metglas Inc | 高スタック率のアモルファス金属リボン及び変圧器コア |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102618806B (zh) * | 2012-04-06 | 2014-01-29 | 东莞市晶磁科技有限公司 | 一种可提高直流叠加性能非晶带材的制造方法 |
US11427054B2 (en) | 2020-01-16 | 2022-08-30 | Honda Motor Co., Ltd. | Vehicle sunshade assembly |
Citations (4)
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JPS5518582A (en) * | 1978-07-26 | 1980-02-08 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Manufacture of amorphous metal |
JPS5877750A (ja) * | 1976-10-22 | 1983-05-11 | アライド・コ−ポレ−シヨン | 細長いまたは連続的な等方性の非晶質金属のストリツプ |
JPS6340629A (ja) * | 1986-08-02 | 1988-02-22 | Enbishi Arumihoiile Kk | 分割形リムの成型方法 |
-
1984
- 1984-02-25 JP JP59033335A patent/JPS60177936A/ja active Granted
Patent Citations (4)
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JPH0523864B2 (ja) * | 1986-11-10 | 1993-04-06 | Kawasaki Steel Co | |
EP0670757A1 (en) * | 1992-11-30 | 1995-09-13 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Metal strip casting |
EP0670757A4 (en) * | 1992-11-30 | 1997-07-30 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | BAND CASTING PROCESS. |
WO1998007890A1 (en) * | 1996-08-20 | 1998-02-26 | Alliedsignal Inc. | Thick amorphous alloy ribbon having improved ductility and magnetic properties |
US6103396A (en) * | 1996-08-20 | 2000-08-15 | Alliedsignal Inc. | Thick amorphous metal strip having improved ductility and magnetic properties |
JP2010184298A (ja) * | 1998-05-13 | 2010-08-26 | Metglas Inc | 高スタック率のアモルファス金属リボン及び変圧器コア |
WO2007094502A1 (ja) * | 2006-02-17 | 2007-08-23 | Nippon Steel Corporation | 磁気特性および占積率に優れた非晶質合金薄帯 |
JP2007217757A (ja) * | 2006-02-17 | 2007-08-30 | Nippon Steel Corp | 磁気特性および占積率に優れた非晶質合金薄帯 |
US7988798B2 (en) | 2006-02-17 | 2011-08-02 | Nippon Steel Corporation | Amorphous alloy ribbon superior in magnetic characteristics and lamination factor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6340624B2 (ja) | 1988-08-11 |
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LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |