JPS60168649A - 優れた耐屈曲疲労性をもつた気体遮断性フレキシブル積層包装材 - Google Patents
優れた耐屈曲疲労性をもつた気体遮断性フレキシブル積層包装材Info
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- JPS60168649A JPS60168649A JP59025656A JP2565684A JPS60168649A JP S60168649 A JPS60168649 A JP S60168649A JP 59025656 A JP59025656 A JP 59025656A JP 2565684 A JP2565684 A JP 2565684A JP S60168649 A JPS60168649 A JP S60168649A
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- Japan
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- layer
- packaging material
- ethylene
- laminated packaging
- vinyl acetate
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- Laminated Bodies (AREA)
- Packages (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、はげしい屈曲疲労にも気体遮断性の低下を起
さないフレキシブルな積層包装材に関する。詳しくはm
素、炭酸ガスなどの気体遮断性を有するエチレン−酢酸
ビニル共重合体けん化物(以下nyonと記す)からな
る薄膜を中間層とするフレキシブル積層包装材であって
、該表面の片方1ζ炭素数4以上のα−オレフィンを共
重合成分とし、示差走食型熱鰍計の熱分析に基づく融解
熱が25 C3&I/g以下である直鎖状低密度ポリエ
チレン鳩を、他の片方にエチレン−酢酸ビニル共重合体
層、二軸延伸されたナイロン層、二軸延伸されたポリプ
ロピレン層の中から選ばれた樹脂層を用いることによっ
て該包装材で包装された変質し易い物品の気密包一体が
輸送、取扱い時に該包装材が受けるはげしい屈曲疲労に
対しても優れた気体遮断性を保持することができる、被
包装物のKmを防止するために有効な積層フレキシブル
包装材を提供するものである。
さないフレキシブルな積層包装材に関する。詳しくはm
素、炭酸ガスなどの気体遮断性を有するエチレン−酢酸
ビニル共重合体けん化物(以下nyonと記す)からな
る薄膜を中間層とするフレキシブル積層包装材であって
、該表面の片方1ζ炭素数4以上のα−オレフィンを共
重合成分とし、示差走食型熱鰍計の熱分析に基づく融解
熱が25 C3&I/g以下である直鎖状低密度ポリエ
チレン鳩を、他の片方にエチレン−酢酸ビニル共重合体
層、二軸延伸されたナイロン層、二軸延伸されたポリプ
ロピレン層の中から選ばれた樹脂層を用いることによっ
て該包装材で包装された変質し易い物品の気密包一体が
輸送、取扱い時に該包装材が受けるはげしい屈曲疲労に
対しても優れた気体遮断性を保持することができる、被
包装物のKmを防止するために有効な積層フレキシブル
包装材を提供するものである。
B、従来技術
フレキシブル積層包装材の機能は、基本的には被包装物
の保存性、すなわち変質防止であり、そのために該包装
材にあっては特に輸送振動強度、耐屈曲疲労性が要求さ
れ、就中、所謂バッグインボックス−折り畳み可能なプ
ラスチックの薄肉容器と積み重ね性、持ち運び性、印刷
適性を有する外装段ボール箱とを組合せた容器−の内容
器として用いられる場合ζζは、高度の該特性が要求さ
れる。該包装材は各種プラスチックフィルムが、それぞ
れの特性を活かして積層されて用いられるが、たとえば
aita的強度全強度するための基材フィルムと熱シー
ル可能な素材との組合せが最も一般的であり、被包装物
の要請に応じて素材が選択される。就中、基材フィルム
の酸素専のガス遮断性では、不満足な用途ξζついては
、さらに高度なガス遮断性を有するバリヤ一層を基材層
上に設け、このバリヤーl−を中間層としてヒートシー
ル可能な索材を少くとも外層となる如く、熱可塑性樹姦
層を横ノーする方法が採用される。たとえば従来のバッ
グインボックス内容器の材質の基本は、必ずヒートシー
ル部分があるのでヒートシール可能なポリエチレン、か
特に軟質ポリエチレンを主体としているが、バッグイン
ボックスの特徴である折畳み可能であること、内′4物
が散体であること等から物理的強度、前述の如く、待に
輸送振動強度、耐屈曲疲労性がめられ、このために耐ス
トレスクラック性が良好であること等と相俟って、エチ
レン−酢酸ビニル共重合体樹脂がより好ましく用いられ
ている。さらに要求性能の高度化に伴って、酸素等のガ
ス遮断性が要求される場合には、ナイロンフィルム、サ
ランコート−ナイロンフィルム、アルミ蒸着ナイロンフ
ィルム、アルミ蒸着ポリエステルフィルム等を組合せた
該内容器が実用上々れ始めている。高度なガス遮断性を
付与するためには、エチレン−酢酸ビニル共重合体けん
化物、ポリ塩化ビニリデン、アルミ箔などが用いられる
。
の保存性、すなわち変質防止であり、そのために該包装
材にあっては特に輸送振動強度、耐屈曲疲労性が要求さ
れ、就中、所謂バッグインボックス−折り畳み可能なプ
ラスチックの薄肉容器と積み重ね性、持ち運び性、印刷
適性を有する外装段ボール箱とを組合せた容器−の内容
器として用いられる場合ζζは、高度の該特性が要求さ
れる。該包装材は各種プラスチックフィルムが、それぞ
れの特性を活かして積層されて用いられるが、たとえば
aita的強度全強度するための基材フィルムと熱シー
ル可能な素材との組合せが最も一般的であり、被包装物
の要請に応じて素材が選択される。就中、基材フィルム
の酸素専のガス遮断性では、不満足な用途ξζついては
、さらに高度なガス遮断性を有するバリヤ一層を基材層
上に設け、このバリヤーl−を中間層としてヒートシー
ル可能な索材を少くとも外層となる如く、熱可塑性樹姦
層を横ノーする方法が採用される。たとえば従来のバッ
グインボックス内容器の材質の基本は、必ずヒートシー
ル部分があるのでヒートシール可能なポリエチレン、か
特に軟質ポリエチレンを主体としているが、バッグイン
ボックスの特徴である折畳み可能であること、内′4物
が散体であること等から物理的強度、前述の如く、待に
輸送振動強度、耐屈曲疲労性がめられ、このために耐ス
トレスクラック性が良好であること等と相俟って、エチ
レン−酢酸ビニル共重合体樹脂がより好ましく用いられ
ている。さらに要求性能の高度化に伴って、酸素等のガ
ス遮断性が要求される場合には、ナイロンフィルム、サ
ランコート−ナイロンフィルム、アルミ蒸着ナイロンフ
ィルム、アルミ蒸着ポリエステルフィルム等を組合せた
該内容器が実用上々れ始めている。高度なガス遮断性を
付与するためには、エチレン−酢酸ビニル共重合体けん
化物、ポリ塩化ビニリデン、アルミ箔などが用いられる
。
れるものではない。従って、機械的強度の優れた基材層
とヒートシール可能な素材の間に積層されて用いられる
が、なおたとえばパックインボックス内容器の構成材と
して用いた場合、該構成材にピンホール、クラックなど
・を生じたり、該構成材にピンホールを生じない段階に
おいてさえ、中間層として用いた核バリヤ一層に生ずる
クラックやピンホール等に起因してバリヤー性の低下を
生ずるなどのため、はげしい屈曲疲労fζ対して、優れ
た気体遮断性を保持することができす、実用的に満足な
ものは見出されていない。ポリ塩化ビニリデン樹脂を主
体とする層、アルミ箔、齢属などの蒸着樹脂#Iなどを
バリヤ一層とする積層包装材についての挙wJは、たと
えば特開昭55−7477号公報1ζ示されている。す
なわち実際に該包装材を使用し、包装された包装体の輸
送、取扱後のガス逃断性が必ずしも満足出来るものでな
く、最も6装性の高い二次流通後の実用保存性がしはし
ば裏切らfLるのは、中間層に位置する該バリヤ一層の
損傷に起因する。ガス遍断性向上のためこと設ける中間
層の素材としては、Eyou樹脂が最も優れており、各
種の多層フィルム、多層構造をもつ容器のバリヤー材と
して好んで用いられる。これはこの樹脂が抜群のガスバ
リヤ−性を有するだけでなく、透明性、耐油性、印刷性
、成形性などにもすぐれていて、基材樹脂の特性を損う
ことがないというきわめて有利な性質をもつからである
。しかるに耐屈曲疲労性を特に要求される分野には、積
層包装材のバリヤ一層としてE’1(JH樹脂が満足に
用いられている例はみられない。就中、前述の如く輸送
振動lζよる屈曲疲労に耐えることが強くめられている
酸素等の気体遮断性を有するバックインボックスの円容
器薔ζhvon樹脂が用いられて該要求を満足するもの
は見出されておらず、EVolillをバリヤ一層とす
る優れたバリヤー性と輸送振動に耐える屈曲疲労強度を
もつ−1コフレシキプルm+−包装材の開発は、重要課
題の=つであった。
とヒートシール可能な素材の間に積層されて用いられる
が、なおたとえばパックインボックス内容器の構成材と
して用いた場合、該構成材にピンホール、クラックなど
・を生じたり、該構成材にピンホールを生じない段階に
おいてさえ、中間層として用いた核バリヤ一層に生ずる
クラックやピンホール等に起因してバリヤー性の低下を
生ずるなどのため、はげしい屈曲疲労fζ対して、優れ
た気体遮断性を保持することができす、実用的に満足な
ものは見出されていない。ポリ塩化ビニリデン樹脂を主
体とする層、アルミ箔、齢属などの蒸着樹脂#Iなどを
バリヤ一層とする積層包装材についての挙wJは、たと
えば特開昭55−7477号公報1ζ示されている。す
なわち実際に該包装材を使用し、包装された包装体の輸
送、取扱後のガス逃断性が必ずしも満足出来るものでな
く、最も6装性の高い二次流通後の実用保存性がしはし
ば裏切らfLるのは、中間層に位置する該バリヤ一層の
損傷に起因する。ガス遍断性向上のためこと設ける中間
層の素材としては、Eyou樹脂が最も優れており、各
種の多層フィルム、多層構造をもつ容器のバリヤー材と
して好んで用いられる。これはこの樹脂が抜群のガスバ
リヤ−性を有するだけでなく、透明性、耐油性、印刷性
、成形性などにもすぐれていて、基材樹脂の特性を損う
ことがないというきわめて有利な性質をもつからである
。しかるに耐屈曲疲労性を特に要求される分野には、積
層包装材のバリヤ一層としてE’1(JH樹脂が満足に
用いられている例はみられない。就中、前述の如く輸送
振動lζよる屈曲疲労に耐えることが強くめられている
酸素等の気体遮断性を有するバックインボックスの円容
器薔ζhvon樹脂が用いられて該要求を満足するもの
は見出されておらず、EVolillをバリヤ一層とす
る優れたバリヤー性と輸送振動に耐える屈曲疲労強度を
もつ−1コフレシキプルm+−包装材の開発は、重要課
題の=つであった。
C0本発明の目的、構成および作用効果本発明首らは、
hvonフィルムは前記優れた緒特性をもっている反面
ポリエチレン、ポリプロピレン、ナイロン、熱可塑性ポ
リエ不゛チルなどの熱可塑性樹脂のフィルムに比べ耐屈
曲疲労性に著しく劣るという大きな欠点を有するのみな
らず、前記屈曲疲労に強い樹脂層と積層し、中間層とし
てgvun樹脂層を用いた複層フレキシブル包装材にお
いて、予想外にもgvoaの剛性等の物理的特性とも関
連があるものとみられるが、該包装材の耐屈曲疲労性は
、前記屈曲疲労に強い熱可塑性樹脂が単体で示す耐屈曲
疲労性よりwA看fζ低−ドし、より少い屈曲疲労で積
層包装材にピン小−ルを生ずるようζどなること、さら
に驚くべきことに該ビンネールの発生に生る才では該g
voa層が、単独で耐え得る屈曲疲労をCえてもなお屈
曲疲労によるクラック、とンネール等が該EVOH層に
発生しないことζど起因するとみられるが、バリヤー性
の低下が殆んど紹められない点で前記塩化ビニリデン樹
脂等をバリヤ一層として中間層に用いた従来の積層包装
材の挙動と著しく異っていることを見出し、該観点から
EVLJli層をバリヤ一層とする耐屈曲性に優れたフ
レシキブルな気体逃断性槓胸包装材に関し鋭忠検討を進
めて本究明を完成するに至っfコ。
hvonフィルムは前記優れた緒特性をもっている反面
ポリエチレン、ポリプロピレン、ナイロン、熱可塑性ポ
リエ不゛チルなどの熱可塑性樹脂のフィルムに比べ耐屈
曲疲労性に著しく劣るという大きな欠点を有するのみな
らず、前記屈曲疲労に強い樹脂層と積層し、中間層とし
てgvun樹脂層を用いた複層フレキシブル包装材にお
いて、予想外にもgvoaの剛性等の物理的特性とも関
連があるものとみられるが、該包装材の耐屈曲疲労性は
、前記屈曲疲労に強い熱可塑性樹脂が単体で示す耐屈曲
疲労性よりwA看fζ低−ドし、より少い屈曲疲労で積
層包装材にピン小−ルを生ずるようζどなること、さら
に驚くべきことに該ビンネールの発生に生る才では該g
voa層が、単独で耐え得る屈曲疲労をCえてもなお屈
曲疲労によるクラック、とンネール等が該EVOH層に
発生しないことζど起因するとみられるが、バリヤー性
の低下が殆んど紹められない点で前記塩化ビニリデン樹
脂等をバリヤ一層として中間層に用いた従来の積層包装
材の挙動と著しく異っていることを見出し、該観点から
EVLJli層をバリヤ一層とする耐屈曲性に優れたフ
レシキブルな気体逃断性槓胸包装材に関し鋭忠検討を進
めて本究明を完成するに至っfコ。
すなわら本発明は、エチレン−酢酸ヒニル共重合体けん
化物の鵡膜を中間層とし、該中間層の両側に熱可塑性樹
脂かりなる表面層を自し、該各層が接着性樹脂を介して
配されてなるフレシキブル積層包装材におい(、咳中間
ノーがエチレン含刊産25〜60モル沙、けん化1に9
59’b以上の、厚さ20μ以下のエチレン−酢酸ビニ
ル共重合体けん化物からなり、かつ該表面層の片方が炭
票数4以上のα−オレフィンを共重合成分とし、示差走
査型熱量計の熱分析に基づく融解熱が25 ca17g
以下である直鎖状低密度ポリエチレンからなる層であり
他の片方がエチレン−酢酸ビニル共重合体層、二軸延伸
されfコテ402層および二1lllll延伸されたポ
リ、プロピレン層の中から遇はれた層からなることを特
徴とする優れた耐屈曲疲労性をもった気体遮断性フレキ
シブル積層包装材を提供するものである。
化物の鵡膜を中間層とし、該中間層の両側に熱可塑性樹
脂かりなる表面層を自し、該各層が接着性樹脂を介して
配されてなるフレシキブル積層包装材におい(、咳中間
ノーがエチレン含刊産25〜60モル沙、けん化1に9
59’b以上の、厚さ20μ以下のエチレン−酢酸ビニ
ル共重合体けん化物からなり、かつ該表面層の片方が炭
票数4以上のα−オレフィンを共重合成分とし、示差走
査型熱量計の熱分析に基づく融解熱が25 ca17g
以下である直鎖状低密度ポリエチレンからなる層であり
他の片方がエチレン−酢酸ビニル共重合体層、二軸延伸
されfコテ402層および二1lllll延伸されたポ
リ、プロピレン層の中から遇はれた層からなることを特
徴とする優れた耐屈曲疲労性をもった気体遮断性フレキ
シブル積層包装材を提供するものである。
耐屈曲疲労性は所謂ゲルボッレックステスターを用いて
行う。評価テストにおけるガスバリヤ−性低下の屈曲回
数依存性、ピンホールの発生に至るまでの屈曲回数等の
データから種々の素材、または棚々の素材からなる積層
包装材の耐屈曲疲労性の優劣を判断することができる。
行う。評価テストにおけるガスバリヤ−性低下の屈曲回
数依存性、ピンホールの発生に至るまでの屈曲回数等の
データから種々の素材、または棚々の素材からなる積層
包装材の耐屈曲疲労性の優劣を判断することができる。
本発明者らは各種熱可塑性樹脂の単体フィルム及び各槌
樹脂からなる多層構成のラミネート、フィルムCζつい
てゲルボッレックステスターを用い、屈曲回数とビンホ
ール発生数との関係、ピンホールの発生に至る屈曲回数
、さらに多/!14al成のラミネート物については、
ピンホールの発生に至るまでの過程ζζおける屈曲回数
とバリヤー性(たとえば酸素透過域)との関係を多岐に
亘って測定した結果、いくつかの串実を見出した。即ち
、(1)EVOfi樹脂フィルムはいづれも耐屈曲疲労
性は極めて不良であり実用に耐える幅送振動強度水準に
遥かに及ばないこと、(2)従来一般的に使用さイじC
いる尚属性低密度ポリエチレン、低圧法面IF!反ポリ
エチレン、各抽ナイロン、ポリプロピレン、煕可を性ポ
リエステルなどの各樹脂のフィルムは、該EVUu樹脂
フィルムに比し耐屈曲疲労性は顕著に後れているえけれ
ども、該樹脂フィルムをEVUfiを中間ノーとして槓
ノーしたラミネートフィルムの耐屈曲疲労性は詳細は明
らかでないが、EVU11ノーがイr任することに起因
するとみられる顕著な低ド、つまり該樹脂単体フィルム
の後れた耐屈曲疲労性Cζ比し顧者な悪化を不すこと、
(3)更に篤くべきことにflVU11/−を中間1−
としfこ該槓智物にビンオールの光性を見るに至る葦で
はガスバリヤ−性の低下の殆んどないこと、(4)就中
、前記特定の直鎖状ポリエチレン層を該表向層の片方に
用いた該積層包装材は、耐屈曲疲労性の改善がみられる
こと、(5) f41項において該表面層の他の片方に
エチレン−酢酸ビニル共重合体層、二軸延伸されたナイ
ロン層および二軸延伸されたポリプロピレンノーから選
ばれた樹脂層を用いた該積j−月の耐屈曲疲労性の改善
は極めてIimII著であること、を詔めた。(4)及
び(5)に記した該現象についての詳細は未だ明らかで
はないが、一つには該改善の効果は該直鎮状低密度ポリ
エチレンの共重合成分であるα−オレフィンの炭素数、
示差走f型熱量計の熱分析に基づく融解熱とヤング率に
深くかかわっており、これらが前記選定された特定の領
域にある直鎖状低密度ポリエチレンを採用したときの該
改善の効果を特に顕著なものとしている。
樹脂からなる多層構成のラミネート、フィルムCζつい
てゲルボッレックステスターを用い、屈曲回数とビンホ
ール発生数との関係、ピンホールの発生に至る屈曲回数
、さらに多/!14al成のラミネート物については、
ピンホールの発生に至るまでの過程ζζおける屈曲回数
とバリヤー性(たとえば酸素透過域)との関係を多岐に
亘って測定した結果、いくつかの串実を見出した。即ち
、(1)EVOfi樹脂フィルムはいづれも耐屈曲疲労
性は極めて不良であり実用に耐える幅送振動強度水準に
遥かに及ばないこと、(2)従来一般的に使用さイじC
いる尚属性低密度ポリエチレン、低圧法面IF!反ポリ
エチレン、各抽ナイロン、ポリプロピレン、煕可を性ポ
リエステルなどの各樹脂のフィルムは、該EVUu樹脂
フィルムに比し耐屈曲疲労性は顕著に後れているえけれ
ども、該樹脂フィルムをEVUfiを中間ノーとして槓
ノーしたラミネートフィルムの耐屈曲疲労性は詳細は明
らかでないが、EVU11ノーがイr任することに起因
するとみられる顕著な低ド、つまり該樹脂単体フィルム
の後れた耐屈曲疲労性Cζ比し顧者な悪化を不すこと、
(3)更に篤くべきことにflVU11/−を中間1−
としfこ該槓智物にビンオールの光性を見るに至る葦で
はガスバリヤ−性の低下の殆んどないこと、(4)就中
、前記特定の直鎖状ポリエチレン層を該表向層の片方に
用いた該積層包装材は、耐屈曲疲労性の改善がみられる
こと、(5) f41項において該表面層の他の片方に
エチレン−酢酸ビニル共重合体層、二軸延伸されたナイ
ロン層および二軸延伸されたポリプロピレンノーから選
ばれた樹脂層を用いた該積j−月の耐屈曲疲労性の改善
は極めてIimII著であること、を詔めた。(4)及
び(5)に記した該現象についての詳細は未だ明らかで
はないが、一つには該改善の効果は該直鎮状低密度ポリ
エチレンの共重合成分であるα−オレフィンの炭素数、
示差走f型熱量計の熱分析に基づく融解熱とヤング率に
深くかかわっており、これらが前記選定された特定の領
域にある直鎖状低密度ポリエチレンを採用したときの該
改善の効果を特に顕著なものとしている。
該特性値が他の領域にあ4該ポリエチレンを該表面の片
方に使用した場合には、本発明の効果を十分に享受する
ことはできない。
方に使用した場合には、本発明の効果を十分に享受する
ことはできない。
本発明tζ用いられる直鎖状低密度ポリエチレンとは、
実質的に長鎖分岐を持たない直鎖状の低密度ポリエチレ
ンである。一般には長鎖分岐数の定電的な尺度U=(η
〕□/〔η)、([:η〕6は分岐ポリエチレンco4
m1M粘1.l、〔η〕tは分岐ポリエチレン層同じ分
子線を持っ直鎖状ポリエチレンの極限粘度)がIJぼ1
(一般的iζは0.9〜1の範囲にあり1に近い場合が
多い)であり密度が0.910〜U、945のものであ
る。(なお従来の通常の高圧法低密度ポリエチレンのG
値は0.1〜0.6である)直鎖状低擾度ポリエチレン
の製造法は特に制限されない。
実質的に長鎖分岐を持たない直鎖状の低密度ポリエチレ
ンである。一般には長鎖分岐数の定電的な尺度U=(η
〕□/〔η)、([:η〕6は分岐ポリエチレンco4
m1M粘1.l、〔η〕tは分岐ポリエチレン層同じ分
子線を持っ直鎖状ポリエチレンの極限粘度)がIJぼ1
(一般的iζは0.9〜1の範囲にあり1に近い場合が
多い)であり密度が0.910〜U、945のものであ
る。(なお従来の通常の高圧法低密度ポリエチレンのG
値は0.1〜0.6である)直鎖状低擾度ポリエチレン
の製造法は特に制限されない。
代表的な!1S11造方法を例示すれば、7〜45 #
Vciの圧力(従来の^属性低mlfポリエチレンの場
合は通常2000〜5000 kg/dO175〜11
0℃(F)温度(該高圧法ポリエチレンの場合は120
〜250℃)でクロム系触媒またはチーグラー触媒を用
いて炭素数3以上、好ましくは4以上、さらに好ましく
は5〜10のα−オレフィン、たとえばプロピレン、ブ
テン−1、メチルペンテン−1、ヘキセン−1、オクテ
ン−1等のα−オレフィンを共重合成分としてエチレン
の共1合を行う方法テある。重合方法としては溶液注液
相法、スラリー法液相法、流動床気相法、撹拌床気相法
等が用いられる。本発明の効果と該α−オレフィンの炭
素数と該直鎖状低密度ポリエチレンの示差走査型熱麓計
の熱分析による融解熱、さらにヤング率とに深くかかわ
っていることは前述の通りであるが、具体的に述べれば
次の通りであるりへ鎖状低密度ポリエチレンは、本発明
における効果を十分に享受するためには該融解熱が25
0ai/g以下であるが、ぼたは20℃におけるヤング
率が22にシー以下であることを要し特に両者が前記領
域にある場合に本発明の効果は最もwA着である。該融
解熱、ヤング率が前記領域lζあるものは、重置法重合
条件によって多少異なるが、概していえば共l@酸成分
ある該α−オレフィンが約2モル%以上の領域で得られ
る場合が多い。該共重合成分がブテン−1である直鎖状
低密度ポリエチレンについてハ該融解熱が150a1/
g以下であるが、または20℃におけるヤング率が12
嫡−以下である場合に本発明の効果はより顧暑であり、
特に該両者が前記領域1トある場合に最も顧#Cζ該効
果を享受rることができる。該融解熱、ヤング率が前記
領域にある該低目度ポリエチレンは概していえばブテン
−1の含有量が約4モル%以上の領域で得られる場合が
多い。該含有量が多くなり過ぎると該ポリエチレンのも
つ他の物理的特性が不満足なものとなり好ましくなく、
該含有量は島々数モル%、1ことえは7モル%であるこ
とが望址しい。丈だ本発明の効果は前述の如く、該融解
熱または/おJびヤング率が前記特定の領域にある直鎮
状低密度ポリエチレンCζついて享受し得るか、特に炭
素数5以上、たとえは5〜10のα−オレフィンを共重
合成分とする該ポリエチレンについて、より顕著に該効
果を享受することができる。この場合前述と同様の理由
から、該α−オレフィンの含有量は数モル%以下、より
具体的には約6モル%以−ドが好ましく、また該融解熱
は前記の知く該a−オレフィンの含有量等と関連してい
るが、就中該融解熱が少くとも5 cal/yであるこ
とが好ましい。該α−オレフィンの中でも本発明の効果
がより顕著であり、工業的にも容易に得られる4−メチ
ル−1−ペンテンを共重合成分とする直鎖状低密度ポリ
エチレンは最も好適なものの一つである。従来の^属性
低密度ポリエチレンの場合は示差走査型熱量計の熱分析
による融解熱まγこは/およびヤング率が前記領域(ζ
あっても本発明の効果を享受することはできない。
Vciの圧力(従来の^属性低mlfポリエチレンの場
合は通常2000〜5000 kg/dO175〜11
0℃(F)温度(該高圧法ポリエチレンの場合は120
〜250℃)でクロム系触媒またはチーグラー触媒を用
いて炭素数3以上、好ましくは4以上、さらに好ましく
は5〜10のα−オレフィン、たとえばプロピレン、ブ
テン−1、メチルペンテン−1、ヘキセン−1、オクテ
ン−1等のα−オレフィンを共重合成分としてエチレン
の共1合を行う方法テある。重合方法としては溶液注液
相法、スラリー法液相法、流動床気相法、撹拌床気相法
等が用いられる。本発明の効果と該α−オレフィンの炭
素数と該直鎖状低密度ポリエチレンの示差走査型熱麓計
の熱分析による融解熱、さらにヤング率とに深くかかわ
っていることは前述の通りであるが、具体的に述べれば
次の通りであるりへ鎖状低密度ポリエチレンは、本発明
における効果を十分に享受するためには該融解熱が25
0ai/g以下であるが、ぼたは20℃におけるヤング
率が22にシー以下であることを要し特に両者が前記領
域にある場合に本発明の効果は最もwA着である。該融
解熱、ヤング率が前記領域lζあるものは、重置法重合
条件によって多少異なるが、概していえば共l@酸成分
ある該α−オレフィンが約2モル%以上の領域で得られ
る場合が多い。該共重合成分がブテン−1である直鎖状
低密度ポリエチレンについてハ該融解熱が150a1/
g以下であるが、または20℃におけるヤング率が12
嫡−以下である場合に本発明の効果はより顧暑であり、
特に該両者が前記領域1トある場合に最も顧#Cζ該効
果を享受rることができる。該融解熱、ヤング率が前記
領域にある該低目度ポリエチレンは概していえばブテン
−1の含有量が約4モル%以上の領域で得られる場合が
多い。該含有量が多くなり過ぎると該ポリエチレンのも
つ他の物理的特性が不満足なものとなり好ましくなく、
該含有量は島々数モル%、1ことえは7モル%であるこ
とが望址しい。丈だ本発明の効果は前述の如く、該融解
熱または/おJびヤング率が前記特定の領域にある直鎮
状低密度ポリエチレンCζついて享受し得るか、特に炭
素数5以上、たとえは5〜10のα−オレフィンを共重
合成分とする該ポリエチレンについて、より顕著に該効
果を享受することができる。この場合前述と同様の理由
から、該α−オレフィンの含有量は数モル%以下、より
具体的には約6モル%以−ドが好ましく、また該融解熱
は前記の知く該a−オレフィンの含有量等と関連してい
るが、就中該融解熱が少くとも5 cal/yであるこ
とが好ましい。該α−オレフィンの中でも本発明の効果
がより顕著であり、工業的にも容易に得られる4−メチ
ル−1−ペンテンを共重合成分とする直鎖状低密度ポリ
エチレンは最も好適なものの一つである。従来の^属性
低密度ポリエチレンの場合は示差走査型熱量計の熱分析
による融解熱まγこは/およびヤング率が前記領域(ζ
あっても本発明の効果を享受することはできない。
本発明に係る槓l−包装材は、たとえばバッグインボッ
クスの内容器の構成材として用いる場合の如く、熱シー
ルして各種フレキシブル包装材として用いることを目的
とするものであり、該表面層の少くとも片方が熱シール
可能な熱可塑性樹脂である必要があるが、直鎖状低密度
ポリエチレン層か熱シール可能な樹脂層であるので、該
表面層の他の片方の層は熱シール性に劣る樹脂層であっ
ても差し支えない。
クスの内容器の構成材として用いる場合の如く、熱シー
ルして各種フレキシブル包装材として用いることを目的
とするものであり、該表面層の少くとも片方が熱シール
可能な熱可塑性樹脂である必要があるが、直鎖状低密度
ポリエチレン層か熱シール可能な樹脂層であるので、該
表面層の他の片方の層は熱シール性に劣る樹脂層であっ
ても差し支えない。
本発明における該表面層の他の片方の層を構成する好適
な樹脂としては、エチレン−酢酸ビニル共重合体樹脂が
あり、また二軸延伸されたポリプロピレン、ナイロンな
どの如く延伸された樹脂層もまた該表面層の他の片方と
して好適に用いることができて本発明の効果を十分lζ
享受する。エチレン−酢酸ビニル共重合体は該表面層の
片方の層を構成する樹脂として好適な樹脂であるが、就
中酢酸ビニルの含有量が少くとも7重線%である該共重
合体はまり顕著に本発明の効果を享受することができる
。該含有塩が今りに多、きCど過ぎると該樹脂表面が粘
着性を示すようになり好ましくなく、12fifi%以
下であることが望簸しい。他の好適な該表面層の他の片
方をla成するJ−として二軸延伸されたポリプロピレ
ン層および!神のす・、゛ロンl−がある。ポリプロピ
レン層および6−ナイロン、6.6−ナイロンなどのナ
イロンl―は二軸延伸された状態で本発明の該表面層の
片方として用いられて始めて未延伸の層として用いたと
きには予測し得ないほど飛鯛釣に該積層包装材の耐屈曲
疲労性が向上する点で特異的である。この場合ポリプロ
ピレンについては少くとも10倍以上の面積倍率をもっ
た二軸延伸された層であることが好ましく、通常5×5
倍〜10X10倍率のものがより好適に用いることがで
きる。また各種ナイロン層については、少くとも5倍の
面積倍率をもつことが好ましく、通常6×5倍〜4×4
倍の延伸倍率のものがより好適に用いられる。この場合
二軸延伸されたポリプロピレン、および各種ナイロン層
は熱シール性は概して良くなく、熱シール層として一一
鎖状低密度ポリエチレン層を用いることが好適である。
な樹脂としては、エチレン−酢酸ビニル共重合体樹脂が
あり、また二軸延伸されたポリプロピレン、ナイロンな
どの如く延伸された樹脂層もまた該表面層の他の片方と
して好適に用いることができて本発明の効果を十分lζ
享受する。エチレン−酢酸ビニル共重合体は該表面層の
片方の層を構成する樹脂として好適な樹脂であるが、就
中酢酸ビニルの含有量が少くとも7重線%である該共重
合体はまり顕著に本発明の効果を享受することができる
。該含有塩が今りに多、きCど過ぎると該樹脂表面が粘
着性を示すようになり好ましくなく、12fifi%以
下であることが望簸しい。他の好適な該表面層の他の片
方をla成するJ−として二軸延伸されたポリプロピレ
ン層および!神のす・、゛ロンl−がある。ポリプロピ
レン層および6−ナイロン、6.6−ナイロンなどのナ
イロンl―は二軸延伸された状態で本発明の該表面層の
片方として用いられて始めて未延伸の層として用いたと
きには予測し得ないほど飛鯛釣に該積層包装材の耐屈曲
疲労性が向上する点で特異的である。この場合ポリプロ
ピレンについては少くとも10倍以上の面積倍率をもっ
た二軸延伸された層であることが好ましく、通常5×5
倍〜10X10倍率のものがより好適に用いることがで
きる。また各種ナイロン層については、少くとも5倍の
面積倍率をもつことが好ましく、通常6×5倍〜4×4
倍の延伸倍率のものがより好適に用いられる。この場合
二軸延伸されたポリプロピレン、および各種ナイロン層
は熱シール性は概して良くなく、熱シール層として一一
鎖状低密度ポリエチレン層を用いることが好適である。
E you 単体フィルムの耐ピンホール性が極めて不
良であるにも拘らず、本発明の構成をもつ積層フィルム
の耐ピンホール性が顕著に向上した時点において、つま
りgvon単体フィルムの特性に鑑みて判断すれば当然
に中間層であるEVOnにクラックないしピンホールが
発生し、該積層包装材のバリヤー性が低下することが予
想される段階において該積層包装材のバリヤー性の低下
が認められない点は、前記塩化ビニリデン等のバリヤー
材を用いた従来の積層包装材と異なり極めて特異的であ
る。
良であるにも拘らず、本発明の構成をもつ積層フィルム
の耐ピンホール性が顕著に向上した時点において、つま
りgvon単体フィルムの特性に鑑みて判断すれば当然
に中間層であるEVOnにクラックないしピンホールが
発生し、該積層包装材のバリヤー性が低下することが予
想される段階において該積層包装材のバリヤー性の低下
が認められない点は、前記塩化ビニリデン等のバリヤー
材を用いた従来の積層包装材と異なり極めて特異的であ
る。
該表面1−に用いる樹脂の溶融粘性4ζついては適宜烟
択することかできるが、時に共押出法をこより核槓層材
を得る場8rには用いるhvun樹脂等との溶融粘性整
合性の見地から、比較的類似の溶融粘性を有するものを
選定し用いるのが好ましい。本発明の槓ノー包装材1ζ
おいては該表面ノーの各層があまりに麹4−きると、た
とえば10μ以下に至ると強反などの物理的特性が低ド
するので10μ以上であることが好ましく、20μ以上
であることがより好適である。またあまりに厚さが増加
しrぎろと本発明の効果が減殺されるので、該設面l−
の各層は60μ以下で用いることかより好ましい。
択することかできるが、時に共押出法をこより核槓層材
を得る場8rには用いるhvun樹脂等との溶融粘性整
合性の見地から、比較的類似の溶融粘性を有するものを
選定し用いるのが好ましい。本発明の槓ノー包装材1ζ
おいては該表面ノーの各層があまりに麹4−きると、た
とえば10μ以下に至ると強反などの物理的特性が低ド
するので10μ以上であることが好ましく、20μ以上
であることがより好適である。またあまりに厚さが増加
しrぎろと本発明の効果が減殺されるので、該設面l−
の各層は60μ以下で用いることかより好ましい。
特にバッグインボックスの円谷器の構成材には通常25
〜60μの厚さtIJIJ1&から内谷繍tと応じて選
定し好適番ζ用いることができる。
〜60μの厚さtIJIJ1&から内谷繍tと応じて選
定し好適番ζ用いることができる。
本発明に用いられるEV(JR樹脂は、エチレン含有M
k25〜60モル%、けん化度95%以上のものが好適
に用いられる。エチレン含有量が25モル%以下では成
形性が低−ドするのみならず、該EVOnの剛性が増加
リーることと関連があるとみられるが、本発明の効果が
減殺され、またエチレン含有量が60モル%を越えろと
、剛性は減少するものの該樹脂の最も特徴とする酸素等
のガスバリヤ−性が低下して不満足なものとなる。該E
VOJi樹脂は25〜60モル%の領域のエチレン含有
量をもつ2橋肇たはそれ以上のエチレン含有量の異なる
該樹脂のブレンド物であっても相溶性を示す範囲内のも
のであれば本発明の効果を享受することができる。該樹
脂のけん化度は95%以上が好適であり、95%未満で
は該バリヤー性が低下するので好ましくない。さらにホ
ウ酸などのネウ素化合物で処理したavoh、ケイ素含
有オレフィン性不飽和単撤体などの第5成分をエチレン
及び酢酸ビニルとともに共恵合し、けん化して得られる
変性nvuaについても溶融成形が可能でバリヤー性を
害しない範囲の変性度のものであれば本発明の効果を享
受することができる。
k25〜60モル%、けん化度95%以上のものが好適
に用いられる。エチレン含有量が25モル%以下では成
形性が低−ドするのみならず、該EVOnの剛性が増加
リーることと関連があるとみられるが、本発明の効果が
減殺され、またエチレン含有量が60モル%を越えろと
、剛性は減少するものの該樹脂の最も特徴とする酸素等
のガスバリヤ−性が低下して不満足なものとなる。該E
VOJi樹脂は25〜60モル%の領域のエチレン含有
量をもつ2橋肇たはそれ以上のエチレン含有量の異なる
該樹脂のブレンド物であっても相溶性を示す範囲内のも
のであれば本発明の効果を享受することができる。該樹
脂のけん化度は95%以上が好適であり、95%未満で
は該バリヤー性が低下するので好ましくない。さらにホ
ウ酸などのネウ素化合物で処理したavoh、ケイ素含
有オレフィン性不飽和単撤体などの第5成分をエチレン
及び酢酸ビニルとともに共恵合し、けん化して得られる
変性nvuaについても溶融成形が可能でバリヤー性を
害しない範囲の変性度のものであれば本発明の効果を享
受することができる。
前述の如<nvoa単層の場合耐屈曲疲労性は極めて不
良であり、ただ厚みの減少に伴って若干の改善傾向を示
すが、実用的に要求される輔送振動強艮を満たすに足る
自重屈曲疲労性の程度に遥かに及ばない領域に過ぎず、
該観点からすればavoh鳩の厚さ依存性は実用的には
認められない。しかるに本発明の積層包装材の構成にお
いては、屈曲疲労により該構成材にピンホールを発生す
るに至るゲルボッレックス・テスターの屈曲同数への、
中間層として存在するE %’LJH層の厚さ依存性が
極めて顕著に発現するという特異性が認められる。
良であり、ただ厚みの減少に伴って若干の改善傾向を示
すが、実用的に要求される輔送振動強艮を満たすに足る
自重屈曲疲労性の程度に遥かに及ばない領域に過ぎず、
該観点からすればavoh鳩の厚さ依存性は実用的には
認められない。しかるに本発明の積層包装材の構成にお
いては、屈曲疲労により該構成材にピンホールを発生す
るに至るゲルボッレックス・テスターの屈曲同数への、
中間層として存在するE %’LJH層の厚さ依存性が
極めて顕著に発現するという特異性が認められる。
該bvuki層の厚さが20μを越えると耐屈曲性が低
−ドし、本発明の効果が減殺されるので好ましくない。
−ドし、本発明の効果が減殺されるので好ましくない。
本究明の効果を充分に享受rるためCζは、Evun7
−の厚さは20μ以下が好適であり、15μ以下がJり
好ましい。耐屈曲疲労性のみの観点からは待ζζ10μ
以下が最も好適である。しかしfMtX等のガスバリヤ
−性に関してより高度な要求がある場合、20μ以下の
該中間層の厚さでは該要求を満足できt(い場合がしば
しば生じる。高度のバリヤー性をもちよりAllな耐屈
曲疲労性の要求を―足させる好鳩な一#+−態様は該a
voh層の厚さを20μ以F1好ましくは15μ以)、
より好ましくは10μ以下に選定して該バリヤー性につ
いての高度の要求の程度に応じて該avoh層を2また
はそれ以上の複数設ける構成である。耐屈曲疲労性の観
点からはb van層の厚さは出来る限り小さい方が好
Jしいが、該層数は増〃口し成形加工の技術の面からの
困峻性はそれだけ増加する。該層の各層の厚さは実用的
には2μ以上が奸才しく、5μ以上が該観点から比較的
困難性が少く、より好適である。2μ以下ではしばしば
ビン小−ルの発生がEVUM層に生じ良品の歩留りが低
下する。
−の厚さは20μ以下が好適であり、15μ以下がJり
好ましい。耐屈曲疲労性のみの観点からは待ζζ10μ
以下が最も好適である。しかしfMtX等のガスバリヤ
−性に関してより高度な要求がある場合、20μ以下の
該中間層の厚さでは該要求を満足できt(い場合がしば
しば生じる。高度のバリヤー性をもちよりAllな耐屈
曲疲労性の要求を―足させる好鳩な一#+−態様は該a
voh層の厚さを20μ以F1好ましくは15μ以)、
より好ましくは10μ以下に選定して該バリヤー性につ
いての高度の要求の程度に応じて該avoh層を2また
はそれ以上の複数設ける構成である。耐屈曲疲労性の観
点からはb van層の厚さは出来る限り小さい方が好
Jしいが、該層数は増〃口し成形加工の技術の面からの
困峻性はそれだけ増加する。該層の各層の厚さは実用的
には2μ以上が奸才しく、5μ以上が該観点から比較的
困難性が少く、より好適である。2μ以下ではしばしば
ビン小−ルの発生がEVUM層に生じ良品の歩留りが低
下する。
本発明の積層包装材は、各層が接宥性樹脂層を介して配
されて成るものであることが必要であり、該ゲルボッレ
ックステスターによる耐屈曲疲労性テスト時にデラミネ
ーションを起乙、すものであってはならない。該デラミ
ネーションを起こす場合には中間層に位置するEVOI
I層の耐屈曲疲労性の向上は認められず、該EVOn層
の損傷に起因するバリヤー性の低下現象が、該積層フィ
ルムにピンネールの発生が認められない段階で既に認め
られるので本発明の効果を享受することができない。
されて成るものであることが必要であり、該ゲルボッレ
ックステスターによる耐屈曲疲労性テスト時にデラミネ
ーションを起乙、すものであってはならない。該デラミ
ネーションを起こす場合には中間層に位置するEVOI
I層の耐屈曲疲労性の向上は認められず、該EVOn層
の損傷に起因するバリヤー性の低下現象が、該積層フィ
ルムにピンネールの発生が認められない段階で既に認め
られるので本発明の効果を享受することができない。
本発明に用いる接着性樹脂は実用段階で該デラミネーシ
ョンを起さないものであればまく、特に限定されないが
、強いて言えば柔軟性に豊んだ接着性樹脂がはり好適で
あり、就中Evon層と該表面層との接着性がよいエチ
レン−酢酸ビニル共重合体のカルボキシル基含有変性物
、およびエチレン−アクリル酸エチルエステル共地合体
のカルボキシル抽合宿友性物がRJ−ましい。該カルボ
キシル基含有変性物が無水マレイン醒変性物であること
がより好適である。またエチレン−酢酸ビニル共重合体
は、少くと68ffiJi1%以上、より好ましくは1
5虫慮%以上の酢酸ビニルを含有するものであることが
Jり好ましい。
ョンを起さないものであればまく、特に限定されないが
、強いて言えば柔軟性に豊んだ接着性樹脂がはり好適で
あり、就中Evon層と該表面層との接着性がよいエチ
レン−酢酸ビニル共重合体のカルボキシル基含有変性物
、およびエチレン−アクリル酸エチルエステル共地合体
のカルボキシル抽合宿友性物がRJ−ましい。該カルボ
キシル基含有変性物が無水マレイン醒変性物であること
がより好適である。またエチレン−酢酸ビニル共重合体
は、少くと68ffiJi1%以上、より好ましくは1
5虫慮%以上の酢酸ビニルを含有するものであることが
Jり好ましい。
本発明に保る槓層包1−材は共押出法、押出ラミネーシ
ョン法、ドライラミネーション法などの公知の方法によ
り得られ、本発明は積層方法を限定するものではない。
ョン法、ドライラミネーション法などの公知の方法によ
り得られ、本発明は積層方法を限定するものではない。
まjこ、jことえは該81層包装材を用いたバッグイン
ボックス内′g器は、該積層構成のフィルムを公知の方
法で得fこ後、ヒートシールし口部を装看するフィルム
・シール方式、製品の形状に合せてあらかじめ成膜して
得た該積層構成のシートより成形した後口金を物理的に
固定する真空成形方式、多層溶融押出成形方法で本軸明
の素材の組合せからなる多層パリソンを口金を挿入した
金型ではさみ、圧縮空気で成形しこの時のパリソンの熱
と空気圧力で本体と口金を熱接着するブロー成形方式な
ど公知の方法で得ることができる。
ボックス内′g器は、該積層構成のフィルムを公知の方
法で得fこ後、ヒートシールし口部を装看するフィルム
・シール方式、製品の形状に合せてあらかじめ成膜して
得た該積層構成のシートより成形した後口金を物理的に
固定する真空成形方式、多層溶融押出成形方法で本軸明
の素材の組合せからなる多層パリソンを口金を挿入した
金型ではさみ、圧縮空気で成形しこの時のパリソンの熱
と空気圧力で本体と口金を熱接着するブロー成形方式な
ど公知の方法で得ることができる。
以下実施例齋ζもとづいて本発明の詳細な説明するが、
その範囲を限定するものではない。
その範囲を限定するものではない。
実施例1
エチレン含[童51モル%、けん化に99.5%のEV
O14樹脂からなる厚さ12μの中間層、該中間層の両
側に位置する表面層の片方に厚さ55μの4−メチル−
1−ペンテンを共重合成分とし、該共重合成分を5.2
モル%含み、190℃、2160yaMの条件下i(A
8TM D−1238−65TIC準じて測定したメル
トインデックス(以下MI値と記す)2.19710分
、示差走査型熱盪計による融解熱が19 cal/gの
直鎖状低密度ポリエチレン(以下1,1,1)PEと記
す)からなる表面層及び該表向ノーの他の片方に、酢酸
ビニル含有量8重IIjk%のエチレン−酢酸ビニル共
重合体からなる、厚さ35μの表面層を有し各層間に6
μの酢酸ビニル含有繍35重重%、無水マレイン酸変性
度1.5重社%の父性エチレンー酢酸ビニル共産合体か
らなる接着性樹脂層を介して配されtコ槓層フィルムを
4裁の押出機、4 柳5 )−用多1−グイヘッドを用
いて、共押出法Iζより得tコ。得られた積層フィルム
について屈曲疲労テストを該積層フィルムにピンホール
の発生を認めるまで行うとともに、該ピンホールの発生
iζ至るまでの各段階での酸素ガス透過量を測定しtこ
。屈曲疲労テストはゲルボッレックステスター(理学工
業■製うを用い、12 in X8inの試料片を直径
3・Tlnの円筒状となし、両端を把持し、初期把持間
隔7in、最大屈曲時の把持間隔目01 ストロークの
最初の3・−TInで440°の1 ・ 角度のυねりを加え、その俊の2・Tlnは直線水平動
である動作のくり返し往復運動を40回/分の速さで2
0℃、相対湿度(以下Bfiと記す)65%の条件下に
行うものである。酸素ガス透過量の測定はModern
Contro1社製0X−11AN100 を使用し
、20℃、65%iinおよび80%inで測定した。
O14樹脂からなる厚さ12μの中間層、該中間層の両
側に位置する表面層の片方に厚さ55μの4−メチル−
1−ペンテンを共重合成分とし、該共重合成分を5.2
モル%含み、190℃、2160yaMの条件下i(A
8TM D−1238−65TIC準じて測定したメル
トインデックス(以下MI値と記す)2.19710分
、示差走査型熱盪計による融解熱が19 cal/gの
直鎖状低密度ポリエチレン(以下1,1,1)PEと記
す)からなる表面層及び該表向ノーの他の片方に、酢酸
ビニル含有量8重IIjk%のエチレン−酢酸ビニル共
重合体からなる、厚さ35μの表面層を有し各層間に6
μの酢酸ビニル含有繍35重重%、無水マレイン酸変性
度1.5重社%の父性エチレンー酢酸ビニル共産合体か
らなる接着性樹脂層を介して配されtコ槓層フィルムを
4裁の押出機、4 柳5 )−用多1−グイヘッドを用
いて、共押出法Iζより得tコ。得られた積層フィルム
について屈曲疲労テストを該積層フィルムにピンホール
の発生を認めるまで行うとともに、該ピンホールの発生
iζ至るまでの各段階での酸素ガス透過量を測定しtこ
。屈曲疲労テストはゲルボッレックステスター(理学工
業■製うを用い、12 in X8inの試料片を直径
3・Tlnの円筒状となし、両端を把持し、初期把持間
隔7in、最大屈曲時の把持間隔目01 ストロークの
最初の3・−TInで440°の1 ・ 角度のυねりを加え、その俊の2・Tlnは直線水平動
である動作のくり返し往復運動を40回/分の速さで2
0℃、相対湿度(以下Bfiと記す)65%の条件下に
行うものである。酸素ガス透過量の測定はModern
Contro1社製0X−11AN100 を使用し
、20℃、65%iinおよび80%inで測定した。
各段階の屈曲疲労テスト後の試料については、12in
X8inの平面となしその中央部で測定した。またヤン
グ率はA8TMD−882−67に準じて20℃、65
%B11で測定した。測定結果を第1表に示す。ビンネ
ールの発生に至るまでの屈曲疲労テスト過程においては
、酸素透過量の変化は殆んどなかった。またビンネール
の発生は該屈曲疲労テスト3500往復を経過するまで
認められず、3600往復経過後ビン示−ルの発生の有
無を検査に伺したところ、ピンホール1ケが既に発生し
ているのを認めた。また各層間のデラミネーションは全
くみられなかった。なお該LLI)PKのフィルムを別
に得て20℃においてヤング率を測定した結果、157
4g7−であった。
X8inの平面となしその中央部で測定した。またヤン
グ率はA8TMD−882−67に準じて20℃、65
%B11で測定した。測定結果を第1表に示す。ビンネ
ールの発生に至るまでの屈曲疲労テスト過程においては
、酸素透過量の変化は殆んどなかった。またビンネール
の発生は該屈曲疲労テスト3500往復を経過するまで
認められず、3600往復経過後ビン示−ルの発生の有
無を検査に伺したところ、ピンホール1ケが既に発生し
ているのを認めた。また各層間のデラミネーションは全
くみられなかった。なお該LLI)PKのフィルムを別
に得て20℃においてヤング率を測定した結果、157
4g7−であった。
第 1 表
実施例2
実施例1においてEvUn層をエチレン含有塩46モル
%、けん化度99.3%(7) EVOH!iJ脂カi
。
%、けん化度99.3%(7) EVOH!iJ脂カi
。
なる、厚さ14μのJ−とし該表面層片方に用いるエチ
レン−酢酸ビニル共重合体の層を酢酸ビニル含有塩が9
重量%の該共重合体からなる、厚さ40μの層とした以
外は実施例1に準じて行った。
レン−酢酸ビニル共重合体の層を酢酸ビニル含有塩が9
重量%の該共重合体からなる、厚さ40μの層とした以
外は実施例1に準じて行った。
該屈曲疲労テスト4000往復経過するまでピンホール
の発生は認められず、4500往復経過後ピンホール1
ケが発生しているのがみられた。4000往復経過後ま
での各段階で酸素透過風を測定しtコが、いづれも20
℃65%BM及び80%Elfの条件下でそれぞれ2.
0 cc/7d、24 br 、 5.5 cc/1d
、24kIrで殆んど変化が認められなかった。才だ各
1−開のデラミネーションは全く認められなかった。
の発生は認められず、4500往復経過後ピンホール1
ケが発生しているのがみられた。4000往復経過後ま
での各段階で酸素透過風を測定しtコが、いづれも20
℃65%BM及び80%Elfの条件下でそれぞれ2.
0 cc/7d、24 br 、 5.5 cc/1d
、24kIrで殆んど変化が認められなかった。才だ各
1−開のデラミネーションは全く認められなかった。
実施例3
実施例1#ζおいてLLI)PE層をオクテン−1を共
重合成分とし5.5モル%含有する示差走査型熱量計の
熱分析に基づく融解熱が17 cal/gの厚さ50μ
の層とし、接着性樹脂としてアクリル酸エチル含有量2
5重瀘%、無水マレイン酸変性度0.5モル%の変性エ
チレン−アクリル酸エチル共重合体からなる、厚さ5μ
の層とした以外は、実施例1と同様に行った。該屈曲疲
労テスト5700往復経過後もピンホールの発生を認め
なかった。
重合成分とし5.5モル%含有する示差走査型熱量計の
熱分析に基づく融解熱が17 cal/gの厚さ50μ
の層とし、接着性樹脂としてアクリル酸エチル含有量2
5重瀘%、無水マレイン酸変性度0.5モル%の変性エ
チレン−アクリル酸エチル共重合体からなる、厚さ5μ
の層とした以外は、実施例1と同様に行った。該屈曲疲
労テスト5700往復経過後もピンホールの発生を認め
なかった。
3800往復経過後ピンホールの発生の有無を検査にイ
ーしたところ、ピンホール1ケの発生がみられた。57
0ロ往復に至るまでの各段階で酸素透過處を測定したが
、20℃、65%niiで0.7 cc/d、24hr
、 20℃、80%haで1.5’ cc/gl、24
hrで3700往復に至るまでの各段階で殆んど変化が
なかった。なお各層間のデラミネーションは認められな
かった。
ーしたところ、ピンホール1ケの発生がみられた。57
0ロ往復に至るまでの各段階で酸素透過處を測定したが
、20℃、65%niiで0.7 cc/d、24hr
、 20℃、80%haで1.5’ cc/gl、24
hrで3700往復に至るまでの各段階で殆んど変化が
なかった。なお各層間のデラミネーションは認められな
かった。
実施例4
実施例5においてエチレン−酢酸ビニル共重合体からな
る層を酢酸ビニル含有處10束麓%の該共重合体からな
る、50μの層とし、接着性樹脂としてアトマーNF3
00(三井石油化学!!1lI)を用いた以外は、実施
例4と同様に行った。該屈曲疲労テス)5500往復経
過後も該槓J−包装材にピンホールの発生を認めながっ
た。該5ooo往復経過迄の各段階における#索道過量
は1.6 cc/gi 、 24hr(20”C180
%Un)で殆んど変化がながっtこ。
る層を酢酸ビニル含有處10束麓%の該共重合体からな
る、50μの層とし、接着性樹脂としてアトマーNF3
00(三井石油化学!!1lI)を用いた以外は、実施
例4と同様に行った。該屈曲疲労テス)5500往復経
過後も該槓J−包装材にピンホールの発生を認めながっ
た。該5ooo往復経過迄の各段階における#索道過量
は1.6 cc/gi 、 24hr(20”C180
%Un)で殆んど変化がながっtこ。
実施例5
エチレン含有域58モル%、けん化U99.5%のn
van樹脂(A)からなる厚さ6μの層と該含有航4B
モル%、けん化度99.3優のEvUn(川からなる厚
さ8μの層とが下記接着剤層を介して配されてなる複層
の中+l4Jr−と該中111層の樹脂(用層側に厚さ
35μのブテン−1を共皇台成分とし、該成分含有繍が
5.1モル%、示差走査型熱量計の熱分析に基づく融解
熱が12 cal/7、フィルムを別に得て20℃にお
いて測定したヤング率が8にシーのLLDPE)−から
なる表向層を、各J−間に実施例1に用いた接着性樹脂
の6μの層を介して配されてなり、該中間層の樹脂fA
j層側に該接着性樹脂の厚さ6μの層が設けられた積層
フィルムを実施例11ζ準じて得た。次に厚さ2oμの
:軸延伸ポリプロピレンフィルム(延伸倍率8×8倍)
を該表面の表面張力が60〜40 dyne/cIn
となるようにコロナ処理した後、ドライラミ用接着剤(
ウレタン系の東洋モートン社製AI)−535を用いた
)を5.5Q/lriとなるように該表面に塗布し、該
積層フィルムの接着性樹脂面【ζドライラミネートした
。
van樹脂(A)からなる厚さ6μの層と該含有航4B
モル%、けん化度99.3優のEvUn(川からなる厚
さ8μの層とが下記接着剤層を介して配されてなる複層
の中+l4Jr−と該中111層の樹脂(用層側に厚さ
35μのブテン−1を共皇台成分とし、該成分含有繍が
5.1モル%、示差走査型熱量計の熱分析に基づく融解
熱が12 cal/7、フィルムを別に得て20℃にお
いて測定したヤング率が8にシーのLLDPE)−から
なる表向層を、各J−間に実施例1に用いた接着性樹脂
の6μの層を介して配されてなり、該中間層の樹脂fA
j層側に該接着性樹脂の厚さ6μの層が設けられた積層
フィルムを実施例11ζ準じて得た。次に厚さ2oμの
:軸延伸ポリプロピレンフィルム(延伸倍率8×8倍)
を該表面の表面張力が60〜40 dyne/cIn
となるようにコロナ処理した後、ドライラミ用接着剤(
ウレタン系の東洋モートン社製AI)−535を用いた
)を5.5Q/lriとなるように該表面に塗布し、該
積層フィルムの接着性樹脂面【ζドライラミネートした
。
得られた複合構成のフィルムを該屈曲疲労テストに供し
た。該屈曲疲労テスト4500往復経過後も該複合構成
のフィルムにビンオールの発生を認めなかった。また酸
素透過層の値にも殆んど変化がなく、5.0cc/d、
24hr(20’(、80%B口〕であった。
た。該屈曲疲労テスト4500往復経過後も該複合構成
のフィルムにビンオールの発生を認めなかった。また酸
素透過層の値にも殆んど変化がなく、5.0cc/d、
24hr(20’(、80%B口〕であった。
実施例6
実施例1において使用したLLI)PKに代えて、ヘプ
テン−1を共重合成分とし、該含有量が2.9モル%、
示差走査型熱量計の熱分析に基づく融解熱が21 as
k/g、20℃のヤング率が15にシーのLLDPEを
用い、エチレン−酢酸ビニル共重合体からなる層を設け
ない複層フィルムを実施例5に準じて共押出し、厚さ2
5μの二軸延伸ナイロンフィルム(ユニチカ株製、商品
名:エンブレム)にfz 複層フィルムの接着剤層が該
ナイロンフィルム1ζ接するまう1ζして押出ラミネー
トし、得た積tm包装材を該屈曲疲労テストに供した。
テン−1を共重合成分とし、該含有量が2.9モル%、
示差走査型熱量計の熱分析に基づく融解熱が21 as
k/g、20℃のヤング率が15にシーのLLDPEを
用い、エチレン−酢酸ビニル共重合体からなる層を設け
ない複層フィルムを実施例5に準じて共押出し、厚さ2
5μの二軸延伸ナイロンフィルム(ユニチカ株製、商品
名:エンブレム)にfz 複層フィルムの接着剤層が該
ナイロンフィルム1ζ接するまう1ζして押出ラミネー
トし、得た積tm包装材を該屈曲疲労テストに供した。
該屈曲痩労テス)4000往復鮫過後も該積層包装材に
ビン小−ルの発生を認めなかった。該屈曲疲労テストの
各段階Cζおける酸素透過域は殆んど変化がなく、L
5 CC/7d、 24 hr (20℃、aoznu
)でアラた。
ビン小−ルの発生を認めなかった。該屈曲疲労テストの
各段階Cζおける酸素透過域は殆んど変化がなく、L
5 CC/7d、 24 hr (20℃、aoznu
)でアラた。
特許出願人 株式会社゛クラレ
代 理 人 弁理士本身 堅
Claims (9)
- (1)ガス遮断性を有する薄膜を中間層とし、該中間ノ
ーの両側に熱可塑性樹脂からなる表面1−を有し、該各
層が接着性樹脂を介して配されてなるフレキシブル槓j
−包装材において、該中間層がエチレン含有425〜6
0モル%、けん化度95%以上の、厚さ20μ以下のエ
チレン−酢酸ビニル共重合体けん化物からなり、かつ該
表面層の片方が炭素数4以上のα−オレフィンを共重合
成分とし、示差走査型熱社計の熱分析に基づく融解熱が
25 cal/g以下である直鎮状低密度ポリエチレン
から層であり、他の片方がエチレン−酢酸ビニル共重合
樹BFi j#、二軸延伸されtこナイロン層および二
411延伸されたポリプロピレンl―の中から選ばれた
樹脂層からなることを特徴とする優れた耐屈曲疲労性を
もった気体遮断性フレキシブル積層包装材。 - (2)は鎖状低密度ポリエチレンの20℃におりるヤン
グ率が22に1以下である特許請求の範囲第1項記載の
積層包装材。 - (3)直鎖状低密度ポリエチレンが炭素数が5以上のα
−オレフィンを共重合成分とする直鎖状低密度ポリエチ
レンである特許請求の範囲第1槍または第2項記載の積
層包装材。 - (4)直鎖状低密度ポリエチレンがブテン−1を共重合
成分とし、水差走査型熱鰍計の熱分析に基づく融解熱が
15. cal/p以下である特許請求の範囲第1項ま
たは第2項記載の積層包装材。 - (5)直鎖状低密度ポリエチレンがブテン−1を共重合
成分とし、20℃におけるヤ゛ング率が12kV−であ
る特許請求の範囲第1項才たは第4項記載の積層包装材
。 - (6)エチレン−酢酸ビニル共・重合体が酢酸ビニル成
分の含有率7〜izxm%である特許請求の範囲第1項
ないし第5項のいづれかに記載の積層包装材。 - (7)接着性樹脂がエチレン−酢酸ビニル共重合体また
はエチレン−アクリル酸エチルエステル共重合体のカル
ボキシル基含有変性物である特許請求の範囲第1項ない
し第6項のいづれかに記載の積層包装材。 - (8)接着剤樹脂がエチレン−酢酸ビニル共重合体また
はエチレン−アクリル酸エチルエステル共点合体の無水
マレイン酸焚性物°である特許請求の範囲第1項ないし
第6項のいづれかに記載の積層包装材。 - (9)包装材がバッグインボックス内容器の構成材であ
る特許請求の範囲第1項ないし第8項のいづれかjコ記
載のms包装材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59025656A JPS60168649A (ja) | 1984-02-13 | 1984-02-13 | 優れた耐屈曲疲労性をもつた気体遮断性フレキシブル積層包装材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59025656A JPS60168649A (ja) | 1984-02-13 | 1984-02-13 | 優れた耐屈曲疲労性をもつた気体遮断性フレキシブル積層包装材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60168649A true JPS60168649A (ja) | 1985-09-02 |
JPH0378258B2 JPH0378258B2 (ja) | 1991-12-13 |
Family
ID=12171857
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59025656A Granted JPS60168649A (ja) | 1984-02-13 | 1984-02-13 | 優れた耐屈曲疲労性をもつた気体遮断性フレキシブル積層包装材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60168649A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6294323A (ja) * | 1985-10-11 | 1987-04-30 | ダブリュー・アール・グレイス・アンド・カンパニー―コネチカツト | 多段コロナ積層機 |
JPH0420435U (ja) * | 1990-06-12 | 1992-02-20 | ||
JPH0691824A (ja) * | 1992-09-11 | 1994-04-05 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | バッグインボックス用内容器 |
-
1984
- 1984-02-13 JP JP59025656A patent/JPS60168649A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6294323A (ja) * | 1985-10-11 | 1987-04-30 | ダブリュー・アール・グレイス・アンド・カンパニー―コネチカツト | 多段コロナ積層機 |
JPH0420435U (ja) * | 1990-06-12 | 1992-02-20 | ||
JPH0691824A (ja) * | 1992-09-11 | 1994-04-05 | Nippon Synthetic Chem Ind Co Ltd:The | バッグインボックス用内容器 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0378258B2 (ja) | 1991-12-13 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |