JPS6016570Y2 - 振動コンベア - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 本考案は振動により各種の塊・粒・粉状の材料もしくは
各種の部品を搬送する振動コンベアに関する。

一般に振動コンベアにおいては、トラフすなわち材料載
置面に対し一定の角度を有する振動力が与えられ、これ
によりトラフ面の搬送材料は周期的なジャンプ運動をく
り返しながら所定の方向へと移送されていく。

すなわち、第１図に示すように、トラフ面Ｓは矢印Ａ方
向（トラフ面に対し角度α傾斜している）に振動力を与
えられ、結果としてトラフ面Ｓ上の材料は矢印Ｂ方向に
搬送されて行く。

振動力は第２図に示すように正弦状に変化し、その垂直
成分が材料の質量×重力加速度を越える点Ｐ１で材料は
α方向にジャンプし、トラフ面ＳがＰ２なる力を受けて
いる時点でトラフ面Ｓ上に着地し、Ｐ□点に相当する１
３点て再び、材料はジャンプし、以下、第２図で点線矢
印で示すように材料は周期的なジャンプ運動をくり返し
、第１図においてＢ方向へと材料は移送されて行く。

然るに、塊状の金属製の材料、例えばボルト、ナツト、
ビレットなどを上述した振動コンベアで移送する場合、
材料がジャンプ運動をくり返すために、トラフ面（金属
でなっている場合が多い）との衝突時、騒音を発し、場
合によっては公害問題ともなる。

また、こわれ易い材料、例えばビスケットやセンベイを
振動コンベアで移送する場合、やはりトラフ面との周期
的な衝突により、いわゆる１われヨや１かけヨの問題を
生じ、それだけトラフ面の材質や振動条件に面倒な制約
が加えられていた。

更に、はこりをたて易い材料、例えば微粉材料を振動コ
ンベアで移送する場合、はこりがたち衛生上好ましくな
い場合もあった。

また、従来の振動コンベアは一般に共振型が多く、この
場合、構造も複雑であるばかりでなく、同調をとるのに
面倒な設計や調整を必要とした。

また搬送材料にジャンプ運動を与えることなくすべり運
動のみで搬送材料を移送するいわゆるレシプロコンベア
があるが、この場合、駆動部としてはクランク機構や複
雑な機械的構成を使用しており、コストが高いのみなら
ず基盤や大地への防振に難点があった。

本考案の目的は上述した従来の振動コンベアの欠点を除
去することであり、この目的は本考案によれば、所定方
向に延びる被加振部と、この被加振部をはＳ゛前記所定
方向に振動可能に支持する弾性部材と、前記被加振部に
固定された加振機構とから戊り、この加振機構は（偏心
半径×質量）の大なる第一の不平衡重錘及び（偏心半径
×質量）の小なる第二の不平衡重錘と、これら不平衡重
錘をそれぞれ固定させる第一回転軸と第二回転軸とを具
備する加振部の対と、前記第一回転軸の軸端部に固定さ
れた大径のギアと、該大径のギアに噛合し前記第二回転
軸の軸端部に固定された小径のギアとから成るギア機構
の対と、駆動源とから戒り、各前記大径のギアを相互に
噛合させ、前記第−及び第二の不平衡重錘は相互に相反
する方向にかつ前記第二の不平衡重錘は前記第一の不平
衡重錘の整数倍の速度で回転し、前記加振部の対の一方
の前記第−及び第二の不平衡重錘は他方の前記第−及び
第二の不平衡重錘とはそれぞれ相反する方向に同一速度
で回転するように前記ギア機構の対を介して前記第一回
転軸と前記第二回転軸及び前記加振部の対の一方の前記
第一回転軸と他方の前記第一回転軸とが結合されると共
に、前記第−及び第二の不平衡重錘はそれぞれ前記第一
、第二回転軸に、前記駆動源の駆動により前記第一、第
二回転軸がそれぞれ回転するとき前記被加振部の前記所
定方向に対し垂直方向の遠心力成分は前記加振部の対に
おいて相互に打ち消し合うように、固定されていること
を特徴とする振動コンベア、によって遠戚される。

以上のような構成により、上述したような騒音や材料の
１われヨや１かけヨの問題は解決されると共に、構造が
簡単であり、設計が容易であるばかりでなく、上述の弾
性部材として、ばね常数の低いものを使用しながら、こ
れにより被加振部を支持し得る構造となし得るので防振
効果がよく、全体の構造も軽量となりコストを低下させ
ることができる。

以下、本考案の詳細を実施例につき図面を参照して説明
する。

図において、搬送用トラフ１は例えは銅製であり、断面
がＵ字状で、平面図は直方形状で、その左端部において
搬送材料（例えばビレットやボルト）が供給され、その
開放している右端部から搬送材料は排出され、図示しな
いコンベアなどにより次工程へと移送される。

この搬送用トラフ１は基台３と複数の板ばね２により結
合される。

すなわち、搬送用トラフ１と基台３の底面及び上面には
はＳ゛等間隔で複数の取付アングル材４ａ及び４ｂが固
定され、これらに板ばね２が搬送用トラフ１の長手方向
（すなわち搬送方向）に対し垂直に配置されらるように
固定される。

かくして搬送用トラフ１は矢印Ｐ方向に振動可能に板ば
ね２により支持される。

搬送用トラフ１の左端部には平面図が［−形状の鋼製の
加振機構取付部材５が、例えばボルトもしくは溶接によ
り固定され、この部材５に以下に詳述する加振機構６が
固定される。

加振機構６において、平面図が直方形状の取付ブラケッ
ト１０が加振機構取付部材５にボルトもしくは溶接など
で固定される。

取付ブラケット１０の両側部にはベアリング・ハウジン
グ１１ａ。

１１ ｂ、 １２ ａ、 １２ ｂ、 １３ ａ
、 １３ ｂ及び１４ａ、１４ｂが固定され、ベアリ
ング・ハウジングｌｌａと１２ａとにより一方の第一回
転軸１５ａがその両端部で支承され、ベアリング・ハウ
ジングｌｌｂと１２ｂとにより他方の第一回転軸１５ｂ
がその両端部で支承されている。

同様にベアリング・ハウジング１３ａと１４ａとにより
一方の第二回転軸１６ａがその両端部で支承され、ベア
リング・ハウジング１３ｂと１４ｂとにより他方の第二
回転軸１６ｂがその両端部で支承される。

以上の第一回転軸１５ａ、１５ｂには第５図で明示され
るようにはＳ゛半円形状の第−不平衡重ｆｉ７ａ、７ｂ
がボルトなどより固定される。

第一不平衡重錘７ａ、７ｂは本実施例ではそれぞれ、第
４図で明示されるように２個の同形の不平衡重錘から戒
っている。

また第二回転軸１６ａ、１６ｂには第５図で明示される
ように、第一不平衡重錘７ａ、７ｂよりは径は小さいが
、やはりはＳ゛半円形状の第二不平衡重錘８ａ＊８ｂが
ボルトなどにより固定される。

なお対となる第一不平衡重錘７ａと７ｂとは同形状であ
り、同様に対となる第二不平衡重錘８ａと８ｂとは同形
状である。

取付ブラケット１０の後壁部には特性かはＳ゛同様一対
の誘導電動Ｆｕ１．Ｍ２が固定される。

一方の誘導電動機Ｍ１の回転軸の一端部には小径のブー
’）−１８ａが固定され、第一の回転軸１５ａの一端部
には大径のプーリー２０ａが固定され、これらプーリー
１８ａｖ２０ａにはＶベルト２２ａが巻装される。

同様に他方の誘導電動機鳩の回転軸の一端部にも上述の
プーリー１８ａとは同形状の小径のブーＩＪ−１８ｂが
固定され、他方第一の回転軸１５ｂの一端部には上述の
プーリー２０ａとは同形状の大径のプーリー２０ｂが固
定され、これらプーリー１８ｂ、２０ｂには■ベルト２
２ｂが巻装される。

一対の第一回転軸１５ａ、１５ｂの他端部には一対の大
径ギア２４ａ、２４ｂが固定され、一対の第二回転軸１
６ａ、１６ｂの一端部には一対の小径ギア２６ ａ、
２６ ｂが固定される。

大径ギア２４ａ、２４ｂと小径ギア２６ａ、２６ｂの歯
数比は本実施例では２：１であり、相互にかみ合ってい
る。

第一回転軸１５ａ、１５ｂの他端部側の先端部には更に
相互にかみ合う一対の同期用ギア２８ａ、２８ｂが固定
されている。

なお、不平衡重錘７ａ、７ｂ、８ａ、８ｂは電動機Ｍ１
９Ｍ２の駆動により回転し、それぞれ遠心力を発生する
のであるが、本発明によれば、それらの合成力のＸ方向
（水平方向）に対し垂直方向（Ｙ方向）の成分は後述す
るように常に零であるような位相関係で、不平衡重錘７
ａｔ ７ｂｅ ８ａｔ ８ｂは回転軸１５ａ、１５ｂ
、１６ａ、１６ｂに固定されているものとする。

すなわち、本実施例によれば第５図に示すような位相関
係で固定されている。

本実施例による加振機構６は以上のように構成されるが
、以下これを取り付けた振動コンベアの作用につき説明
する。

電動機Ｍ□ｑ Ｍ２に電源を加えて、これらを駆動する
とＶベルト２２ａ、２２ｂを介して第一回転軸１５ａ、
１５ｂが回転する。

例えば８００ｒ、ｐ、ｍの回転速度で回転する。

この場合、第一回転軸１５ａと１５ｂとは同期用ギア２
８ａと２８ｂとのかみ合いにより同一回転速度であるが
相反する方向に回転する。

すなわち、一方の第一回転軸１５ａは第３図または第５
図において時計方向に、他方の第一回転軸１５ｂは反時
計方向に回転する。

一方、大径ギア２４ ａ、 ２４ ｂと小径ギア２６
ａ、２６ｂとのかみ合いにより、第一回転軸１５ａｖ１
５ｂの回転力は第二回転軸１６ａ、１６ｂに伝達され、
２：１のギア比により第二不平衡重錘８ａ、８ｂは第一
不平衡重錘７ａ、７ｂの回転速度の２倍の回転速度、例
えば１６００ｒ、ｐ、ｍの回転速度で回転する。

この場合第二不平衡重錘８ａ。８ｂは第一不平衡重錘７
ａ、７ｂとはそれぞれ相反する方向に回転する。

以下、不平衡重錘７ａ、７ｂ、８ａ、８ｂの各回転位相
について説明すると、第６Ａ〜第６Ｄ図に示すように、
第６Ａ図に示す回転位相から一方の第一不平衡重錘７ａ
が時計方向に９０度回転すると、他方の第一不平衡重錘
７ｂは反時計方向に９０度回転し、一方の第二不平衡重
錘８ａは反時計方向に１８０度回連回転他方の第二不平
衡重錘８ｂは時計方向に１８０度回連回転第６Ｂ図の状
態になる。

以下同様に一方の第一不平衡重錘７ａが時計方向に９０
度回転すると順次、他の不平衡重錘７ｂ、８ａ、８ｂは
第６Ｃ図、第６Ｄ図に示す回転位置をとり、一方の第一
不平衡重錘７ａが時計方向に一回転すると、他方の第一
不平衡重錘７ｂは反時計方向に一回転し、第二の不平衡
重錘８ａ。

８ｂはそれぞれ相反する方向に二回転して、不平衡重錘
７ａ、７ｂ、８ａ、８ｂはそれぞれ第６Ａ図に示す元の
回転位置をとる。

以下、第６Ａ〜第６Ｄ図に示す周期的な回転運動を行な
う。

なお、第一不平衡重錘７ａ、７ｂは第４図に明示される
ようにそれぞれ同形状の２個の不平衡重錘から成るが、
一個の不平衡重錘７ａ、７ｂ（但し質量は１個の場合の
２倍とする）が、第４図に示すような２個の不平衡重錘
間の中心に固定されている場合の各合成力の和は、それ
ぞれ２個から成る場合と同一であるので、以下の合成力
の説明では便宜上、第一不平衡重錘７ａｔ７ｂは１個か
ら戒っているものとして説明する。

すなわち第６Ａ図に示す回転位相においては、第一不平
衡重錘７ａ、７ｂの重心Ｇ１．Ｇ２に働らく遠心力Ｆ１
．Ｆ２は大きさ相等しく方向反対であり、同様に第二不
平衡重錘８ａ＊８ｂの重心ｇ。

急に働らく遠心力ｆ１． Ｆ２も大きさ相等しく方向反
対であるので、トラフの方向Ｘに対する垂直方向（Ｙ方
向）の合成力は零であり、方向Ｘにおける成分も各不平
衡重錘７ａ、７ｂ、８ａ、８ｂについて零であるので、
同様にＸ方向（水平方向）の合成力も零である。

次に第６Ｂ図に示す回転位相では、第二不平衡重錘８ａ
、８ｂの遠心力ｆ、、 Ｆ２の方向は反対で打ち消し合
うが、第一の不平衡重錘７ａ、７ｂの遠心力Ｆ１．Ｆ２
はそれぞれ−Ｘ方向にあり合成力Ｆ ＝Ｆ、 ＋Ｆ２＝
２Ｆ１となる。

しかしながら、Ｙ方向成分はそれぞれ零であるので、結
局、第一不平衡重錘７，７ｂ、第二不平衡重錘８ａｔ８
ｂのＹ方向における遠心力の合成力は零である。

同様に第６Ｃ図及び第６Ｄ図の回転位相においてもＹ方
向における不平衡重錘７ａ、７ｂ。

８ａ、８ｂの遠心力の合成力は零であることがわかる。

これを一般の回転位相について説明すれば以下のようで
ある。

すなわち、第７図に示すように、第６Ａ図に示す回転位
相から時間を砂径の回転位相を考える。

この位相における第一不平衡重錘７ａ、７ｂの遠心力Ｆ
１． Ｆ２のＸ方向成分はそれぞれ−Ｆ１ｓｉｎωｔ＊
−Ｆ２ｓｉｎωｔであるのでそれらの合成力Ｆ＝−Ｆ
、ｓｉｎ （１） ｔ −Ｆ２ｓｉｎ （１） ｔ ＝
−２Ｆ１ｓｉｎ ωｔである。

また第二不平衡重錘８ａ＊８ｂの遠心力ｆ□ｔ Ｆ２の
Ｘ方向成分はそれぞれｆ１Ｓｉｎ２ωｔ、ｆ２ｓｉｎ２
ωｔであるので、それらの合成力ｆ ＝ｆ１ｓｉｎ２ω
を十ｆ２ｓｉｎ２ωｔ ＝２ｆＩＳｉｎ２ωｔである。

結局、不平衡重錘７ａ、７ｂｔ ８ａｔ ８ｂの遠
心力のＸ方向における合成力Ｆｘ＝ Ｆ 十ｆ ＝−２
Ｆ１ｓｉｎωｔ ＋２ｆ１ｓｉｎ２ωｔとなり、これが
加振機構６よりトラフ１に加えられる。

また第一不平衡重錘７ａ、７ｂの遠心力Ｆ□、Ｆ２のＹ
方向成分はそれぞれ−Ｆ１ｃｏｓωｔ。

Ｆ２ＣＯ３ωｔであるので、それらの合成力Ｆ＝−Ｆ□
ｃｏｓωを十Ｆ２ＣＯ５ω１＝０である。

また第二不平衡重錘８ａ、８ｂの遠心力ｆ１． Ｆ２の
Ｙ方向成分はそれぞれ−ｆ１ｃｏｓ２ωｔ、ｆ２ＣＯ３
２ωｔであるので、それらの合成力ｆ ＝−ｆ１ｃｏｓ
２ωｔ＋ｆ２ＣＯ３２ω１＝０である。

従って、不平衡重錘７ａ、７ｂ。８ａ、８ｂの遠心力の
Ｙ方向における合成力Ｆｙ＝常に零である。

結局、トラフ１にはＸ方向にのみ、上述のＦｘ＝−２Ｆ
１ｓｉｎｃｃ＋ ｔ ＋２ｆ１ｓｉｎ２ωｔなる合成力
が加振機構６より取付部材５を介して加えられることに
なる。

この合成力をグラフ図示したものが第８Ａ図である。

なお、図示においてＦ１＝２ｆ１としている。

すなわち、第８Ａ図に示すように第二不平衡重錘８ａ、
８ｂによる遠心力のＸ方向における合成力ｆは第一不平
衡重錘７ａ、７ｂによる遠心力のＸ方向における合成力
Ｆの倍の周期で正弦状に変化しており、これらを合皮し
たグラフがＦｘである。

本実施例による振動コンベアは振動学的には一貫量系を
構成しており、板ばね２全体の弾性常数と、これらによ
り支持されている質量（トラフ１、取付部材５、加振機
構６の合計質量）とにより、この質量系の共振周波数が
決定されるが、板ばね２全体の弾性常数を充分小さくし
て、共振周波数より高い駆動周波数でトラフ１を加振す
ると、振動学的に明らかなように、トラフ１は加振力と
は１８０度の位相差をもって振動する。

従って、第８図Ａで示すような合成力Ｆｘで加振された
場合、トラフはＳで示すグラフのように振動する。

このグラフＳはグラフｆ及びＦをそれぞれ横軸ｔ（時間
軸）に関し反転した後、それらを合皮することによって
得られる。

グラフＳから理解されるように、トラフ１はａ点までは
低速度で前進し、次いでこの前進位置ａ点からｂ点まで
高速度で後進する。

次いでこの後進位置す点から前進位置ａ点まで低速度で
前進する。

このような周期的運動をトラフ１はくり返すことにより
、トラフ１上の材料、例えばビレットはＸ方向へと移送
されて行く。

すなわち第８Ａ図において■〜■間の高速後進領域にお
いては、材料とトラフ１の床面との間の静止摩擦力に打
ち勝って、トラフ１のみが後進運動を行なって、トラフ
１の床面上の材料と床面との間ですべりが生じる。

次いで■〜■間の低速度前進領域においては、トラフ１
の床面上の材料はトラフ１と共に前進する。

すなわち、トラフ１は第８Ｂ図に示すように前進及び後
退をくり返す。

このような現象のくり返しによって材料はトラフ１の床
面上を第３図または第４図において、右方へ移送されて
行く。

例えばビレット（炉への供給材料で鉄材）を搬送材料と
し、回転軸１５ａ、１５ｂの回転速度を約８０Ｏｒ、ｐ
、ｍとした場合、材料は約１２ｍ／分の速さで移送され
る。

しかも従来の振動コンベアにおけるように、材料のジャ
ンプ運動による騒音はなく、スムーズに移送されて行く
。

本考案の実施例による振動コンベアは以上のように構成
され、作用するのであるが、本考案はこの実施例に限定
されることなく、本考案の技術的思想に基づいて種々の
変形が可能である。

例えば、以上の実施例では、第一不平衡重錘７ａ、７ｂ
はそれぞれ２個の不平衡重錘から戊っているが、勿論こ
れらを第二不平衡重錘８ａ、８ｂと同様に１個の不平衡
重錘から成るようにしても良く、形状も半円形状に限定
されない。

しかしながら、以上の実施例のように第一不平衡重錘７
ａ＊７ｂをそれぞれ２個の不平衡重錘から成るほうが回
転軸１５ａ、１５ｂに対する応力分布はより好ましいも
のとなろう。

この点で第一不平衡重錘７ａ、７ｂを更に多数個の不平
衡重錘から戒るように構成してもよい。

第二不平衡重錘８ａ、８ｂについても同様のことが言え
る。

更に、以上の実施例では駆動源として２個の誘導電動機
Ｍ１９Ｍ２が用いられたが、１個の誘導電動機で上記一
対の加振部を駆動するようにしてもよい。

この場合、電動機の回転軸の両端部にそれぞれ上述の小
径のプーリー１８ａまたは１８ｂに相当するプーリーを
固定させ、これらのプーリーと上述の第一回転軸１５ａ
、１５ｂの端部に固定されたプーリー２０ａ、２０ｂ
（但しこの場合、このうち一方のプーリーの取り付は位
置は実施例とは異なる）とにそれぞれＶベルトを巻装す
るように構成するなど種々の態様が考えられる。

また不平衡重錘７ａ、７ｂ、８ａ、８ｂの回転軸１５ａ
、１５ｂ、１６ａ、１６ｂへの固定角度位置についても
上述の実施例に限定されることはない。

すなわち実施例では、第５図または第６Ａ図に示す位置
にそれぞれ固定されている（第６Ｂ〜第６Ｄ図の位置は
第６Ａ図と等価）が、これに限ることなく要するに、第
−及び第二の不平衡１錘７ ａ？ ７ ｂｙ ８１９
８ ｂは、それぞれ回転軸１５ａｔ １５ｂｔ １
６ａｔ １６ｂに、電動機Ｍ１ ？鳩の駆動によりこ
れらの回転軸が回転するとき、トラフ１の方向Ｘに対し
垂直方向の遠心力成分は、不平衡重錘７ａｔ ７ｂ、８
ａ、Ｂｂ間で和瓦に打ち消し合うように固定されていれ
ばよい。

例えば、第９図に示す角度位置に第−不平衡重錘７ａｗ
７ｂを回転軸１５ａ、１５ｂに固定するようにしてもよ
い。

この場合、一方の第一不平衡重錘７ａの遠心力Ｆ１のＹ
方向成分は図から明らかなように−Ｆ１ｓｉｎβであり
、他方の第一不平衡重錘７ｂの遠心力Ｆ２のＹ方向成分
はＦ２５ｉｎβであって、Ｙ方向においては相互に打ち
消し合っていることは明らかである。

第二不平衡重錘８ａ、８ｂについては上述の実施例で述
べたと同様である。

なお、第９図の状態から、上述のように回転した場合、
いずれの回転位相においてもＹ方向成分が零であること
は明らかである。

更に、上述の実施例では第一不平衡重錘７ａ。

７ｂと第二不平衡重錘８ａ、８ｂの回転速度比を２＝１
としたが、これを３：ｌや４：１にしても同様に周期的
な非対称なトラフ運動が得られることは明らかである。

更にまた上述の実施例では、水平なトラフ１と基台３と
を垂直に配置した板ばね２によって水平方向に振動可能
に接合したが、弾性部材としては板ばね２に限定される
ことなく、振動コンベアをその両端部と静止体との間に
配設されたコイルばねにより水平方向に振動可能に支持
するようにしてもよい。

この場合、トラフ１の下面に多数のローラを配してトラ
フ１が水平方向に摺動可能とする構成なと種々の態様が
考えられる。

更に、上述の実施例では板ばね２に垂直に配置されてい
るが、垂直方向に多少傾斜させて配置してもよい。

しかし、この場合にはトラフ１の振動加速度の垂直方向
成分く重力加速度（ｇ）の条件を満足させて材料のジャ
ンプ運動を生じさせないものとする。

例えばトラフ１の振動ストロークが１ｏｒｎＭ１振動数
７ω回／分で板ばね２の垂直方向に対する傾斜角を２０
度とした場合、材料はジャンプ運動することなく移送さ
れる。

なお、以上の実施例では加振機構６は単に取付部材５を
介してトラフ１！ミ固定された構成とされているが、こ
の加振機構６を更にコイルばねで支持して、基台３への
防振効果を更に高めると共に、安定な支持を図るように
してもよい。

更に、実施例においては被加振部としては単に材料を移
送するトラフ１が説明されたが、これに限ることなく公
知のようにトラフ１の床面上に突起や溝などの附加的構
成を加えて、移送しながら材料の選別や整送などの作用
を行なわせてもよい。

本考案は以上のように構成されるので、構造が簡単であ
り、また、トラフは搬送方向にはゆっくり前進するが、
戻りは急速となるので搬送物は従来のもの）ようにトラ
フに対し衝突しながらジャンプする方式と異なり、スリ
ップする関係となる（第８Ｂ図参照）。

搬送材料からの騒音もなく、材料に１われヨや１かけヨ
を生じることなく、従来のようにほこりをたてることも
ない。

また共振型ではないので、面倒な設計や調整も不要で、
防振も容易であるなど種々の効果を奏するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は従来の振動コンベアの作用の原理を
示す振動部の一部の概略図及びグラフであり、第３図〜
第９図は本考案の振動コンベアの実施例を示すもので、
第３図は振動コンベアの側面図、第４図は同一部の拡大
平面図、第５図は第４図における■−■線方向断面図、
第６Ａ図〜第６Ｄ図及び第７図は本考案実施例の作用を
説明するための各不平衡重錘の側面図、第８Ａ図及び第
８Ｂ図は同様に作用を説明するグラフであり、第９図は
不平衡重錘の回転軸への取付位置の変形例を示す不平衡
重錘の側面図である。 なお図において、１・・・・・・トラフ、２・・・・・
・板ばね、？ａ、７ｂ・・・・・・第一不平衡重錘、８
ａ、８ｂ・・・・・・第二不平衡重錘、２４ ａ、
２４ ｂ、 ２６ ａ。 ２６ ｂ、 ２８ ａ、 ２８ ｂ＝ギア、Ｍｌ、
Ｍ２−−−−−−誘導電動機。

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】
1. 所定方向に延びる被加振部と、この被加振部をはＳ゛前
   記所定方向に振動可能に支持する弾性部材と、前記被加
   振部に固定された加振機構とから威り、この加振機構は
   （偏心半径×質量）の大なる第一の不平衡重錘及び（偏
   心半径×質量）の小なる第二の不平衡重錘と、これら不
   平衡重錘をそれぞれ固定させる第一回転軸と第二回転軸
   とを具備する加振部の対と、前記第一回転軸の軸端部に
   固定された大径のギアと、該大径のギアに噛合し前記第
   二回転軸の軸端部に固定された小径のギアとから戒るギ
   ア機構の対と、駆動源とから戊り、各前記大径のギアを
   相互に噛合させ、前記第−及び第二の不平衡重錘は相互
   に相反する方向にかつ前記第二の不平衡重錘は前記第一
   の不平衡重錘の整数倍の速度で回転し、前記加振部の対
   の一方の前記第−及び第二の不平衡重錘は他方の前記第
   −及び第二の不平衡重錘とはそれぞれ相反する方向に同
   一速度で回転するように前記ギア機構の対を介して前記
   第一回転軸と前記第二回転軸及び前記加振部の対の一方
   の前記第一回転軸と他方の前記第一回転軸とが結合され
   ると共に、前記第二及び第二の不平衡重錘はそれぞれ前
   記第一、第二回転軸に、前記駆動源の駆動により前記第
   一、第二回転軸がそれぞれ回転するとき前記被加振部の
   前記所定方向に対し垂直方向の遠心力成分は前記加振部
   の対において相互に打ち消し合うように、固定されてい
   ることを特徴とする振動コンベア。