JPS60162564A - 垂直型連続鋳造方法 - Google Patents
垂直型連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS60162564A JPS60162564A JP59016379A JP1637984A JPS60162564A JP S60162564 A JPS60162564 A JP S60162564A JP 59016379 A JP59016379 A JP 59016379A JP 1637984 A JP1637984 A JP 1637984A JP S60162564 A JPS60162564 A JP S60162564A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- continuous casting
- roll
- thickness
- billet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、垂直型連鋳機を用いて、偏析の極めて少い高
品質の連続鋳片を、製造する方法に関する。
品質の連続鋳片を、製造する方法に関する。
従来技術
連続鋳造法によって鋳造された鋼の鋳片は鋳片Jvみ中
央部付近にC,Mn、P、Sなどの成分が集積し、いわ
ゆる偏析現象を生ずる問題がある。この偏析部分の形は
板状や粒状などさまざまであるが、例えば粒状の場合、
その大きさは直径2〜3■にも達する場合がある。鋳片
をその後工程で圧延に供するとき、この偏析部は延伸し
て、鋼板内に板状もしくは線状の異質部分を形成する。
央部付近にC,Mn、P、Sなどの成分が集積し、いわ
ゆる偏析現象を生ずる問題がある。この偏析部分の形は
板状や粒状などさまざまであるが、例えば粒状の場合、
その大きさは直径2〜3■にも達する場合がある。鋳片
をその後工程で圧延に供するとき、この偏析部は延伸し
て、鋼板内に板状もしくは線状の異質部分を形成する。
この異質部分は鋼板の品質に悪影響を及ぼすことは良く
知られている。
知られている。
上記連鋳鋳片の偏析が生ずるに際し、連鋳機のロールに
よって鋳片が保持されているとき、ロールとロールとの
間において、鋳片が溶鋼静圧によって、鋳片外部側に膨
れ、これが、ロール部分を通過する時に、膨れに相当す
る分だけ圧下がかけられることになり、かくして、鋳片
は鋳型に鋳込まれてから凝固を終了するまでに多数回の
膨張(バルジング)、被圧下を繰り返すことになる。
よって鋳片が保持されているとき、ロールとロールとの
間において、鋳片が溶鋼静圧によって、鋳片外部側に膨
れ、これが、ロール部分を通過する時に、膨れに相当す
る分だけ圧下がかけられることになり、かくして、鋳片
は鋳型に鋳込まれてから凝固を終了するまでに多数回の
膨張(バルジング)、被圧下を繰り返すことになる。
これにより、溶鋼は鋳片の内部でポンプ作用を受け、鋳
片内を移動する。この動きが、偏析現象を助長するとさ
れている。
片内を移動する。この動きが、偏析現象を助長するとさ
れている。
従来、この偏析を低減するために、各種の手段が開発さ
れた。その1例とじ又、電磁攪拌がある。これは、鋼の
連続鋳造において、鋳片の内質が未凝固のときに、電磁
力によって溶鋼を攪拌し、その流れの影響によって、凝
固が等軸重状に行なわれ、これによって偏析を分散化し
、又は、偏析粒を小さくする方法である。
れた。その1例とじ又、電磁攪拌がある。これは、鋼の
連続鋳造において、鋳片の内質が未凝固のときに、電磁
力によって溶鋼を攪拌し、その流れの影響によって、凝
固が等軸重状に行なわれ、これによって偏析を分散化し
、又は、偏析粒を小さくする方法である。
たとえば電磁攪拌を利用した偏析低減方法としては、凝
固殻の表面温度をキュリ一点以上となるよう冷却制限を
行う方法(特開昭514352) 、電磁攪拌装置を鋳
型近傍と連鋳機の中段に設置する方法(特開昭57−7
5271 ) 、同じく鋳片の最終凝固部に設置する方
法(特開昭57−1115587)などがある。
固殻の表面温度をキュリ一点以上となるよう冷却制限を
行う方法(特開昭514352) 、電磁攪拌装置を鋳
型近傍と連鋳機の中段に設置する方法(特開昭57−7
5271 ) 、同じく鋳片の最終凝固部に設置する方
法(特開昭57−1115587)などがある。
又、鋳片の最終凝固部近くを圧下して、最終凝固部の溶
鋼凝固時の相変態に伴う体積収縮を補い、かくして溶鋼
の流れを小さくして、偏析を低減する方法も開発されて
いる。
鋼凝固時の相変態に伴う体積収縮を補い、かくして溶鋼
の流れを小さくして、偏析を低減する方法も開発されて
いる。
たとえば、特開昭57− E12804号公報には、耐
サワーガス特性に優れた鋼材用鋳片の連続鋳造方法とし
て、等軸重凝固組織を行なわせると共に圧下を加える方
法が示されている。しかし、適正ロール間隔や、鋳造速
度等さらに検討を要する点が残されている。
サワーガス特性に優れた鋼材用鋳片の連続鋳造方法とし
て、等軸重凝固組織を行なわせると共に圧下を加える方
法が示されている。しかし、適正ロール間隔や、鋳造速
度等さらに検討を要する点が残されている。
一方、生産性向上等の観点から、たとえば巾1000+
nm以上、厚さ200〜500+om程度の極厚鋳片が
製造される場合、特に厚さ500+a+a程度となると
、後記する如く内部割れ等を回避するため垂直型連PI
aが使用される。
nm以上、厚さ200〜500+om程度の極厚鋳片が
製造される場合、特に厚さ500+a+a程度となると
、後記する如く内部割れ等を回避するため垂直型連PI
aが使用される。
この垂直型連鋳機を用いて製造した極厚鋳片における内
部割れ防止のためには、特開昭57−84464号公報
に記載された方法があり、これは二次冷却帯において、
鋳片支持ロール及びスプレーノズルを周期的に往復させ
、冷却を均一化して内部割れを防止するものである。
部割れ防止のためには、特開昭57−84464号公報
に記載された方法があり、これは二次冷却帯において、
鋳片支持ロール及びスプレーノズルを周期的に往復させ
、冷却を均一化して内部割れを防止するものである。
しかしながら、前記いずれの方法においても高品質極厚
鋳片の製造方法としては不充分であった。
鋳片の製造方法としては不充分であった。
発明の目的
本発明は、垂直型連鋳機を用いて高品質の極厚鋳片を得
る最適条件を提供することを目的とするものである。
る最適条件を提供することを目的とするものである。
発明の構成・作用
すなわち、本発明の構成は次の通りである。
(イ)連鋳機は上下開放型鋳型を用いた直線型(垂直を
基本とする)である。
基本とする)である。
(ロ) 200〜500mmの鋳片厚、l(100mm
以上の鋳片+iJを有する鋳片を製造する。
以上の鋳片+iJを有する鋳片を製造する。
(ハ)稠密分割ロールスタンド(軽圧下装置)を鋳片の
最終凝固域(鋳片内溶鋼凝固完了部位を含む周辺部)に
配する。
最終凝固域(鋳片内溶鋼凝固完了部位を含む周辺部)に
配する。
稠密分割ロールスタンドとは、鋳片保持用ロー−ルを
2分割以上に分割されたロールとし、ロールピッチを3
30mm以下としたロールスタンドで、相対するロール
の間隔が67≦δ・D≦210の範囲で漸減するように
調整された、4m以上の摩さを有するものをいう。
2分割以上に分割されたロールとし、ロールピッチを3
30mm以下としたロールスタンドで、相対するロール
の間隔が67≦δ・D≦210の範囲で漸減するように
調整された、4m以上の摩さを有するものをいう。
(ニ)鋳造する鋼の組織がP≦0.008%、S≦0.
003%以下であること。
003%以下であること。
以下、本発明につき、図面を参照しつつ説明する。
本発明は垂直型連鋳機の使用を前提とし、該連鋳機の1
例の立面図を第1図に示した。すなわち、タンディツシ
ュl内の溶鋼2は注入ノズル3によって鋳型4内に注入
される。溶鋼2は鋳型4及び二次冷却帯のスプレーノズ
ル6によって冷却され、表面から凝固しつつ、鋳片保持
ロール5によって引出される。凝固完了点8の付近(最
終凝固域)に分割型ロール(7)群からなる軽圧下装置
を配設する。
例の立面図を第1図に示した。すなわち、タンディツシ
ュl内の溶鋼2は注入ノズル3によって鋳型4内に注入
される。溶鋼2は鋳型4及び二次冷却帯のスプレーノズ
ル6によって冷却され、表面から凝固しつつ、鋳片保持
ロール5によって引出される。凝固完了点8の付近(最
終凝固域)に分割型ロール(7)群からなる軽圧下装置
を配設する。
本発明は垂直型連鋳機であるが、や−傾斜した直線型の
もの、たとえば傾斜角30°以内程度のもの込合まれる
ものとする。
もの、たとえば傾斜角30°以内程度のもの込合まれる
ものとする。
鋳造された鋳片9は、完全凝固後、所定の長さにジノ断
されて、機外に搬出される。この場合、弯曲型連鋳機に
おけるように凝固過程において曲げ変形を受けることが
ないため、鋳片の内部に割れを生ずることなく、健全な
鋳片を得ることができる。単純円弧型連鋳機の弯曲半径
と鋳片引抜速度との関係において、鋳片驕直歪及び割れ
発生の有無の関係を図示すると第2図のようになる。即
ち、鋳片矯正歪は次式 ただし、D:鋳片厚み(IIffl) S:凝固シェル厚み(mm) R:連鋳機弯曲半径(11m1 によってめられる。この図から内部割れの発生しない連
鋳機の弯曲半径は、鋳片厚み300mm、400am、
500mmに対して、それぞれ 13.4m、 22
.2m、28.8mとなる。これらに共通して使用でき
るものは弯曲半径28.6mとなるが、実質上、このよ
うな弯曲半径の大きいものは、工業的に実施し得ない。
されて、機外に搬出される。この場合、弯曲型連鋳機に
おけるように凝固過程において曲げ変形を受けることが
ないため、鋳片の内部に割れを生ずることなく、健全な
鋳片を得ることができる。単純円弧型連鋳機の弯曲半径
と鋳片引抜速度との関係において、鋳片驕直歪及び割れ
発生の有無の関係を図示すると第2図のようになる。即
ち、鋳片矯正歪は次式 ただし、D:鋳片厚み(IIffl) S:凝固シェル厚み(mm) R:連鋳機弯曲半径(11m1 によってめられる。この図から内部割れの発生しない連
鋳機の弯曲半径は、鋳片厚み300mm、400am、
500mmに対して、それぞれ 13.4m、 22
.2m、28.8mとなる。これらに共通して使用でき
るものは弯曲半径28.6mとなるが、実質上、このよ
うな弯曲半径の大きいものは、工業的に実施し得ない。
このような理由から、前記した如く連鋳機は垂直型連鋳
機を使用する。
機を使用する。
次に鋳片サイズは厚み200mm以上、 500II1
m以下で、鋳片rtNOOOmm以上のものに限定する
。
m以下で、鋳片rtNOOOmm以上のものに限定する
。
鋳片厚み200mm未満の場合には、バルジング祉が大
きく、偏析が生成しやすいため、さらに他の条件が必要
であり、除外した。
きく、偏析が生成しやすいため、さらに他の条件が必要
であり、除外した。
鋳片厚みが500m+++を越えるものは未だ連鋳機で
鋳造する−ことは困難である。
鋳造する−ことは困難である。
鋳片II]1100h未満のものは、ブルームに属し、
ブルームの凝固組織は本発明に係るスラブとは別異のも
のであり、本発明より除外した。
ブルームの凝固組織は本発明に係るスラブとは別異のも
のであり、本発明より除外した。
次に、高級鋼を製造するためには、鋼の高純度化が必要
である。低温靭性用鋼板については第3図に試験結果を
示した通り、S≦0.003%、P≦o、ooe%の範
囲が必要である。
である。低温靭性用鋼板については第3図に試験結果を
示した通り、S≦0.003%、P≦o、ooe%の範
囲が必要である。
又、耐うメラティヤー鋼の場合も同様である。
耐水素誘起割れ鋼の場合はS≦(1,002%、P≦0
.004%が好ましい。その他の成分は製品材質から要
求される組成に調整する。
.004%が好ましい。その他の成分は製品材質から要
求される組成に調整する。
又、鋼の組成として、Ti添加やCa話加重その他の成
分の添加方法を併用することができる。
分の添加方法を併用することができる。
次に、本発明の最も重要な特徴として、ロール間隔と絞
り込み量との関係がある。この関係の説明図を第4〜5
図に示した。
り込み量との関係がある。この関係の説明図を第4〜5
図に示した。
第4図は、連鋳鋳片のバルジング強度と連鋳機ロールピ
ッチの関係を、示すものである。すなわち、ロールピッ
チが200mmを越える所からバルジングが生じ始め、
330+nmの時にバルジング強度が0 、5mmに
なる。中心偏析の観点からバルジング強度の許容限界と
して0.5mm以下が必要であり、このような理由から
ロールピッチの限界は、 330IIIII+以下とし
た。
ッチの関係を、示すものである。すなわち、ロールピッ
チが200mmを越える所からバルジングが生じ始め、
330+nmの時にバルジング強度が0 、5mmに
なる。中心偏析の観点からバルジング強度の許容限界と
して0.5mm以下が必要であり、このような理由から
ロールピッチの限界は、 330IIIII+以下とし
た。
凝固時の相変態にともなう収縮を凝固殻の変形、即ち、
圧下で補うためには第5図に示すようにδ・D≧67 δ:ロール絞り込み量mad/win D:鋳片厚みmm なる条件を満すように、ロール間隔を絞り込まなければ
ならない。
圧下で補うためには第5図に示すようにδ・D≧67 δ:ロール絞り込み量mad/win D:鋳片厚みmm なる条件を満すように、ロール間隔を絞り込まなければ
ならない。
また、圧下が大きくなりすぎると凝固収縮量以上に圧ド
を加えることになり、溶鋼はむしろ押し出されてしまい
′、大きな負偏析を生じることになる。このような鋳片
もまた、偏析から見て好ましくない。即ち、 δ−D≦210 でなければならない。
を加えることになり、溶鋼はむしろ押し出されてしまい
′、大きな負偏析を生じることになる。このような鋳片
もまた、偏析から見て好ましくない。即ち、 δ−D≦210 でなければならない。
なお、第5図に示した結果は、鋼が凝固を完了する連鋳
機位置の周辺部にこのロールスタンドを軸以上の長さに
配した場合のもので、これらは。
機位置の周辺部にこのロールスタンドを軸以上の長さに
配した場合のもので、これらは。
安定した鋳片品質を確保するために必要なものである。
今、これを具体例をもって説明すると、鋳片が、この連
鋳機の中を通過して来るとき、鋳片表面が溶鋼静圧を受
けてバルジングする。このバルジング強度はロールピッ
チが200mmを越えると急激に大きくなり 330m
mより大きなロールピッチでは偏析は不合格になる。
鋳機の中を通過して来るとき、鋳片表面が溶鋼静圧を受
けてバルジングする。このバルジング強度はロールピッ
チが200mmを越えると急激に大きくなり 330m
mより大きなロールピッチでは偏析は不合格になる。
垂直型連鋳機において、例えば、ロールピッチを27h
履にすれば良い。
履にすれば良い。
溶鋼が鋳込まれた後、凝固が進行すると液体から固体へ
相変態の密度変化に対応した収縮が起る。これは約4%
である。この収縮分を連鋳機のロール絞り込みによって
補う必要がある。この量は第5図に示すように、鋳片厚
みによって異る。
相変態の密度変化に対応した収縮が起る。これは約4%
である。この収縮分を連鋳機のロール絞り込みによって
補う必要がある。この量は第5図に示すように、鋳片厚
みによって異る。
例えば300■厚みの時には、ロール絞り込み必要量は
0.22〜0.7θl1m/winとなる。 300m
m厚みの鋳片を0.7m/ginで鋳込む場合にはロー
ルスタンドのロール間隔は (0,22〜0.?Omm/ win )÷(0,7m
/win )= 0.3〜1.0mm/ m 即ち、ロールスタンド長さ1m当り 0.3〜1.0m
m/mと小さくしなければならない。
0.22〜0.7θl1m/winとなる。 300m
m厚みの鋳片を0.7m/ginで鋳込む場合にはロー
ルスタンドのロール間隔は (0,22〜0.?Omm/ win )÷(0,7m
/win )= 0.3〜1.0mm/ m 即ち、ロールスタンド長さ1m当り 0.3〜1.0m
m/mと小さくしなければならない。
このように配列したロールスタンド中において凝固させ
°れば、鋳片の溶鋼の流れを小さくすることができ、偏
析生成を軽微におさえることができる。
°れば、鋳片の溶鋼の流れを小さくすることができ、偏
析生成を軽微におさえることができる。
この場合でも不o(選的に生成する軽微な偏析も鋳込む
溶鋼の組成をP≦0.008%、S≦0.003%とし
ているので、たとえば、−40°C以下の低温靭性特性
が第3図に示すようにきわめて良好である。
溶鋼の組成をP≦0.008%、S≦0.003%とし
ているので、たとえば、−40°C以下の低温靭性特性
が第3図に示すようにきわめて良好である。
なお、以下に本発明の実施態様について説明する。
(イ)鋼が完全に凝固をするまでの連鋳機の鋳片保持部
分が直線になるように構成された連鋳機で、凝固後、曲
げおよび曲げもどしによって、鋳片を引き出すようにな
した連鋳機を用いる場合や垂直からやや傾斜したもので
、凝固現象面から見て、実質的に垂直と見なしうる連鋳
機で、直線状に構成されている連鋳機を含む。
分が直線になるように構成された連鋳機で、凝固後、曲
げおよび曲げもどしによって、鋳片を引き出すようにな
した連鋳機を用いる場合や垂直からやや傾斜したもので
、凝固現象面から見て、実質的に垂直と見なしうる連鋳
機で、直線状に構成されている連鋳機を含む。
(ロ)ロールスタンドはロールセグメント方式の場合と
、個別ロールセット方式の場合がある。
、個別ロールセット方式の場合がある。
(ハ)鋳片冷却方式として、水に空気を混合して行う方
式など多様であるが、これらの方式を問わない。
式など多様であるが、これらの方式を問わない。
しかし、冷却は均一性が高く、強い冷却が好ましい。
(ニ)鋳造方法として、溶鋼温度を高くしたり。
低くしたりして、凝固組織を調整する方法を付加する場
合も含まれる。
合も含まれる。
(ホ)電磁攪拌を併用して、凝固組織をコントロールす
る方法を付加する場合も含まれる。
る方法を付加する場合も含まれる。
実施例及び発明の効果
以下、実施例を用いて、従来例(比較例)と対比して、
本発明の効果を具体的に説明する。
本発明の効果を具体的に説明する。
鋳造した鋳片寸法は鋳型寸法で400mm、巾1500
m11で溶鋼組成は表1の通りである。
m11で溶鋼組成は表1の通りである。
この溶鋼を表2の3種の連鋳機で鋳造した。
鋳造結果を表3に示す(鋳片品質、厚板材質評価結果、
P≦0.008%、S≦0.003%の場合)。
P≦0.008%、S≦0.003%の場合)。
表3に示すように、NOI連鋳機は垂直型で、機長 1
5mから機端22mまでを、ロール径280■、 2分
割型のロールを用い、ロールピッチを 31h履とし、
ロール絞り込みを1.0+u+/m (鋳片引抜速度0
.35m /minに対応して1.0mm/ trr
X O,35m/5in= 0.35o+m/ win
の絞り込み速度に相当)とすることによって、表3に示
すように、偏析評価、内部評価面から見た不合格率はそ
れぞれ0.2%、0.1%と少なく、また厚板の溶接割
れや低温靭性特性からみても不合格率は他の場合よりも
格段に少い。
5mから機端22mまでを、ロール径280■、 2分
割型のロールを用い、ロールピッチを 31h履とし、
ロール絞り込みを1.0+u+/m (鋳片引抜速度0
.35m /minに対応して1.0mm/ trr
X O,35m/5in= 0.35o+m/ win
の絞り込み速度に相当)とすることによって、表3に示
すように、偏析評価、内部評価面から見た不合格率はそ
れぞれ0.2%、0.1%と少なく、また厚板の溶接割
れや低温靭性特性からみても不合格率は他の場合よりも
格段に少い。
別の実施例として、表4を得た(鋳片品質、厚板材質評
価結果)。
価結果)。
表4か、ら、たとえNOI型の連鋳機を用いる場合でも
、低温靭性特性を要求するような場合には、P≦0.0
08%、S≦0.003%にする必要がある。
、低温靭性特性を要求するような場合には、P≦0.0
08%、S≦0.003%にする必要がある。
このように本発明に係る連鋳機にS≦0.003%、P
≦Q、008%なる高純度鋼を鋳造することが、高級鋼
を製造するに際し、重要な条件であるといえる。
≦Q、008%なる高純度鋼を鋳造することが、高級鋼
を製造するに際し、重要な条件であるといえる。
以上のように本発明の効果は顕著である。
表 1 (単位二重配り
表2
表3
表4
第1図は垂直型連鋳機の概念図、第2図は連鋳機弯曲半
径と矯正歪、内部割れ発生しない範囲を示す図、ttS
3図は厚板の低温靭性特性に対する、鋼のP、sg度の
影響を示す図、第4図はロールピッチとバルジングの関
係の説明図、第5図は鋳片厚みとロール絞り込み必要量
の関係の説明図である。 1・拳・タンディツシュ、2争舎・溶鋼、3・・・注入
ノズル、4φ・・鋳型、5・・・鋳片保持ロール、6φ
番・冷却水スプレーノズル、7−・・分割型ロール、8
拳・・凝固完了点、9・・曇鋳片。 特許出願人 新日本製鐵株式会社 代理人 弁理士 井 上 雅 生 第1図 第2図 1♂2 第3図 溶セP% 第4図 ロールC・ソ子(mm)
径と矯正歪、内部割れ発生しない範囲を示す図、ttS
3図は厚板の低温靭性特性に対する、鋼のP、sg度の
影響を示す図、第4図はロールピッチとバルジングの関
係の説明図、第5図は鋳片厚みとロール絞り込み必要量
の関係の説明図である。 1・拳・タンディツシュ、2争舎・溶鋼、3・・・注入
ノズル、4φ・・鋳型、5・・・鋳片保持ロール、6φ
番・冷却水スプレーノズル、7−・・分割型ロール、8
拳・・凝固完了点、9・・曇鋳片。 特許出願人 新日本製鐵株式会社 代理人 弁理士 井 上 雅 生 第1図 第2図 1♂2 第3図 溶セP% 第4図 ロールC・ソ子(mm)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 P≦o、ooe%、S≦0.003%の高純度炭素鋼溶
鋼を厚さ200〜500mm、巾1000mm以上の鋳
片サイズで、垂直型連鋳機造機を用いて連続鋳造するに
際して、鋳片の最終凝固域にロールピッチ33hm以下
の複数の相対向する分割型ロール群からなる全長4m以
上の軽圧下装置を配設し、相対するロール間隔が 67≦δ・D≦210 (ただし、δはロール絞り込み量mll1/win、D
は鋳片厚(ロール間隔) amを表わす。)の関係を満
足する如く、スラブtJj−片を順次絞り込み圧下する
ことを特徴とする垂直型連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59016379A JPS60162564A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | 垂直型連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59016379A JPS60162564A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | 垂直型連続鋳造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60162564A true JPS60162564A (ja) | 1985-08-24 |
JPH0468064B2 JPH0468064B2 (ja) | 1992-10-30 |
Family
ID=11914646
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59016379A Granted JPS60162564A (ja) | 1984-01-31 | 1984-01-31 | 垂直型連続鋳造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60162564A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63278655A (ja) * | 1987-05-12 | 1988-11-16 | Nkk Corp | 軽圧下鋳造方法 |
JP2016059962A (ja) * | 2014-09-22 | 2016-04-25 | 新日鐵住金株式会社 | 厚鋼板の製造方法 |
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