JPS60135440A - 塩化ビニル系樹脂発泡成形体およびその製造方法 - Google Patents
塩化ビニル系樹脂発泡成形体およびその製造方法Info
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- JPS60135440A JPS60135440A JP58252165A JP25216583A JPS60135440A JP S60135440 A JPS60135440 A JP S60135440A JP 58252165 A JP58252165 A JP 58252165A JP 25216583 A JP25216583 A JP 25216583A JP S60135440 A JPS60135440 A JP S60135440A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、塩化ビニル系樹脂発泡成形体およびその製造
方法に関するものであり、特に耐熱性にすぐれており、
かつ均一微細なセル構造を有する高発泡倍率の塩化ビニ
ル系樹脂発泡体を連続的に低コストで製造する方法を提
供するものである。
方法に関するものであり、特に耐熱性にすぐれており、
かつ均一微細なセル構造を有する高発泡倍率の塩化ビニ
ル系樹脂発泡体を連続的に低コストで製造する方法を提
供するものである。
従来、塩化ビニル系樹脂発泡成形体の製造方法としては
、たとえば＋１）塩化ビニル系樹脂に１分解によりガス
体となる、いわゆる分解型発泡剤を添加混合し、これを
押出成形機あるいは射出成形機などを使用して加熱成形
発泡させる方法、（２）塩化ビニル系樹脂と可塑剤とを
混合してペースト状としくプラスチゾル）、これを機械
的に発泡させるかまたは該プラスチゾルに分解型発泡剤
を添加混合したのち、加熱してゲル化とともに発泡させ
目的の製品とする方法、（３）分解型発泡剤を含有する
混合物を、該発泡剤の分解温度以下であらかじめロール
成形したのち、加熱して発泡体とする方法、（４）金型
中に、塩化ビニル系樹脂と分解型発泡剤（必要に応じて
さらに揮発性有機発泡剤、膨潤性を有する有機溶剤およ
び軟化剤を使用）を充填し、これを加熱加圧して溶融ゲ
ル化させたのち冷却し、ついで再び加熱して発泡させる
方法などが知られている。
、たとえば＋１）塩化ビニル系樹脂に１分解によりガス
体となる、いわゆる分解型発泡剤を添加混合し、これを
押出成形機あるいは射出成形機などを使用して加熱成形
発泡させる方法、（２）塩化ビニル系樹脂と可塑剤とを
混合してペースト状としくプラスチゾル）、これを機械
的に発泡させるかまたは該プラスチゾルに分解型発泡剤
を添加混合したのち、加熱してゲル化とともに発泡させ
目的の製品とする方法、（３）分解型発泡剤を含有する
混合物を、該発泡剤の分解温度以下であらかじめロール
成形したのち、加熱して発泡体とする方法、（４）金型
中に、塩化ビニル系樹脂と分解型発泡剤（必要に応じて
さらに揮発性有機発泡剤、膨潤性を有する有機溶剤およ
び軟化剤を使用）を充填し、これを加熱加圧して溶融ゲ
ル化させたのち冷却し、ついで再び加熱して発泡させる
方法などが知られている。
しかしながら、上記した（１）〜（３）の方法には硬質
ないし半硬質の高発泡体を得ることができない、（４）
の方法にはこの方法がパッチ式であり、また製造工程が
複雑で発泡体を得るのに多大の時間を要するため、最終
的に得られる製品がコスト高なものになるというそれぞ
れの欠点がある。
ないし半硬質の高発泡体を得ることができない、（４）
の方法にはこの方法がパッチ式であり、また製造工程が
複雑で発泡体を得るのに多大の時間を要するため、最終
的に得られる製品がコスト高なものになるというそれぞ
れの欠点がある。
他方、このような欠点を改良するものとして、塩化ビニ
ル系樹脂に熱安定剤と共にタルクなどの核形成剤、アク
リル系樹脂、アゾシカ−ボンアミド系化合物などの分解
型発泡剤等を配合した樹脂組成物を押出機に供給し、こ
の押出機内で加熱ゲル化された該樹脂組成物中に有機溶
剤系発泡剤たとえばプロパン、ブタン、ペンタン、塩化
メチル、トリクロロフルオロメタン、ジクロロテトラフ
ルオロエタンなどの脂肪族炭化水素もしくは脂肪族へロ
ゲン化炭化水素な圧入し、押出発泡成形する方法が提案
されたく特開昭５５−１４９３２８号公報参照】。
ル系樹脂に熱安定剤と共にタルクなどの核形成剤、アク
リル系樹脂、アゾシカ−ボンアミド系化合物などの分解
型発泡剤等を配合した樹脂組成物を押出機に供給し、こ
の押出機内で加熱ゲル化された該樹脂組成物中に有機溶
剤系発泡剤たとえばプロパン、ブタン、ペンタン、塩化
メチル、トリクロロフルオロメタン、ジクロロテトラフ
ルオロエタンなどの脂肪族炭化水素もしくは脂肪族へロ
ゲン化炭化水素な圧入し、押出発泡成形する方法が提案
されたく特開昭５５−１４９３２８号公報参照】。
しかし、この方法により得られる発泡成形体は、前記従
来の塩化ビニル系樹脂発泡成形体と同様に、耐熱性が劣
り高温における寸法変化が大きく、使用号能温度が高々
６０℃程度であるため、使用分野が制限されるという不
利を有する。
来の塩化ビニル系樹脂発泡成形体と同様に、耐熱性が劣
り高温における寸法変化が大きく、使用号能温度が高々
６０℃程度であるため、使用分野が制限されるという不
利を有する。
本発明者らは従来のかかる不利欠点を解決すべく鋭意研
究した結果、（イ）塩化ビニル系樹脂１００重量部、（
ロ）α−メチルスチレン系樹脂１０〜１００重量部、（
ハ）熱分解型発泡剤および／または高融点微粉状物質か
ら透析された１種または２種以上からなる気泡均一化助
剤００１重量部以上、およびに】アクリル系樹脂および
／またはスチレン系樹脂３〜３０型費部からなる塩化ビ
ニル系樹脂組成物を発泡成形したものはきわめて耐熱性
にすぐれていること、この発泡成形の方法として該塩化
ビニル系樹脂組、成物を押出機に供給し、この−微細な
セル構造を有する高発泡倍率の発泡成形体が得られるこ
とを確認した。
究した結果、（イ）塩化ビニル系樹脂１００重量部、（
ロ）α−メチルスチレン系樹脂１０〜１００重量部、（
ハ）熱分解型発泡剤および／または高融点微粉状物質か
ら透析された１種または２種以上からなる気泡均一化助
剤００１重量部以上、およびに】アクリル系樹脂および
／またはスチレン系樹脂３〜３０型費部からなる塩化ビ
ニル系樹脂組成物を発泡成形したものはきわめて耐熱性
にすぐれていること、この発泡成形の方法として該塩化
ビニル系樹脂組、成物を押出機に供給し、この−微細な
セル構造を有する高発泡倍率の発泡成形体が得られるこ
とを確認した。
本発明にかかわる塩化ビニル系樹脂発泡成形体は、上記
した特長を備えているので、一般的な使用はもちろんの
こと従来の塩ビ系発泡体、スチレン系発泡体では使用し
得なかった分野たとえば屋根裏、温水配管、タンク保温
等の耐熱性が要求される分野の断熱材としても好適（＝
使用することができる。
した特長を備えているので、一般的な使用はもちろんの
こと従来の塩ビ系発泡体、スチレン系発泡体では使用し
得なかった分野たとえば屋根裏、温水配管、タンク保温
等の耐熱性が要求される分野の断熱材としても好適（＝
使用することができる。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明において原料樹脂として使用される（イ）塩化ビ
ニル系樹脂は、ポリ塩化ビニルに限られずこれには塩化
ビニルを主体とする共重合体、グラフト共重合体、さら
にはポリマーブレンドなどが包含され、この場合の塩化
ビニルと共重合可能なコモノマーとしては、酢酸ビニル
、塩化ビニリデン、アクリル酸およびそのエステル、メ
タクリル酸およびそのエステル、アクリロニトリル、メ
タクリロニトリル、マレイン酸およびそのエステルもし
くは無水物、フマル酸およびそのエステル、エチレン、
プロピレンなどのオレフィン、ビニルエーテルなどの１
種もしくは２種以上があげられ、また、ポリマーブレン
ドに使用される樹脂としては、塩化ビニル樹脂と混和性
のよい通常の重合体、たとえばポリ塩化ビニリデン、エ
チレン−酢酸ビニル共重合体、ＡＢ８樹脂、ＭＢＳ樹脂
、塩素化ポリエチレンあるいはＮＢＲ，ＳＢＨなどの合
成ゴムなどがあげられる。
ニル系樹脂は、ポリ塩化ビニルに限られずこれには塩化
ビニルを主体とする共重合体、グラフト共重合体、さら
にはポリマーブレンドなどが包含され、この場合の塩化
ビニルと共重合可能なコモノマーとしては、酢酸ビニル
、塩化ビニリデン、アクリル酸およびそのエステル、メ
タクリル酸およびそのエステル、アクリロニトリル、メ
タクリロニトリル、マレイン酸およびそのエステルもし
くは無水物、フマル酸およびそのエステル、エチレン、
プロピレンなどのオレフィン、ビニルエーテルなどの１
種もしくは２種以上があげられ、また、ポリマーブレン
ドに使用される樹脂としては、塩化ビニル樹脂と混和性
のよい通常の重合体、たとえばポリ塩化ビニリデン、エ
チレン−酢酸ビニル共重合体、ＡＢ８樹脂、ＭＢＳ樹脂
、塩素化ポリエチレンあるいはＮＢＲ，ＳＢＨなどの合
成ゴムなどがあげられる。
１口】成分としてのα−メｔルステレン系樹脂は。
本発明の発泡成形体に耐熱性を付与するために使用され
るもので、これにはα−メチルスチレンの単独重合体の
ほかこれを主体とする共重合体およびα−メチルスチレ
ン重合体を幹ポリマーとするグラフト共重合体が包含さ
れるが、本発明の目的には特に下言ｅ組成の共重合体お
よびα−メチルスチレン重合体を幹ポリマーとするグラ
フト共重合体が好ましい。
るもので、これにはα−メチルスチレンの単独重合体の
ほかこれを主体とする共重合体およびα−メチルスチレ
ン重合体を幹ポリマーとするグラフト共重合体が包含さ
れるが、本発明の目的には特に下言ｅ組成の共重合体お
よびα−メチルスチレン重合体を幹ポリマーとするグラ
フト共重合体が好ましい。
α−メチルスチレン ５０〜９５０〜９５重量部アクリ
ミニトリル ３〜３０ 〃メタクリル酸メチル ０〜３
０ 〃 なお、上記耐熱性向上成分（ロ）と共に、必要に応じ、
耐衝撃性を向上させるために、ブタジェン系ゴムにスチ
レン、アクリロニトリルをグラフト重合したＡＢ８樹脂
あるいは架橋アクリル系ゴム、ＭＢ８樹脂等を併用して
もよい。この場合（ロ）成分と耐衡撃性改良剤とをラテ
ックス状態で混合したものとすることがよいが、−）成
分の割合を５０重量％以上特に６０重量％以上とするこ
とが望ましい。
ミニトリル ３〜３０ 〃メタクリル酸メチル ０〜３
０ 〃 なお、上記耐熱性向上成分（ロ）と共に、必要に応じ、
耐衝撃性を向上させるために、ブタジェン系ゴムにスチ
レン、アクリロニトリルをグラフト重合したＡＢ８樹脂
あるいは架橋アクリル系ゴム、ＭＢ８樹脂等を併用して
もよい。この場合（ロ）成分と耐衡撃性改良剤とをラテ
ックス状態で混合したものとすることがよいが、−）成
分の割合を５０重量％以上特に６０重量％以上とするこ
とが望ましい。
α−メチルスチレンあるいはこれを主体とする単量体混
合物の重合あるいはα−メチルスチレン重合体を幹ポリ
マーとするグラフト共重合は、一般に公知とされている
乳化重合法により行えばよい。
合物の重合あるいはα−メチルスチレン重合体を幹ポリ
マーとするグラフト共重合は、一般に公知とされている
乳化重合法により行えばよい。
（ロ）成分の配合量は、塩化ビニル系樹脂１００重量部
当り、１０〜１００重量部（好ましくは２０〜１００重
量部）の範囲とする必要がある。
当り、１０〜１００重量部（好ましくは２０〜１００重
量部）の範囲とする必要がある。
少なすぎると耐熱性向上が不充分となるし、他方多すぎ
ると塩化ビニル系樹脂が有する本来の特徴たとえば難燃
性、耐候性等の物性が損なわれるようになる。
ると塩化ビニル系樹脂が有する本来の特徴たとえば難燃
性、耐候性等の物性が損なわれるようになる。
つぎに、（ハ）成分としての熱分解型発泡剤および高融
点微粉状物質から選ばれる気泡均一化助剤は、発泡成形
時に形成されるセル構造を均一に微細に調整するための
作用をするものであり、このうち熱分解型発泡剤として
は前記（イ）成分中の塩化ビニル系重合体の成形温度よ
りも低い温度で分解してガスを発生するものが好ましい
。
点微粉状物質から選ばれる気泡均一化助剤は、発泡成形
時に形成されるセル構造を均一に微細に調整するための
作用をするものであり、このうち熱分解型発泡剤として
は前記（イ）成分中の塩化ビニル系重合体の成形温度よ
りも低い温度で分解してガスを発生するものが好ましい
。
このような分解型発泡剤としては、たとえばアゾジカル
ボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジアゾアミ
ノベンゼン、ジエチルアゾジカルボキシレート、シイツ
ブａビルアゾジカルボキシレート、ジアゾアミノベンゼ
ンなどのアゾ系発泡剤、Ｎ、Ｎ’−ジニトロソペンタス
チレンテトラミン、Ｎ、Ｎ’−ジメチル−Ｎ 、 Ｎ’
−ジニトロソテレフタルアミドなどのニトロソ系発泡剤
、ベンゼンスルホニルヒドラジド、トルエンスルホニル
ヒドラジド、３，３′−ジスルホンヒドラジドフェニル
スルホン、トルエンジスルホニルヒドラゾン、チオビス
（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、トルエンスルホ
ニルアジド、トルエンスルホニルセミカルバジド、４．
４’−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）な
どのスルホニルヒドラジド系発泡剤あるいは重炭酸ナト
リウムなどがあげられる。
ボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジアゾアミ
ノベンゼン、ジエチルアゾジカルボキシレート、シイツ
ブａビルアゾジカルボキシレート、ジアゾアミノベンゼ
ンなどのアゾ系発泡剤、Ｎ、Ｎ’−ジニトロソペンタス
チレンテトラミン、Ｎ、Ｎ’−ジメチル−Ｎ 、 Ｎ’
−ジニトロソテレフタルアミドなどのニトロソ系発泡剤
、ベンゼンスルホニルヒドラジド、トルエンスルホニル
ヒドラジド、３，３′−ジスルホンヒドラジドフェニル
スルホン、トルエンジスルホニルヒドラゾン、チオビス
（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、トルエンスルホ
ニルアジド、トルエンスルホニルセミカルバジド、４．
４’−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）な
どのスルホニルヒドラジド系発泡剤あるいは重炭酸ナト
リウムなどがあげられる。
なお、上記熱分解型発泡剤にしゆう酸、くえん酸、酒石
酸、尿素、亜鉛化合物、銅化合物などの分解助剤を併用
して分解温度を調整し、塩化ビニル系樹脂の成形温度以
下で分解しガスを発生するようにすることが望ましい。
酸、尿素、亜鉛化合物、銅化合物などの分解助剤を併用
して分解温度を調整し、塩化ビニル系樹脂の成形温度以
下で分解しガスを発生するようにすることが望ましい。
また、高融点微粉状物質としては（＝ｒｌ成分の塩化ビ
ニル系樹脂の溶融点（ゲル化点ン以上の融点を有するも
のであればよく、これには炭酸カルシウム、タルク、マ
イカ、セリサイト、硫酸バリウム、シリカ、煙料質シリ
カ、酸化チタン、クレー。
ニル系樹脂の溶融点（ゲル化点ン以上の融点を有するも
のであればよく、これには炭酸カルシウム、タルク、マ
イカ、セリサイト、硫酸バリウム、シリカ、煙料質シリ
カ、酸化チタン、クレー。
酸化アルミニウム、ベントナイト、けいそう土、カーボ
ンブラックあるいはさらに顔料、高融点の熱安定斉１お
よび難燃化剤が例示される。これらの成分は溶融樹脂組
成物に混合・分散後の粒径が３０ ａ ｍ以下好ましく
は１０μｍＪ２ｔｌ’の微粉状物であることが好ましい
。わ径が３０ａｍ以上であると、成形時における組成物
のびｉ動性が悪くなり。
ンブラックあるいはさらに顔料、高融点の熱安定斉１お
よび難燃化剤が例示される。これらの成分は溶融樹脂組
成物に混合・分散後の粒径が３０ ａ ｍ以下好ましく
は１０μｍＪ２ｔｌ’の微粉状物であることが好ましい
。わ径が３０ａｍ以上であると、成形時における組成物
のびｉ動性が悪くなり。
表１ｈ１光沢が低下し、また発泡模様が生じるほか、発
泡気泡が不均一となる。
泡気泡が不均一となる。
この（ハ）成分の使用域は、（イＩ培化ビニル系樹脂１
００中Ｍ部に対して、０．０１重皿部以上用いることが
望ましい。ｏ、ｏｌ、ｉ！Ｊ１部よりも少ないと、微細
なセルあるいは均一なセル構造を有する発泡成形体を得
ることが困難となる。なお、熱分解型発泡剤は５重量部
以上使用しても上記した効果の顕著な向上はみられない
ので、この成分の使用量は（イ）成分１００重量部当り
５重量部以下で使用することが望ましく、また高融点微
粉状物質も２０重量部以上使用しても、セルの均−微細
化等の効果の著しい向上はみられない。しかし、充填剤
、離燃化、複合化等の目的でさらに増廻して使用するこ
とは何ら差支えない。
００中Ｍ部に対して、０．０１重皿部以上用いることが
望ましい。ｏ、ｏｌ、ｉ！Ｊ１部よりも少ないと、微細
なセルあるいは均一なセル構造を有する発泡成形体を得
ることが困難となる。なお、熱分解型発泡剤は５重量部
以上使用しても上記した効果の顕著な向上はみられない
ので、この成分の使用量は（イ）成分１００重量部当り
５重量部以下で使用することが望ましく、また高融点微
粉状物質も２０重量部以上使用しても、セルの均−微細
化等の効果の著しい向上はみられない。しかし、充填剤
、離燃化、複合化等の目的でさらに増廻して使用するこ
とは何ら差支えない。
つぎに、に）成分としてアクリル系樹脂およびスチレン
系樹脂は塩化ビニル系樹脂のゲル化を促進し、あるいは
調整し、樹脂の溶融粘度を上昇ないしは適度の粘度に調
整し、高温時における気孔の合一ないし一旦生成したセ
ルの収縮を防ぐことにより、発泡時の分解ガスを樹脂中
にすみやかに保持しく外部への逸散を防止する）、目的
とする良好な高発泡体を得るために使用するもので、こ
のに）成分はとくに上記した（ハ）成分と併用すること
により著しい効果を示し、結果として外観のすぐれた均
一微細なセル構造を有する収縮の全くない高発泡成形体
を得ることができる。
系樹脂は塩化ビニル系樹脂のゲル化を促進し、あるいは
調整し、樹脂の溶融粘度を上昇ないしは適度の粘度に調
整し、高温時における気孔の合一ないし一旦生成したセ
ルの収縮を防ぐことにより、発泡時の分解ガスを樹脂中
にすみやかに保持しく外部への逸散を防止する）、目的
とする良好な高発泡体を得るために使用するもので、こ
のに）成分はとくに上記した（ハ）成分と併用すること
により著しい効果を示し、結果として外観のすぐれた均
一微細なセル構造を有する収縮の全くない高発泡成形体
を得ることができる。
上記効果を達成するためにはに）成分としてのアクリル
系樹脂は、塩化ビニル系樹脂のゲル化を均一に促進し適
度（Ｅ樹脂粘度を上げ、ゴム弾性を与え、かつ塩化ビニ
ル系樹脂の高温時の引張り強さあるいは伸び率などを向
上し得るもの、すなわち０．１ｙ−／１００−クロロホ
ルム溶液として２０℃で測定した還元粘度が３．０ｄｌ
／７以上のものであることが好ましく、また使用する塩
化ビニル系樹脂の重合度より大きく、かつ相溶性の良好
な高重合度のアクリル系樹脂を選択使用することが望ま
しい。
系樹脂は、塩化ビニル系樹脂のゲル化を均一に促進し適
度（Ｅ樹脂粘度を上げ、ゴム弾性を与え、かつ塩化ビニ
ル系樹脂の高温時の引張り強さあるいは伸び率などを向
上し得るもの、すなわち０．１ｙ−／１００−クロロホ
ルム溶液として２０℃で測定した還元粘度が３．０ｄｌ
／７以上のものであることが好ましく、また使用する塩
化ビニル系樹脂の重合度より大きく、かつ相溶性の良好
な高重合度のアクリル系樹脂を選択使用することが望ま
しい。
このような目的で使用される望ましいアクリル系樹脂と
しては、メタクリル酸メｔル重合体またはメタクリル酸
メチルを主体とする共重合体たとえばメタクリル酸メチ
ルとアクリル酸エステルからなる共重合体およびこれら
と共重合可能な単量体との共重合体があげられる。
しては、メタクリル酸メｔル重合体またはメタクリル酸
メチルを主体とする共重合体たとえばメタクリル酸メチ
ルとアクリル酸エステルからなる共重合体およびこれら
と共重合可能な単量体との共重合体があげられる。
上記したアクリル酸エステルとしては、アクリル酸メチ
ル、アクリル酸エチル、アクリル酸−〇−ブチル、アク
リル酸イソブチル、アクリル酸−２−エチルヘキシルな
どが例示され、またそれらと共重合可能な単量体として
は、スチレン、不飽和ニトリル、ビニルエステル、メタ
クリル酸エチル、メタクリル酸−ｎ−ブチル、メタクリ
ル酸−２−エチルヘキシルなどのメタクリル酸メチル以
外のメタクリル酸エステルなどが例示される。
ル、アクリル酸エチル、アクリル酸−〇−ブチル、アク
リル酸イソブチル、アクリル酸−２−エチルヘキシルな
どが例示され、またそれらと共重合可能な単量体として
は、スチレン、不飽和ニトリル、ビニルエステル、メタ
クリル酸エチル、メタクリル酸−ｎ−ブチル、メタクリ
ル酸−２−エチルヘキシルなどのメタクリル酸メチル以
外のメタクリル酸エステルなどが例示される。
アクリル系重合体の還元粘度（分子量）は、重合操作中
公知の適当な手段、たとえばＢ、合温度、触媒量および
連鎖移動剤の濃度等により調整することができる。一般
的には重合温度の低下、触媒濃度の低下、連鎖移動剤の
濃度の低下により分子量の大きなものを作ることができ
る。
公知の適当な手段、たとえばＢ、合温度、触媒量および
連鎖移動剤の濃度等により調整することができる。一般
的には重合温度の低下、触媒濃度の低下、連鎖移動剤の
濃度の低下により分子量の大きなものを作ることができ
る。
なお、上述のアクリル系樹脂として、乳化重合界を使用
することにより、前述した効果のほかにこの組成物を押
出機を用いて成形する際の食いこみがよくなり、原料供
給口における閉塞などが起こらず、安定して原料を供給
することが可能となり、かつ押出機の圧力、トルク、押
出量が一定し安定して発泡製品を得ることができる。
することにより、前述した効果のほかにこの組成物を押
出機を用いて成形する際の食いこみがよくなり、原料供
給口における閉塞などが起こらず、安定して原料を供給
することが可能となり、かつ押出機の圧力、トルク、押
出量が一定し安定して発泡製品を得ることができる。
また、スチレン系樹脂は前述のアクリル系樹脂と同様に
、塩化ビニル系樹脂との相溶性が良好で樹脂組成物の加
熱溶融時に樹脂の溶融粘度を上げ、ゴム弾性を与え、か
つ塩化ビニル系樹脂の高温時の引張り強さあるいは伸び
率を向上させ、発泡時における気孔の合一ないし一旦生
成したセルの収縮を防ぐことにより１発泡時の分解ガス
を樹脂中にすみやかに保持しく外部への逸散を防止する
）、目的とする良好な高発泡成形体を得るために使用さ
れるものである。
、塩化ビニル系樹脂との相溶性が良好で樹脂組成物の加
熱溶融時に樹脂の溶融粘度を上げ、ゴム弾性を与え、か
つ塩化ビニル系樹脂の高温時の引張り強さあるいは伸び
率を向上させ、発泡時における気孔の合一ないし一旦生
成したセルの収縮を防ぐことにより１発泡時の分解ガス
を樹脂中にすみやかに保持しく外部への逸散を防止する
）、目的とする良好な高発泡成形体を得るために使用さ
れるものである。
上記スチレン系樹脂としては、スチレンを生成分とし、
アクリロニトリルおよび／またはこれらと共重合可能な
単量体との共１Ｆ合体が望ましく、０．１ノ／１００−
クロロホルム溶液として２０°Ｃにて測定した還元粘度
が３．Ｑｄｌ／ｙ−以上であり、塩化ビニル系樹脂と相
溶性の良好な高重合度のスチレン系樹脂が望ましい。
アクリロニトリルおよび／またはこれらと共重合可能な
単量体との共１Ｆ合体が望ましく、０．１ノ／１００−
クロロホルム溶液として２０°Ｃにて測定した還元粘度
が３．Ｑｄｌ／ｙ−以上であり、塩化ビニル系樹脂と相
溶性の良好な高重合度のスチレン系樹脂が望ましい。
上記共重合可能な単量体としては、アクリル酸メチル、
アクリル酸エチル、アクリル酸−ｎ−ブチル、アクリル
酸イソブチル、アクリル酸−２−エチルヘキシルなどの
アクリルエステル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸
エチル、メタクリル酸−ｎ−ブチル、メタクリル酸−２
−エチルヘキシルなどのメタクリル酸エステル、マレイ
ン酸、フマル酸もしくはそれらのエステルまたは無水マ
レイン酸などが例示される。
アクリル酸エチル、アクリル酸−ｎ−ブチル、アクリル
酸イソブチル、アクリル酸−２−エチルヘキシルなどの
アクリルエステル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸
エチル、メタクリル酸−ｎ−ブチル、メタクリル酸−２
−エチルヘキシルなどのメタクリル酸エステル、マレイ
ン酸、フマル酸もしくはそれらのエステルまたは無水マ
レイン酸などが例示される。
なお、スチレン系樹脂は使用される主剤としての塩化ビ
ニル系樹脂の重合度が高ければそれに応じより高重合度
のものを使用することが望ましい。
ニル系樹脂の重合度が高ければそれに応じより高重合度
のものを使用することが望ましい。
上記スチレン系樹脂は、従来公知の重合方法により製造
されるものでよいが、塩化ビニル系樹脂への分散性の向
上およびより高重合度のスチレン系樹脂を得るという観
点からは乳化重合法により製造されたものが好適とされ
る。
されるものでよいが、塩化ビニル系樹脂への分散性の向
上およびより高重合度のスチレン系樹脂を得るという観
点からは乳化重合法により製造されたものが好適とされ
る。
に）成分としてのアクリル系樹脂および／またはスチレ
ン系樹脂の使用量は上記の（イ）成分１００重量部に対
して３〜３０重量部、好ましくは３〜２０市量部の範囲
とすることが望ましい。
ン系樹脂の使用量は上記の（イ）成分１００重量部に対
して３〜３０重量部、好ましくは３〜２０市量部の範囲
とすることが望ましい。
この使用量が３重量部未満では前記したような効果が得
られず、他方３０重覆部以上使用しても多階添加による
特別の効果は得られず、塩化ビニル系重合体が木来有す
る難燃性などがかえって低下するようになる。なお、に
）成分としてアクリル系樹脂およびスチレン系樹脂は各
々単独または併用してもよい。
られず、他方３０重覆部以上使用しても多階添加による
特別の効果は得られず、塩化ビニル系重合体が木来有す
る難燃性などがかえって低下するようになる。なお、に
）成分としてアクリル系樹脂およびスチレン系樹脂は各
々単独または併用してもよい。
以上述べた（イ）〜に）成分からなる塩化ビニル系樹脂
組成物には、さらに必要に応じ従来塩化ビニル系樹脂に
添加される各種添加剤を加えることは差支えないが、そ
れらは本発明の目的ないし効果を損わない範囲にとどめ
るべきである。
組成物には、さらに必要に応じ従来塩化ビニル系樹脂に
添加される各種添加剤を加えることは差支えないが、そ
れらは本発明の目的ないし効果を損わない範囲にとどめ
るべきである。
上記の塩化ビニル系樹脂組成物は、（イ）〜に））成分
およびその他の添加剤として、必要に応じ、安定剤、滑
剤、可塑剤、改質剤、難燃剤、気泡調製剤、紫外線吸収
剤、酸化防止剤、帯電防止剤、顔料あるいは無ａ！禦充
填剤などを本発明の目的を損なわない範囲で使用し、こ
れをヘンシェルミキサーやバンバリーミキサ−などの混
合機を使用して調製される 一方、本発明の方法に使用される有機溶剤系発泡剤とし
ては、沸点９０℃以下の揮発性冶機化合物たとえば脂肪
族炭化水素または脂肪族ハロゲン化炭化水素から選択さ
れたものであることが望ましく、具体的にはプロパン、
ブタン、イソブタン、ペンタン、ネオペンタン、ｎ−へ
キサン、イソへキチン、ｎ−へブタン、石油エーテル、
塩イとメチル、塩化メチレン、クロロホルム、四塩化炭
素、塩化エチル、塩化エヂリデン、トリクロロエチレｙ
、１ 、２− ｉ；りＣ１口エタン、ト９クロロフルオ
ロメタン、ジクロロジフルオロメタン、プロモトリフル
オロメタン、テトラフルオロメタン、ジクロロフルオロ
メタン、クロロトリフルオロメタン、トリフルオロメタ
ン、トリクロロトリフルオロエタン、ジクロロテトラフ
ルオロエタン、ジブロモテトラフルオロエタン、クロロ
ペンタフルオロエタン、へキサフルオロエタン、クロロ
ジフルオロエタン、ジフルオロエタン、メチルエーテル
、エチルエーテルなどが例示される。これらはその使用
に当っては１種類に限定されるものではなく。
およびその他の添加剤として、必要に応じ、安定剤、滑
剤、可塑剤、改質剤、難燃剤、気泡調製剤、紫外線吸収
剤、酸化防止剤、帯電防止剤、顔料あるいは無ａ！禦充
填剤などを本発明の目的を損なわない範囲で使用し、こ
れをヘンシェルミキサーやバンバリーミキサ−などの混
合機を使用して調製される 一方、本発明の方法に使用される有機溶剤系発泡剤とし
ては、沸点９０℃以下の揮発性冶機化合物たとえば脂肪
族炭化水素または脂肪族ハロゲン化炭化水素から選択さ
れたものであることが望ましく、具体的にはプロパン、
ブタン、イソブタン、ペンタン、ネオペンタン、ｎ−へ
キサン、イソへキチン、ｎ−へブタン、石油エーテル、
塩イとメチル、塩化メチレン、クロロホルム、四塩化炭
素、塩化エチル、塩化エヂリデン、トリクロロエチレｙ
、１ 、２− ｉ；りＣ１口エタン、ト９クロロフルオ
ロメタン、ジクロロジフルオロメタン、プロモトリフル
オロメタン、テトラフルオロメタン、ジクロロフルオロ
メタン、クロロトリフルオロメタン、トリフルオロメタ
ン、トリクロロトリフルオロエタン、ジクロロテトラフ
ルオロエタン、ジブロモテトラフルオロエタン、クロロ
ペンタフルオロエタン、へキサフルオロエタン、クロロ
ジフルオロエタン、ジフルオロエタン、メチルエーテル
、エチルエーテルなどが例示される。これらはその使用
に当っては１種類に限定されるものではなく。
２種以上を同時に使用してもよい。またさらに上記の揮
発性有機化合物を均一に塩化ビニル系樹脂組成物中に溶
融分散させ高発泡倍率の発泡体を製造するために、塩化
ビニル系樹脂と相溶性を有する芳香族炭化氷菓、芳香族
へロゲン化炭化水素。
発性有機化合物を均一に塩化ビニル系樹脂組成物中に溶
融分散させ高発泡倍率の発泡体を製造するために、塩化
ビニル系樹脂と相溶性を有する芳香族炭化氷菓、芳香族
へロゲン化炭化水素。
エステル、ケトン化合物等の溶剤を併用し、樹脂との相
溶性を向上させ、揮発性有機化合物の圧入分散を良好に
することもよい。
溶性を向上させ、揮発性有機化合物の圧入分散を良好に
することもよい。
揮発性有機化合物の使用策は目的とする発泡体の密度に
より調整されるが、樹脂組成物全体に対しおおむね１〜
３０重量％程度使用することが望ましい。
より調整されるが、樹脂組成物全体に対しおおむね１〜
３０重量％程度使用することが望ましい。
本発明の方法は、一般にはまずへンシエルミキサー、バ
ンバリーミキサ−などの混合機を用いて、原料塩化ビニ
ル系樹脂組成物を調合し、これを押出機に供給し、つい
でこの押出機内で加熱された樹脂組成物中に前記した揮
発性有機発泡剤の所定量をシリンダー途中より圧入し、
この圧入された有機発泡剤（有機溶剤系発泡剤）をシリ
ンダー内の溶融混線ゾーンで樹脂組成物中に均一分散（
溶解分散）させ、その後発泡に適した温度にまで樹脂組
成物を均一冷却し、大気中または減Ｈ一部へ押出すこと
により泡発成形させるという方法により実施される。
ンバリーミキサ−などの混合機を用いて、原料塩化ビニ
ル系樹脂組成物を調合し、これを押出機に供給し、つい
でこの押出機内で加熱された樹脂組成物中に前記した揮
発性有機発泡剤の所定量をシリンダー途中より圧入し、
この圧入された有機発泡剤（有機溶剤系発泡剤）をシリ
ンダー内の溶融混線ゾーンで樹脂組成物中に均一分散（
溶解分散）させ、その後発泡に適した温度にまで樹脂組
成物を均一冷却し、大気中または減Ｈ一部へ押出すこと
により泡発成形させるという方法により実施される。
有機溶剤系発泡剤の圧入時期は、該発泡剤の樹脂組成物
供給口へのバックおよびそれによる樹脂組成物のくい込
みの悪化をおこさせない時期であればいつでもよいが、
特には押出機内における加熱された樹脂組成物が半ゲル
化状態ないしは完全ゲル化状態のときとすることがよく
、このいずれの状態のときにも樹脂組成物中（＝有機溶
剤系発泡剤が容易に均一分散され、結果として均一なセ
ル構造を有する高発泡倍率の成形体が得られる。
供給口へのバックおよびそれによる樹脂組成物のくい込
みの悪化をおこさせない時期であればいつでもよいが、
特には押出機内における加熱された樹脂組成物が半ゲル
化状態ないしは完全ゲル化状態のときとすることがよく
、このいずれの状態のときにも樹脂組成物中（＝有機溶
剤系発泡剤が容易に均一分散され、結果として均一なセ
ル構造を有する高発泡倍率の成形体が得られる。
以上述べた本発明の方法にしたがって押出し発泡成形す
ることにより、板状、シート状、棒状、チューブ状等各
種形状の均一微細なセル構造を有する高発泡倍率の塩化
ビニル系樹胞発旧成形体を連続的に低コストで製造する
ことができる。
ることにより、板状、シート状、棒状、チューブ状等各
種形状の均一微細なセル構造を有する高発泡倍率の塩化
ビニル系樹胞発旧成形体を連続的に低コストで製造する
ことができる。
つぎに、具体的実施例をあげる。
例１ （実験７１６１〜１２）
ｆｓ１表に示す重合度を有する塩化ビニル樹脂（ｐｖｃ
）１００重量部に、鉛系安定剤４重量部、ステアリン酸
カルシウム１重量部および同表に示す種類および量のα
−メチルスチレン系樹脂、気泡均一化助剤、アクリル系
樹脂またはスチレン系樹脂をへンシエルミキサーで混合
した。
）１００重量部に、鉛系安定剤４重量部、ステアリン酸
カルシウム１重量部および同表に示す種類および量のα
−メチルスチレン系樹脂、気泡均一化助剤、アクリル系
樹脂またはスチレン系樹脂をへンシエルミキサーで混合
した。
Ａ−１：α−メチルスチレン８０）１３（１％、アクリ
ロニトリル１５重量％、メチルメタクリレート５重量％
からなる共重合体、還元粘度１）、 ４７ ｄ１／？
（０，１）／１００ＷＩＢクロロホルム溶液、２０℃で
測子、以下同様） Ａ−２＝上記Ａ−１の共重合体８０重量部に、耐微撃性
改良剤としてのＡＢ８樹脂（グラフト共重合体）２０重
量部配合したもの。
ロニトリル１５重量％、メチルメタクリレート５重量％
からなる共重合体、還元粘度１）、 ４７ ｄ１／？
（０，１）／１００ＷＩＢクロロホルム溶液、２０℃で
測子、以下同様） Ａ−２＝上記Ａ−１の共重合体８０重量部に、耐微撃性
改良剤としてのＡＢ８樹脂（グラフト共重合体）２０重
量部配合したもの。
ただし、ＡＢ８樹脂としではボリブタジエン５５重量％
にスチレン２５重量％、アクリロニトリル２０重量％グ
ラフト共重合したものを使用した。
にスチレン２５重量％、アクリロニトリル２０重量％グ
ラフト共重合したものを使用した。
Ａ−３：α−メチルスチレン７０重量％、アクリロニト
リル１０７１１０，６、メチルメタクリレート２０ｉ！
＠％からなる共重合体。
リル１０７１１０，６、メチルメタクリレート２０ｉ！
＠％からなる共重合体。
還元粘度０．４０ ｃＨ／ｆ０
〔アクリル系樹脂、スチレン系樹脂〕
Ｅ−１：メタクリル酸メチル７５重量％、アクリル酸ブ
チル２５重量％からなる共重合体、還元粘度９．９ｄｌ
／１Ｌ０ ｓ −１： スチＬ／７７０ ｖ＊’ｌ）、アクリロニ
トリル３０Ｉｔｌ’／、からなる共重合体、還元粘１！
Ｆ １２．０ ｄｌ／７゜ 〔気泡均一化助剤〕 タルク：土星カオリン（株）製、平均粒子径１〜３μ セルマイク：三協化成（１’ｌ） ！！！セルマイク１
３３アゾシカーボンアミド系化合物、分解温度１３０〜
１８０℃ 上記で得た混合物（樹脂組成物）を下記に示すような構
成からなる２台の連結された押出成形機を用いて押出発
泡成形し、得られた発泡成形体について発泡体の密度（
７７ｍ） 、セル状態、独立気泡率（％）、耐熱温度（
”Ｃ）を調べた。結果は第１表に示すとおりであった。
チル２５重量％からなる共重合体、還元粘度９．９ｄｌ
／１Ｌ０ ｓ −１： スチＬ／７７０ ｖ＊’ｌ）、アクリロニ
トリル３０Ｉｔｌ’／、からなる共重合体、還元粘１！
Ｆ １２．０ ｄｌ／７゜ 〔気泡均一化助剤〕 タルク：土星カオリン（株）製、平均粒子径１〜３μ セルマイク：三協化成（１’ｌ） ！！！セルマイク１
３３アゾシカーボンアミド系化合物、分解温度１３０〜
１８０℃ 上記で得た混合物（樹脂組成物）を下記に示すような構
成からなる２台の連結された押出成形機を用いて押出発
泡成形し、得られた発泡成形体について発泡体の密度（
７７ｍ） 、セル状態、独立気泡率（％）、耐熱温度（
”Ｃ）を調べた。結果は第１表に示すとおりであった。
第１段押出機は口径２ （ｌｎｌＩ、 Ｌ／ Ｄ＝ ２
５でシリンダーにはホッパー側から３００鴫のところに
発泡剤注入口が設けられており、ここから２連式プラン
ジャーポンプで発泡剤を圧入できる機構になっている。
５でシリンダーにはホッパー側から３００鴫のところに
発泡剤注入口が設けられており、ここから２連式プラン
ジャーポンプで発泡剤を圧入できる機構になっている。
この第１段押出機の先端に連結されている第２段押出機
は口径２５−５Ｌ／Ｄ ＝ ２８でこの先端には直径１
０■ランド１００ＩＩＩＩ１１の丸ダイスが取付けであ
る。
は口径２５−５Ｌ／Ｄ ＝ ２８でこの先端には直径１
０■ランド１００ＩＩＩＩ１１の丸ダイスが取付けであ
る。
（１１第１段押出機
０シリンダ一各部（ホッパー側からＣＩ −Ｃ３Ｊの温
度： Ｃ１＝１４０〜１６０．Ｃ１＝１４０〜１６０．
０３≠１７０〜 １９０℃ ０回転数： ６０ｒｐｍ （２）第２段押出機 ０シリンダ一各部およびダイス温度： Ｃ１＝１４０〜１６０．ｃ２＝１２０〜１４０、Ｃ１＝
１４０〜１６０．ダイス温度＝１２０〜１４０℃ （３）ｆｆｉ１段押出機のシリンダ一部で圧入する発泡
剤の種類および圧入量： 塩化メチル−トリクロロフルオロメタ ン（５０：５０重量比）混合物を原料樹脂組成物に対し
て１３〜１６重景％になるように２連式プランジャーポ
ンプで圧入〔発泡成形体の物性測定条件〕 セル状態：肉眼砂室により下記の判定基準で評価した。
度： Ｃ１＝１４０〜１６０．Ｃ１＝１４０〜１６０．
０３≠１７０〜 １９０℃ ０回転数： ６０ｒｐｍ （２）第２段押出機 ０シリンダ一各部およびダイス温度： Ｃ１＝１４０〜１６０．ｃ２＝１２０〜１４０、Ｃ１＝
１４０〜１６０．ダイス温度＝１２０〜１４０℃ （３）ｆｆｉ１段押出機のシリンダ一部で圧入する発泡
剤の種類および圧入量： 塩化メチル−トリクロロフルオロメタ ン（５０：５０重量比）混合物を原料樹脂組成物に対し
て１３〜１６重景％になるように２連式プランジャーポ
ンプで圧入〔発泡成形体の物性測定条件〕 セル状態：肉眼砂室により下記の判定基準で評価した。
◎：セル直径が３００ａ以下の均一微
細なセル構造である
Ｏ：セル直径が３ｏｏ〜１ｏｏｏμの
均一なセル構造である
△：平均セル径が１０００μ以上で均
一性に劣るセル構造である
独立気泡率ｃ％） ：ベックマン社の空気比較式比重計
９３０型を用い゛Ｃ測定した。
９３０型を用い゛Ｃ測定した。
試験片は９０ｍｍＸ２０ａｎＸ４０ｍｍｌ）Ｃ１７り出
し、発泡体試験片の真の体積（ ΔＶ：独立したセルにより構成されている体積）を上記
の比重ｄ１により空気めＶ：試験片の見かけの体積 Ｗニ試験片のｍ景 Δ■：試験片の空気比較式北軍針によ り測定した真の体積 α：試験片を構成するプラスデックの 密度 耐熱温度Ｃ℃）：丸ダイスより押出発泡成形された発泡
成形体を２０ｍｍＸ２０ｍｍＸ１００ａｍに切り出した
試験片について、６０℃から１００℃までの５℃間隔の 各温度で２４時間放置することによっ てその試験片の寸法変化を測定しく各 温度で試験片それぞれ３個について行 い平均値をめる）、その寸法変化が １％を越えない最高加熱変形温度をも って耐熱温度（”Ｃ） とした。
し、発泡体試験片の真の体積（ ΔＶ：独立したセルにより構成されている体積）を上記
の比重ｄ１により空気めＶ：試験片の見かけの体積 Ｗニ試験片のｍ景 Δ■：試験片の空気比較式北軍針によ り測定した真の体積 α：試験片を構成するプラスデックの 密度 耐熱温度Ｃ℃）：丸ダイスより押出発泡成形された発泡
成形体を２０ｍｍＸ２０ｍｍＸ１００ａｍに切り出した
試験片について、６０℃から１００℃までの５℃間隔の 各温度で２４時間放置することによっ てその試験片の寸法変化を測定しく各 温度で試験片それぞれ３個について行 い平均値をめる）、その寸法変化が １％を越えない最高加熱変形温度をも って耐熱温度（”Ｃ） とした。
例２ （実験准１３〜２２）
本例では下記のような２台の連結された押出機を用いた
。
。
第１の押出機は口径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３０であり、押
出機のシリンダーにはホッパーから１００（至）のとこ
ろに発泡剤注入孔が設けられており、ここから定流量圧
入ポンプで発泡剤を圧入する機構としである。
出機のシリンダーにはホッパーから１００（至）のとこ
ろに発泡剤注入孔が設けられており、ここから定流量圧
入ポンプで発泡剤を圧入する機構としである。
上記押出機の先端部に口径６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝３０の第
２の押出機を連結し、この第２の押出機の先端に５ｍ＋
ｎＸ４００ｍｍの仮作成用ダイスを取りつける。
２の押出機を連結し、この第２の押出機の先端に５ｍ＋
ｎＸ４００ｍｍの仮作成用ダイスを取りつける。
塩化ヒニル樹脂（ＴＫ８００−信越化学工業製、重合度
８１０１ １００隼量部、第２表に示す種類および量の
α−メチルスチレン系樹脂、鉛系安定剤４重量部、ステ
アリン酸カルシウム１Ｍ量部、タル覆工重晴部、および
アクリル系樹脂（Ｅ−１）Ａ−４：α−メチルスチレン
７０重量％、アクリロニトリル３０重量％からなる共重
合体Ａ−５：α−メチルスチレン７０重量％、アクリロ
ニトリル１５重量％、メタクリル酊メチル５１量％、ス
チレン１０重量％からなる共重合体 Ａ−６：α−メチルスチレン５０１階％、スチレン２０
重量％、アクリロニトリル３０重量％からなる共重合体
６０重化部に、前記Ａ−２で使用したＡ、 Ｂ Ｓ樹脂
４０重量部配合したもの（混合物全体中のα−メチルス
チレン含量３０重量％） 〔発泡剤の種類および圧入量〕 トリクロロフルオロメタン−塩化メチル（８０／２Ｏ）
混合発泡剤を原料樹脂組成物に対して１５重量％になる
ように注入孔に定流摂月人ポンプにより圧入する。
８１０１ １００隼量部、第２表に示す種類および量の
α−メチルスチレン系樹脂、鉛系安定剤４重量部、ステ
アリン酸カルシウム１Ｍ量部、タル覆工重晴部、および
アクリル系樹脂（Ｅ−１）Ａ−４：α−メチルスチレン
７０重量％、アクリロニトリル３０重量％からなる共重
合体Ａ−５：α−メチルスチレン７０重量％、アクリロ
ニトリル１５重量％、メタクリル酊メチル５１量％、ス
チレン１０重量％からなる共重合体 Ａ−６：α−メチルスチレン５０１階％、スチレン２０
重量％、アクリロニトリル３０重量％からなる共重合体
６０重化部に、前記Ａ−２で使用したＡ、 Ｂ Ｓ樹脂
４０重量部配合したもの（混合物全体中のα−メチルス
チレン含量３０重量％） 〔発泡剤の種類および圧入量〕 トリクロロフルオロメタン−塩化メチル（８０／２Ｏ）
混合発泡剤を原料樹脂組成物に対して１５重量％になる
ように注入孔に定流摂月人ポンプにより圧入する。
第１段押出機（シリンダ一温度ホッパー側から）Ｃ２＝
１８０ 、Ｃ２＝１８０．Ｃ２＝１８０゜Ｃ４＝１８０
℃ 第２段押出機（シリンダ一温度 第１段押出機の連結側
から） ＴＩ 、 Ｔ２ 、 Ｔ３−夢表に示すとおりＤｌ（ダ
イス温度）−一表に示すとおり第２段押出機ヘッドの樹
脂温度（ダイス入ロ部］Ｔ４−ラ表に示すとおり 以上の条件で第１段の押出機ｅｏｒｐｍ （押出量４０
〜４５’Ｐ／ｈｒ）で運転し、押出し発泡成形して得た
板状発泡体について、密度（）／−）、セル状態、独立
気泡率（容量％）、耐熱温度Ｃ℃）を測定した。ただし
、耐熱温度測定のための試験片の寸法は２ＯａｌＩＩＩ
×１Ｏ０ＩｌＩＩＩＩＸ１００ＩＩＩＩＩｌとした。
１８０ 、Ｃ２＝１８０．Ｃ２＝１８０゜Ｃ４＝１８０
℃ 第２段押出機（シリンダ一温度 第１段押出機の連結側
から） ＴＩ 、 Ｔ２ 、 Ｔ３−夢表に示すとおりＤｌ（ダ
イス温度）−一表に示すとおり第２段押出機ヘッドの樹
脂温度（ダイス入ロ部］Ｔ４−ラ表に示すとおり 以上の条件で第１段の押出機ｅｏｒｐｍ （押出量４０
〜４５’Ｐ／ｈｒ）で運転し、押出し発泡成形して得た
板状発泡体について、密度（）／−）、セル状態、独立
気泡率（容量％）、耐熱温度Ｃ℃）を測定した。ただし
、耐熱温度測定のための試験片の寸法は２ＯａｌＩＩＩ
×１Ｏ０ＩｌＩＩＩＩＸ１００ＩＩＩＩＩｌとした。
結果は第２表に示すとおりであった。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 （イ）塩化ビニル系樹脂 ｘｏｏＭ量部、（ロＪ
α−メチルスチレンｌｔ１Ｍ １０〜１００重量部、 （ハ）熱分解型発泡斉１および／または高融点微粉状物
質から選択された１種または２種以上からなる気泡均一
化助剤 ０．０１重量部以上、 に）アクリル系樹脂および／またはスチレン系樹脂 ３
〜３０重量部、 からなる塩化ビニル系樹脂組成物を発泡成形してなる塩
化ビニル系樹脂発泡成形体。 ２ （イ）塩化ビニル系樹脂 １００重量部、（ロ）α
−メチルスチレン系樹脂 １０〜１００重量部、 （）９熱分解型発泡剤および／または高融点微粉状物質
から選択された１種または２種以上からなる気泡均一化
助剤 ０９０１重量部以上、 に）アクリル系樹脂および／またはスチレン系樹脂 ３
〜３０Ｍ量部、 からなる塩化ビニル系樹脂組成物を押出機に供給し、こ
の押出機内で加熱された該樹脂組成物中に有機溶剤系発
泡剤を圧入し、押出発泡成形することを特徴とする塩化
ビニル系樹脂発泡成形体の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58252165A JPS60135440A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 塩化ビニル系樹脂発泡成形体およびその製造方法 |
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| JP58252165A JPS60135440A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 塩化ビニル系樹脂発泡成形体およびその製造方法 |
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Citations (1)
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Patent Citations (1)
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| JPS5731539A (en) * | 1980-08-04 | 1982-02-20 | Shin Etsu Chem Co Ltd | Manufacture of vinyl chloride resin foamed molding |
Cited By (1)
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Also Published As
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