JPS6012203A - Ｔｉ及びＴｉ合金山形材の製造方法 - Google Patents
Ｔｉ及びＴｉ合金山形材の製造方法Info
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- JPS6012203A JPS6012203A JP11883283A JP11883283A JPS6012203A JP S6012203 A JPS6012203 A JP S6012203A JP 11883283 A JP11883283 A JP 11883283A JP 11883283 A JP11883283 A JP 11883283A JP S6012203 A JPS6012203 A JP S6012203A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- shaped
- alloy
- caliber
- roll
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/09—L-sections
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、アングル部を有するＴｉ及びＴｉ合金山形
材を、軽圧下圧延にて能率良く、かつ低コストで製造す
る方法に関するものである。
材を、軽圧下圧延にて能率良く、かつ低コストで製造す
る方法に関するものである。
近年、各種建造物や機械装置類等の構造物に様々な金属
形材の使用がなされるようになってきたが、このような
形材は、従来、必要な圧下量を確保して正確な形状を実
現するために全て角又は丸ビレットが出発素材とされて
おシ、第１図（ａ） 、 （ｂ）或いは（ｃ）に示され
る如き圧延スケジュールによる高圧下率の多パス圧延を
施されて製造されるのが普通であった。
形材の使用がなされるようになってきたが、このような
形材は、従来、必要な圧下量を確保して正確な形状を実
現するために全て角又は丸ビレットが出発素材とされて
おシ、第１図（ａ） 、 （ｂ）或いは（ｃ）に示され
る如き圧延スケジュールによる高圧下率の多パス圧延を
施されて製造されるのが普通であった。
しかしながら、このような従来法にあっては、■ 素材
の断面積が大きく、従って圧延に際して長い加熱時間を
必要とするので加熱炉が大型に、なシ、エネルギー使用
量や無公害化費用が膨大になる、 ■ 成形罠高圧下を必要とするので、Ｔｉ又はＴｉ合金
等のような比較的変形抵抗が高く、変形能の低い材料の
形材成形が極めて困難である、■ 素材の単重が圧延長
さや炉内寸法等で制限され、圧延材１本函ルの切捨て代
が多くなるので、歩留シが悪い、 ■ ロール関係の付帯装置や部品等が多く必要であシ、
孔替えやサイズ替えのための段取りロス時間が多い、 ■ 製品サイズ毎に各スタンドの孔替えやロール替えを
しなけれにならない上、これらの取替え作業が容易では
ないので、圧延設備の実稼働率が極めて低く、また、必
要ロール数も多くなってロール費用が嵩む、 ■ 孔替えやロール替えの際に、各スタンドの孔型形状
不良やセツティング不良等が発生しやすく、製品形状に
バラツキを生じ易い、 ■ スタンド数が多く、しかも作業環境が繁雑となるの
で、操業人員を多く必要とする、■ ノ４ス工程が多い
ので圧延終止温度が低くなシ、従ってそのままでの再結
晶ができないので圧延完了後の熱処理が必要である、 ■ 圧延肌や形状のバラツキを生じ易く、熱処理、矯正
、ショツトブラスト及び酸洗等の精整工程が必要である
、 等の問題があシ、その解決策愛未だ見出せないのが現状
であった。
の断面積が大きく、従って圧延に際して長い加熱時間を
必要とするので加熱炉が大型に、なシ、エネルギー使用
量や無公害化費用が膨大になる、 ■ 成形罠高圧下を必要とするので、Ｔｉ又はＴｉ合金
等のような比較的変形抵抗が高く、変形能の低い材料の
形材成形が極めて困難である、■ 素材の単重が圧延長
さや炉内寸法等で制限され、圧延材１本函ルの切捨て代
が多くなるので、歩留シが悪い、 ■ ロール関係の付帯装置や部品等が多く必要であシ、
孔替えやサイズ替えのための段取りロス時間が多い、 ■ 製品サイズ毎に各スタンドの孔替えやロール替えを
しなけれにならない上、これらの取替え作業が容易では
ないので、圧延設備の実稼働率が極めて低く、また、必
要ロール数も多くなってロール費用が嵩む、 ■ 孔替えやロール替えの際に、各スタンドの孔型形状
不良やセツティング不良等が発生しやすく、製品形状に
バラツキを生じ易い、 ■ スタンド数が多く、しかも作業環境が繁雑となるの
で、操業人員を多く必要とする、■ ノ４ス工程が多い
ので圧延終止温度が低くなシ、従ってそのままでの再結
晶ができないので圧延完了後の熱処理が必要である、 ■ 圧延肌や形状のバラツキを生じ易く、熱処理、矯正
、ショツトブラスト及び酸洗等の精整工程が必要である
、 等の問題があシ、その解決策愛未だ見出せないのが現状
であった。
ところで、このような従来の形材製造法における問題点
全認識すれば、形材の製造に際し、その出発素材を板材
とすることによシ直ちに、小さな圧下量でかつ少ないパ
ス回数にて所望の製品が得られるとの錯覚に陥る恐れが
あるが、板状素材から形材を製造しようとしても、素材
肉厚が薄い関係上必要な圧下量を確保することができず
、従って熱間圧延形材最大の特徴であるところの頂角部
まで完全に肉の充満した正しい形状の製品を得ることは
不可能であると一般に考えられており、現に、板状素材
から形材を製造することに関する報告はこれまで皆無で
あったのである。
全認識すれば、形材の製造に際し、その出発素材を板材
とすることによシ直ちに、小さな圧下量でかつ少ないパ
ス回数にて所望の製品が得られるとの錯覚に陥る恐れが
あるが、板状素材から形材を製造しようとしても、素材
肉厚が薄い関係上必要な圧下量を確保することができず
、従って熱間圧延形材最大の特徴であるところの頂角部
まで完全に肉の充満した正しい形状の製品を得ることは
不可能であると一般に考えられており、現に、板状素材
から形材を製造することに関する報告はこれまで皆無で
あったのである。
もつとも、いわゆる冷間ロール成形法により、板材を出
発素材としてアングル材を製造すること扛以前から実施
されているが、この方法では、素材が薄肉材料でしかも
成形性の良好なものに限られる上、実質的な圧下をとも
なわな吟曲は加工が行われるのみでｈ４ので、やハクア
ングルの頂角部が丸まってしまい、熱ｒＩＩＪＢ：延形
材の如き尖鋭な稜角部を有する製品を得ることができな
いもので＋ゝ あった。
発素材としてアングル材を製造すること扛以前から実施
されているが、この方法では、素材が薄肉材料でしかも
成形性の良好なものに限られる上、実質的な圧下をとも
なわな吟曲は加工が行われるのみでｈ４ので、やハクア
ングルの頂角部が丸まってしまい、熱ｒＩＩＪＢ：延形
材の如き尖鋭な稜角部を有する製品を得ることができな
いもので＋ゝ あった。
本発明者等は、上述のような各種事項をふまえた上で、
従来の形材製造法における如き諸問題を生ずることなく
、特にＴｉ及びＴｉ合金等の比較的加工性の悪い金属山
形材を高能率で、かつ低コストで製造する方法を見出す
べく、試行錯誤を繰シ返しながら実験・研究を重ねた結
果、 圧延の予備成形孔型、圧延温度、圧下率、及び圧延スピ
ードがそれぞれ特定の範囲内になるように厳密に、かつ
総合的に管理することによって、＠ Ｔｉ−？Ｔｉ合金
等の高変形抵抗・低変形能の材料であっても、例えばホ
ットコイルから必要幅にスリットした条材の如き板状材
を素材とし、かつ仕上孔型を含めて２パス圧延を施すの
みで、頂角部先端にまで材料が充満した正確な形状の山
形材を連続的に得ることができ、しかも、直接焼なまし
現象を利用して成形後の格別な熱処理なしに良好な材質
性状を達成することが可能である、七の思いもかけない
知見を得るに至ったのである。
従来の形材製造法における如き諸問題を生ずることなく
、特にＴｉ及びＴｉ合金等の比較的加工性の悪い金属山
形材を高能率で、かつ低コストで製造する方法を見出す
べく、試行錯誤を繰シ返しながら実験・研究を重ねた結
果、 圧延の予備成形孔型、圧延温度、圧下率、及び圧延スピ
ードがそれぞれ特定の範囲内になるように厳密に、かつ
総合的に管理することによって、＠ Ｔｉ−？Ｔｉ合金
等の高変形抵抗・低変形能の材料であっても、例えばホ
ットコイルから必要幅にスリットした条材の如き板状材
を素材とし、かつ仕上孔型を含めて２パス圧延を施すの
みで、頂角部先端にまで材料が充満した正確な形状の山
形材を連続的に得ることができ、しかも、直接焼なまし
現象を利用して成形後の格別な熱処理なしに良好な材質
性状を達成することが可能である、七の思いもかけない
知見を得るに至ったのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって
、 板状のＴｉ又はＴｉ合金圧延素材を加、熱した後、ロー
ルに付設した 頂角：９０〜１００°。
、 板状のＴｉ又はＴｉ合金圧延素材を加、熱した後、ロー
ルに付設した 頂角：９０〜１００°。
幅／高さ： ０．３０〜０．５５
の寸法形状を有するバタフライ型の予備成形孔型と、仕
上げ孔型と’ｔＭ次用いて、 圧延温度ニア５０〜８２０℃。
上げ孔型と’ｔＭ次用いて、 圧延温度ニア５０〜８２０℃。
累積圧下率：３５％以上。
圧延速度：ロール周速度で０．５〜］ 、Ｏｍ／ ｓｅ
ｅ。
ｅ。
ロール／デス回数：２パス（予備成形孔型並びに仕上孔
型のそれぞれ１）母スず つ〕 の条件で連続的に圧延することによって、多くの７４７
回数を必要とすることなく、正確な形状の、そして再結
晶が十分になされた良好な性状のＴｉ又はＴｉ合全金山
形相得る点に特徴を有するものである。
型のそれぞれ１）母スず つ〕 の条件で連続的に圧延することによって、多くの７４７
回数を必要とすることなく、正確な形状の、そして再結
晶が十分になされた良好な性状のＴｉ又はＴｉ合全金山
形相得る点に特徴を有するものである。
なお、バタフライ型の予備成形孔型とは、第２図に示さ
れるように、両辺の先端部がわずかにはね上った形状の
溝を有するものを言い、頂角は第２図におけるθで、幅
はＷで、そして高さはＨでそれぞれ表わされるものであ
る。予備成形孔型として、このようなバタフライ型を使
用することにより安定な作朶性を確保できるのである。
れるように、両辺の先端部がわずかにはね上った形状の
溝を有するものを言い、頂角は第２図におけるθで、幅
はＷで、そして高さはＨでそれぞれ表わされるものであ
る。予備成形孔型として、このようなバタフライ型を使
用することにより安定な作朶性を確保できるのである。
また、仕上孔型としては、当然のことながら、第３図に
使用される如き製品断面と同じ形状の溝を有する型が使
用される。
使用される如き製品断面と同じ形状の溝を有する型が使
用される。
次に、この発明の山形材の製造方法において、圧延条件
を前記の如く数値限定した理由を説明する。
を前記の如く数値限定した理由を説明する。
（ａ） 予備成形孔形の形状
予備成形孔型の形状は、製品品質の目安となる頂角部先
端の材料充満ｔｇ：（山形アングル部における尖鋭な稜
角形成を左右するもので、ビン角充満性とも呼ばれてい
る）に最も大きな影響を与える要素であるが、その程度
は孔型の頂角、及び高さに対する幅の比（幅／高さ）に
よって＃よは左右される。そして、孔型の頂角が９０〜
１００°。
端の材料充満ｔｇ：（山形アングル部における尖鋭な稜
角形成を左右するもので、ビン角充満性とも呼ばれてい
る）に最も大きな影響を与える要素であるが、その程度
は孔型の頂角、及び高さに対する幅の比（幅／高さ）に
よって＃よは左右される。そして、孔型の頂角が９０〜
１００°。
幅／高さの値が０．３０〜０．５５の範囲から外れると
必要圧下率が高くなり、板状素材を使用する場合にはピ
ン角の充満した正確な形状の製品ｋｌ仔ることができな
くなる。
必要圧下率が高くなり、板状素材を使用する場合にはピ
ン角の充満した正確な形状の製品ｋｌ仔ることができな
くなる。
（ｂ） 圧延温度
山形材の圧延においては、従来、圧延温度〃工高い程ビ
ン角充満性が良好であると考えられていたが、Ｔｉ又は
Ｔｉ合金の板状材を出発素材とした場合には、圧延温度
が高過ぎると摩擦係数が小さくなって材料が延伸方向に
延びてしまい、山形材の頂角部先端、即ちピン角に充満
しなくなる。そして、圧延温度を８２０℃以下とすれば
このような不都合を生ずることがない。一方、圧延温度
が７５０℃未満になると、やはりビン角方向への材料の
流れが少なくなって該ピン角の充満７５ヌ期待できなく
なる上、圧延終了後の直接焼なまし効果≠（期待できな
くなってしまう。
ン角充満性が良好であると考えられていたが、Ｔｉ又は
Ｔｉ合金の板状材を出発素材とした場合には、圧延温度
が高過ぎると摩擦係数が小さくなって材料が延伸方向に
延びてしまい、山形材の頂角部先端、即ちピン角に充満
しなくなる。そして、圧延温度を８２０℃以下とすれば
このような不都合を生ずることがない。一方、圧延温度
が７５０℃未満になると、やはりビン角方向への材料の
流れが少なくなって該ピン角の充満７５ヌ期待できなく
なる上、圧延終了後の直接焼なまし効果≠（期待できな
くなってしまう。
このようなことから、圧延温度を７５０〜８２０℃と定
めた。 “ （ｃ） 圧下率、及びパス回数 累積圧下率性、第４図に示されるように、素材肉厚をｔ
ｌ、製品肉厚をｔｌとすると、式％式％（） で表わされるものであるが、本発明における他の条件が
ＷｈｆＣ，されていれば、実際に使用されるＴｉ及びＴ
ｉ合金の圧延山形材の中でも最も薄肉の部類に入る３闘
厚製品の場合で、３５％以上の累積圧下率を加えるのみ
でビン角：ＩＲｖ十分に充満することができ、２パスに
て仕上げることが可能である。もちろん、製品板厚が大
きくなれば高い圧下率を必要とするが、その関係は第５
図（ＪＩＳ第２種相当純Ｔｉ材に関するもの）に示され
る通シである。
めた。 “ （ｃ） 圧下率、及びパス回数 累積圧下率性、第４図に示されるように、素材肉厚をｔ
ｌ、製品肉厚をｔｌとすると、式％式％（） で表わされるものであるが、本発明における他の条件が
ＷｈｆＣ，されていれば、実際に使用されるＴｉ及びＴ
ｉ合金の圧延山形材の中でも最も薄肉の部類に入る３闘
厚製品の場合で、３５％以上の累積圧下率を加えるのみ
でビン角：ＩＲｖ十分に充満することができ、２パスに
て仕上げることが可能である。もちろん、製品板厚が大
きくなれば高い圧下率を必要とするが、その関係は第５
図（ＪＩＳ第２種相当純Ｔｉ材に関するもの）に示され
る通シである。
このように累積圧下率が３５％未満では、ピン角充満度
の良好な製品を得ることができないので、累積圧下率’
ｉ３５％ｉ上と定め、この圧下率は２パス圧延を十分に
可能とするので、ノやス回数を２ノ臂スと定めた。
の良好な製品を得ることができないので、累積圧下率’
ｉ３５％ｉ上と定め、この圧下率は２パス圧延を十分に
可能とするので、ノやス回数を２ノ臂スと定めた。
（ｄ） 圧延速度
従来の高圧下圧延にてＴｉ及びＴｉ合金山形材を製造す
る場合には、圧延速度はピン角充満度にほとんど影響す
ることがなかったが、板状素材を使用する場合には、軽
圧下成形のため圧延スピードによるビン角充満の差が顕
著に現われる。そして、圧延速度がロール周速度で０．
５ ｍ／ Ｂ１０ を下回っても、１．０ｍ／８ｅｃ
を上回っても、ピン角の充満した満足できる製品を得る
ことが困難になるので、圧延速度を０．５〜１．０ ｍ
／ １ｉｅｃ と定めた。
る場合には、圧延速度はピン角充満度にほとんど影響す
ることがなかったが、板状素材を使用する場合には、軽
圧下成形のため圧延スピードによるビン角充満の差が顕
著に現われる。そして、圧延速度がロール周速度で０．
５ ｍ／ Ｂ１０ を下回っても、１．０ｍ／８ｅｃ
を上回っても、ピン角の充満した満足できる製品を得る
ことが困難になるので、圧延速度を０．５〜１．０ ｍ
／ １ｉｅｃ と定めた。
第６図は、ロール周速を変えた際の製品厚側のピン角充
満必要圧下率を示した線図（ＪＩＳ第２樵相当純Ｔｉ材
に関するもの）であるが、第６図からも０．５〜１．０
ｍ／Ｓｅｅ の四−ル周速度で圧延すると、低圧下率で
良好な製品を得られることが明らかである。
満必要圧下率を示した線図（ＪＩＳ第２樵相当純Ｔｉ材
に関するもの）であるが、第６図からも０．５〜１．０
ｍ／Ｓｅｅ の四−ル周速度で圧延すると、低圧下率で
良好な製品を得られることが明らかである。
次いで、この発明を実施例により具体的に説明する。
実施例
まず、常法によッテ、ｈｔ ： ５．９６重量％、Ｖ：
４．１０重量％ ｓ Ｆｅ ： Ｏ−１１重ｔ％、 ｏ
： ０．１ ａＡ１１ ％ ＊ Ｔｉ及びその低不純
物：残り、から成る成分組成のＴｉ −６Ａ１．−４
Ｖ系合金熱延コイルｔｍ造した。
４．１０重量％ ｓ Ｆｅ ： Ｏ−１１重ｔ％、 ｏ
： ０．１ ａＡ１１ ％ ＊ Ｔｉ及びその低不純
物：残り、から成る成分組成のＴｉ −６Ａ１．−４
Ｖ系合金熱延コイルｔｍ造した。
次にこれをスリットして、幅： ６５１１１１１ ｇ厚
さ：４．６ ｍの帯材とした後、加熱炉で９００℃に加
熱し、引続いて第１表に示す条件にて圧延することによ
シ、同じく第１表に示される肉厚の山形材製品を得た。
さ：４．６ ｍの帯材とした後、加熱炉で９００℃に加
熱し、引続いて第１表に示す条件にて圧延することによ
シ、同じく第１表に示される肉厚の山形材製品を得た。
このようにして得られた製品のビン角充満度を胸ぺた結
果′４Ｓ第１表に併記した。
果′４Ｓ第１表に併記した。
第１表に示される結果からも、孔型形状、圧延温胤、累
積圧下率、及び圧延温度が本発明の条件内であれば、板
状素材からでも正確な形状の山形材製品が得られるのに
対して、いずれかの条件が本発明節■から外れていると
所望形状の製品を実現できないことが明らかである。
積圧下率、及び圧延温度が本発明の条件内であれば、板
状素材からでも正確な形状の山形材製品が得られるのに
対して、いずれかの条件が本発明節■から外れていると
所望形状の製品を実現できないことが明らかである。
なお、この実施例においては、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ系の
Ｔｉ合金の例しか示されていないけれども、この発明の
方法にお゛いて対象となるＴｉ系材料には格別な制限は
なく、例えば純Ｔｉ ｆ始め、現在知られているＴｉ合
金の総てのものは本発明法の圧延において同様な挙動を
示すので、いずれも何の支障もなく本発明の方法に適用
することができるのである。
Ｔｉ合金の例しか示されていないけれども、この発明の
方法にお゛いて対象となるＴｉ系材料には格別な制限は
なく、例えば純Ｔｉ ｆ始め、現在知られているＴｉ合
金の総てのものは本発明法の圧延において同様な挙動を
示すので、いずれも何の支障もなく本発明の方法に適用
することができるのである。
上述のように、この発明によれは、
■ ｇｂを、従来のビレットやプルーム等からスリット
コイル等の板状材に変災することができ、圧延長さを大
幅に長くして切捨材比率を減らし、歩留を格段に向上で
きる、 ■ 製品の品質（外観２寸法、形状、内質等）を安定化
できる、 ［相］ 設＠をライン化することができ、生産性向上と
省力化が図れる、 ［株］ 熱処理やショットプラスト工程を省略できる、 ■ 圧下量やパス回数が少なくて済むので、設備の簡素
化ができ、難加工相への適用も可能となる、 ■ ＥＡＡ機ニおいて、ロールセットやガイド調整が容
易となるので、休止ロス特出１を減らすことができる、 等の、工業１優れた効果がもたらされ、品質の安定した
Ｔｉ及びＴｉ合金から成る山形劇ヲ安佃１に提供するこ
とが可能となるのでおる。
コイル等の板状材に変災することができ、圧延長さを大
幅に長くして切捨材比率を減らし、歩留を格段に向上で
きる、 ■ 製品の品質（外観２寸法、形状、内質等）を安定化
できる、 ［相］ 設＠をライン化することができ、生産性向上と
省力化が図れる、 ［株］ 熱処理やショットプラスト工程を省略できる、 ■ 圧下量やパス回数が少なくて済むので、設備の簡素
化ができ、難加工相への適用も可能となる、 ■ ＥＡＡ機ニおいて、ロールセットやガイド調整が容
易となるので、休止ロス特出１を減らすことができる、 等の、工業１優れた効果がもたらされ、品質の安定した
Ｔｉ及びＴｉ合金から成る山形劇ヲ安佃１に提供するこ
とが可能となるのでおる。
第１図は、従来の山形材圧延スケジュールを示すもので
、第１図（ａ）、第１図（ｂ）及び第１図（ｃ）はそれ
ぞれ別の例の圧延スケジュール、第２図は予備成形用の
バタフライ型孔型の形状を示す模式図、第３図は仕上孔
型の模式図、第４図は本発明方法の山形材圧延スケジュ
ール、第５図は製品厚と必要圧下率との関係を示ｊ線図
、第６図１はロールＪ司速と必俊圧下率の関係全示す線
図でおる。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 富 １）和 夫 ＃丘〃）１名学２図 禦３図 孝４ 胆 二→・・−ノ＼−７ｘ” 禦５図 第６図 ・ 製品、１７−（ｍｍ）
、第１図（ａ）、第１図（ｂ）及び第１図（ｃ）はそれ
ぞれ別の例の圧延スケジュール、第２図は予備成形用の
バタフライ型孔型の形状を示す模式図、第３図は仕上孔
型の模式図、第４図は本発明方法の山形材圧延スケジュ
ール、第５図は製品厚と必要圧下率との関係を示ｊ線図
、第６図１はロールＪ司速と必俊圧下率の関係全示す線
図でおる。 出願人 日本ステンレス株式会社 代理人 富 １）和 夫 ＃丘〃）１名学２図 禦３図 孝４ 胆 二→・・−ノ＼−７ｘ” 禦５図 第６図 ・ 製品、１７−（ｍｍ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 板状のＴｉ又はＴｉ合金圧延素材金加熱した後、ロール
に付設した 頂角＝９０〜ｉｏｏ°。 幅／高さ： ０．３０〜０．５５ の寸法形状を有するバタフライ型の予備成形孔型と、仕
上は孔型とを順次用いて、。 圧延温度−：７５０〜８２０”Ｃ。 累積圧下率：３５％以上。 圧延速度二ロール周速度で０．５〜１．０ ｍ／ ｓｅ
ｅ。 ｏ −Ａ／ ｚ＋ ス回数： ２ ノｆス（各孔型キれ
ぞれ１パス） の条件で連続的に圧延することを特徴とするＴｉ又はＴ
ｉ合金山形材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11883283A JPS6012203A (ja) | 1983-06-30 | 1983-06-30 | Ｔｉ及びＴｉ合金山形材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11883283A JPS6012203A (ja) | 1983-06-30 | 1983-06-30 | Ｔｉ及びＴｉ合金山形材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6012203A true JPS6012203A (ja) | 1985-01-22 |
Family
ID=14746254
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11883283A Pending JPS6012203A (ja) | 1983-06-30 | 1983-06-30 | Ｔｉ及びＴｉ合金山形材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6012203A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63230313A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-26 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | プレス成形装置 |
| JPS63303043A (ja) * | 1987-05-30 | 1988-12-09 | Aichi Steel Works Ltd | Ｔｉ合金製山形材の製造方法 |
| JP2019512603A (ja) * | 2016-04-22 | 2019-05-16 | アーコニック インコーポレイテッドＡｒｃｏｎｉｃ Ｉｎｃ． | 押し出されたチタン製品を仕上げる改良された方法 |
-
1983
- 1983-06-30 JP JP11883283A patent/JPS6012203A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63230313A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-26 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | プレス成形装置 |
| JPS63303043A (ja) * | 1987-05-30 | 1988-12-09 | Aichi Steel Works Ltd | Ｔｉ合金製山形材の製造方法 |
| JP2019512603A (ja) * | 2016-04-22 | 2019-05-16 | アーコニック インコーポレイテッドＡｒｃｏｎｉｃ Ｉｎｃ． | 押し出されたチタン製品を仕上げる改良された方法 |
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