JPS60116725A - 鋼管局部連続熱処理方法 - Google Patents
鋼管局部連続熱処理方法Info
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- JPS60116725A JPS60116725A JP58176765A JP17676583A JPS60116725A JP S60116725 A JPS60116725 A JP S60116725A JP 58176765 A JP58176765 A JP 58176765A JP 17676583 A JP17676583 A JP 17676583A JP S60116725 A JPS60116725 A JP S60116725A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/34—Methods of heating
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼管局部連続熱処理方法に関する。
電縫管溶接ラインを用いて電縫管シーム部を焼純または
規準することは既に一般化されている。
規準することは既に一般化されている。
このような上記溶接ラインにおける溶接装置の電力を仮
に６００謂ぐらいと仮定すると、溶接能力にマツチング
する焼純能力を上記溶接装置に持たせるのには、約２０
００ Ｍ程度の電力が必要となる。
に６００謂ぐらいと仮定すると、溶接能力にマツチング
する焼純能力を上記溶接装置に持たせるのには、約２０
００ Ｍ程度の電力が必要となる。
このため、上記溶接装置の焼純電力が非常に太きくなる
という問題がある。また電縫管の内外面の温度差を大き
くしないで、シーム部を特定温度以上に上げると、表面
の金属特性が低゛上するのは周知の仁とである。すなわ
ち、前記シーム部を１０５０℃以上にすると、金属の結
晶粒が粗大化して強度は低トし、また９５０℃以下にす
ると、靭性が回復しなくなるという問題もあった。
という問題がある。また電縫管の内外面の温度差を大き
くしないで、シーム部を特定温度以上に上げると、表面
の金属特性が低゛上するのは周知の仁とである。すなわ
ち、前記シーム部を１０５０℃以上にすると、金属の結
晶粒が粗大化して強度は低トし、また９５０℃以下にす
ると、靭性が回復しなくなるという問題もあった。
本発明は上記問題点の解決のためになされたものでｓ
’ＴｉＶ縫管浴抜管浴接ラインて、シーム部の内外面の
温度差を所定値に保持させて該シーム部の金ＩＱ特性の
劣化を招かないようにするとともに省電力化を可能とし
た鋼管局部連続熱処理方法を提供することを目的とする
。
’ＴｉＶ縫管浴抜管浴接ラインて、シーム部の内外面の
温度差を所定値に保持させて該シーム部の金ＩＱ特性の
劣化を招かないようにするとともに省電力化を可能とし
た鋼管局部連続熱処理方法を提供することを目的とする
。
以−ト、本発明の実施例を図面を参照して説明する。第
１図は本発明の実施例の構成を示す斜視図である。同図
において、／は肉厚が１２ｇ以上の電縫管で、図示矢印
λ方向に移送されている。３゜弘、ｊは焼純、規準用の
長さ４００ｉＷから１５００鶏の誘導子で、これら誘導
子３．グ、ｊは所定の間隔を隔て直列に配列される。そ
の配列は電縫管／の所定部が銹導子間を通過するに要す
る時間（熱浸透時間）が５秒以上となるように設定され
る。ｍｌｌ熟熱浸透時間Ｔ）は次式で決定される。
１図は本発明の実施例の構成を示す斜視図である。同図
において、／は肉厚が１２ｇ以上の電縫管で、図示矢印
λ方向に移送されている。３゜弘、ｊは焼純、規準用の
長さ４００ｉＷから１５００鶏の誘導子で、これら誘導
子３．グ、ｊは所定の間隔を隔て直列に配列される。そ
の配列は電縫管／の所定部が銹導子間を通過するに要す
る時間（熱浸透時間）が５秒以上となるように設定され
る。ｍｌｌ熟熱浸透時間Ｔ）は次式で決定される。
Ｔ ） ９．５Ｘ １０＝Ｘ ｔ’
但し、ｔは管の肉厚である。
前記のように配列された誘導子３．μ、Ｓには高周波イ
ンバータｔと中周波インバータ７から所定の周波数の電
流が供給される。すなわち、誘導子３にはその入口にお
ける管／のシーム部の平均温度が６００℃から７００℃
になるまでは７００ Ｈ２から８０００ Ｈｚの高周波
電流を供給し、誘導子μにはその入口における管／のシ
ーム部の平均温度が７００℃から７５０℃になるまでは
８００Ｂ（ｚから７００Ｈ２の中周波電流を供給し、誘
導子Ｓには７００Ｈ２から８０００Ｈｚ の高周波電流
を供給するように前記インバータ６．７を設定する。
ンバータｔと中周波インバータ７から所定の周波数の電
流が供給される。すなわち、誘導子３にはその入口にお
ける管／のシーム部の平均温度が６００℃から７００℃
になるまでは７００ Ｈ２から８０００ Ｈｚの高周波
電流を供給し、誘導子μにはその入口における管／のシ
ーム部の平均温度が７００℃から７５０℃になるまでは
８００Ｂ（ｚから７００Ｈ２の中周波電流を供給し、誘
導子Ｓには７００Ｈ２から８０００Ｈｚ の高周波電流
を供給するように前記インバータ６．７を設定する。
次に、電縫管シーム部についての計針シミュレーション
結果と実」リシミュレーション結釆との突き合わせによ
って、シミュレーションの精度をあげることができるよ
うになったので、前記誘導子に加える電流の周波数、誘
導子の導体幅について利１々の１ｌｌＱ、シミュレーシ
ョンを行った結果を表１゜表２に示す。
結果と実」リシミュレーション結釆との突き合わせによ
って、シミュレーションの精度をあげることができるよ
うになったので、前記誘導子に加える電流の周波数、誘
導子の導体幅について利１々の１ｌｌＱ、シミュレーシ
ョンを行った結果を表１゜表２に示す。
表 １
表２
上記の結果から、誘導子の導体幅を挾＜シ、誘導子に加
える電流の周波数を高くシ、誘導子のスタンド数を減す
ることによシ、トータル効率を上げ、コストを下げ得る
見通しがついた。以上の評価をふまえ、誘導子の配列を
加味して実験を行った結果を示す。第２図ないし第４図
はその実験結果を示すものである。なお、第２図から第
４図では誘導子を４個と６個を用いた例で実験したもの
である。
える電流の周波数を高くシ、誘導子のスタンド数を減す
ることによシ、トータル効率を上げ、コストを下げ得る
見通しがついた。以上の評価をふまえ、誘導子の配列を
加味して実験を行った結果を示す。第２図ないし第４図
はその実験結果を示すものである。なお、第２図から第
４図では誘導子を４個と６個を用いた例で実験したもの
である。
第２図は、外径４０６絡、肉厚１５．９鵡の電縫管に、
長す９００１１１Ｂ＋７）４４子Ｊ／ 〜、？弘を夫ｋ
１８００ｅ 、 １２５０Ｍｍ 。
長す９００１１１Ｂ＋７）４４子Ｊ／ 〜、？弘を夫ｋ
１８００ｅ 、 １２５０Ｍｍ 。
１４５０Ｍの間隔を保って直列に配設すると共に、各誘
導子Ｊ／〜３弘と電縫管とのギャップを？６語に設定し
た際において、誘導子３７〜３ψに供給する加熱電力Ｐ
Ｇ（１＆）、加熱電流の周波数ｆ （、Ｈｉ ） 、誘
導子の導体幅Ｗ （ｍ ）を表８のように選定する外に
、加熱時間４８８ｓｅｃ、冷却時間６（６）とした場合
において、誘導子の電縫管軸方向の配設位置と電縫管シ
ーム部の外ｌ１１１と内面との温度の関係を示す。
導子Ｊ／〜３弘と電縫管とのギャップを？６語に設定し
た際において、誘導子３７〜３ψに供給する加熱電力Ｐ
Ｇ（１＆）、加熱電流の周波数ｆ （、Ｈｉ ） 、誘
導子の導体幅Ｗ （ｍ ）を表８のように選定する外に
、加熱時間４８８ｓｅｃ、冷却時間６（６）とした場合
において、誘導子の電縫管軸方向の配設位置と電縫管シ
ーム部の外ｌ１１１と内面との温度の関係を示す。
第８図は、第２図の場合と相違するのは、ｆｉＩ導子Ｉ
更らに設けると共に、誘導子３弘と３５との間隔を１．
５００１１１ に保ち、ＩＩ導子３１〜３５に供給する
電力１周波数、および誘導子の導体幅を表４に示すよう
に選定した場合において、誘導子の電縫管軸方向の配設
位置と電縫溶接部の外面と内面との温度の関係を示す。
更らに設けると共に、誘導子３弘と３５との間隔を１．
５００１１１ に保ち、ＩＩ導子３１〜３５に供給する
電力１周波数、および誘導子の導体幅を表４に示すよう
に選定した場合において、誘導子の電縫管軸方向の配設
位置と電縫溶接部の外面と内面との温度の関係を示す。
表 ４
またｊＩ４図はｓ ｊｌＩＷ 困と相違するのは、誘導
子３７〜３弘に供給する電力１局波数および誘導子の導
体幅を表５に示すように−キ遥定した場合に、≧いて、
誘導子の電縫管軸方向の配設位置と電縫溶接部の外面と
内面との温度の関係を示す。
子３７〜３弘に供給する電力１局波数および誘導子の導
体幅を表５に示すように−キ遥定した場合に、≧いて、
誘導子の電縫管軸方向の配設位置と電縫溶接部の外面と
内面との温度の関係を示す。
以上、第１ないし第３実験例から、次のことが明かとな
った。
った。
（１１電縫管の外・内面の熱処理温度をｉ 、 ｏｏｏ
℃と９００℃とするのに、誘導子の導電体の幅を８５語
かＣ）２４ｓ＋ｓにすることによって、誘導子に加える
電力は、約２，２００調から約１６２０＆に減少できる
。
℃と９００℃とするのに、誘導子の導電体の幅を８５語
かＣ）２４ｓ＋ｓにすることによって、誘導子に加える
電力は、約２，２００調から約１６２０＆に減少できる
。
（２） 最終加熱誘導子の加熱直後のシーム部における
内外面の温度差を１００℃におさえるためには、各誘導
子に加える電流の周波数は％ｌ、０００＆、 １．００
０Ｈｚ 、 ５００Ｈｚ 、 ＬＯＯＯＨｚの順序とす
るのがよい。。
内外面の温度差を１００℃におさえるためには、各誘導
子に加える電流の周波数は％ｌ、０００＆、 １．００
０Ｈｚ 、 ５００Ｈｚ 、 ＬＯＯＯＨｚの順序とす
るのがよい。。
（３） 各誘導子５の加熱パターン線、電力投入後の浸
透時間を６秒程度としてシー五部内面の温度を非磁性と
なるまで上げ、しかる後圧、最終位置の誘導子の加熱は
１ ｍ ０００Ｈｚで行うのが好ましい。 、 （４） 肉厚１５．９ｍｓ、外径４０６鵡の電縫管を熱
処理速度Ｉ Ｊ３ ｍ１ｍとした場合に、ｓ、ｏｏｏｍ
のスペース内に誘導子を４個設け、これら誘導子に供給
する重力を従来の約２，０００ ＥＳＶから、 １．６
２０ＫＷに減少することができる。
透時間を６秒程度としてシー五部内面の温度を非磁性と
なるまで上げ、しかる後圧、最終位置の誘導子の加熱は
１ ｍ ０００Ｈｚで行うのが好ましい。 、 （４） 肉厚１５．９ｍｓ、外径４０６鵡の電縫管を熱
処理速度Ｉ Ｊ３ ｍ１ｍとした場合に、ｓ、ｏｏｏｍ
のスペース内に誘導子を４個設け、これら誘導子に供給
する重力を従来の約２，０００ ＥＳＶから、 １．６
２０ＫＷに減少することができる。
以上要するに本発明は、厚肉パイプの電縫管溶接ライン
において、複数個の誘導子をその導体幅を所定値に形成
して間隔をおいて直列に設け、前記誘導子に力１１える
電流の周波数を次段誘導子入口におけるシーム部の平均
温度が６００〜７００℃になるまでは７００〜Ｂ、００
０１Ｊｚとし、次いで上記シーム部の温度が７００〜７
５０℃になるまでは８００〜７００Ｈ２とし、それ以後
は再び７００〜８ 、０００Ｈｚとなるように設定した
ので、本発明は前記電縫管シーム部の内外面の温度差を
大きい値に保持して焼純。
において、複数個の誘導子をその導体幅を所定値に形成
して間隔をおいて直列に設け、前記誘導子に力１１える
電流の周波数を次段誘導子入口におけるシーム部の平均
温度が６００〜７００℃になるまでは７００〜Ｂ、００
０１Ｊｚとし、次いで上記シーム部の温度が７００〜７
５０℃になるまでは８００〜７００Ｈ２とし、それ以後
は再び７００〜８ 、０００Ｈｚとなるように設定した
ので、本発明は前記電縫管シーム部の内外面の温度差を
大きい値に保持して焼純。
簡単することができ、しかも消費電力を低減できる効果
を奏する。
を奏する。
第１図は本発明実施例の構成を示す斜視図、第２図、第
３図および第４図は夫々第１実験例、第２実験例および
第３実験例における誘導子の電縫管軸方向の配設位置と
電縫管溶接部の外面と内面との温度の関係を示す図であ
る。 ／・・・肉厚、−２・・・電縫管の移動方向、３．≠、
Ｓ・・・誘導子、２・−・高周波インバータ、７・・・
中周波インバータ。 手続補正書（ｎ１ １．事件の表示 昭和６８年特許願第１７６７８５号 ２、発明の名称 鋼管局部連続熱処理方法 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 （６１０）株式会社 明 電 舎 ４、代理人〒１０４ 東京都中央区明石町１番２９号 液済会ビル明細書全文 ａ 補正の内容 明細書全文を別紙のように補正する。 ６；＼ 明 細 書 １、発明の名称 鋼管局部連続熱処理方法 ２、特許請求の範囲 （１） シーム部を局部焼純、規準する電縫管熱処理た
ことを特徴とする鋼管局部連続熱処理方法。 処理方法。 ６００℃から７００℃、中周波数の場合には７００°Ｃ
か続熱処理方法。 ａ発明の詳細な説明 本発明は鋼管局部連続熱処理方法に関する。 電縫管熱処理ライン内で電縫管シーム部を焼、純または
規準することは既に一般化されている。このような上記
ラインにおいて、図示しない溶接装置の電力を仮にｅｏ
ｏ ｉ＠ぐらいと仮定すると、この溶接能力にマツチン
グする焼純または焼準能力を上記焼純または焼準装置に
持たせるのに紘、約２０００ＫＷ程度の電力が必要とな
る。この是め、上記ライン中における焼純または焼準装
置のための電力が非常に大きくなるという問題がある。 特に重要なこと紘電縫管の内外面の温度差が大きくなら
ないようにしなければならない。例えばシーム部を特定
温度以上に上げると、表面の金属特性が低下するのは周
知のことである。すなわち、前記シー４部を１０６σＣ
以上にすると、金属の結晶粒が粗大化して強度は低下す
る。また９５０℃以下にすると、靭性が回復しなくなる
という問題もあった。 本発明は上記問題点の解決のためになされたもので、電
縫管熱処理ライン中の焼純または焼準装置において、シ
ーム部の内外面の温度差を所定値内に保持させて該シー
ム部の金属特性の劣化を招かないようにするとともに省
電力化を可能とした鋼管局部連続熱処理方法を提供する
ことを目的とする。 以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。第１
図は本発明の実施例の構成を示す彎視図である。同図に
おいて、／紘肉厚が１２勝以上の電縫管で、図示矢印一
方向に移送されている。３１弘、３は焼純、簡単用の長
さ４００鰺から１５００ｍの誘導子で、これら誘導子ｊ
、Ｑ、ｊは所定の間隔を隔て直列に配列される。その配
列は電縫管／の所定部が誘導子関を通過するに要する時
間（熱浸透時間）が６秒以上となるように設定される。 前記熱浸透時間（Ｔ）は次式で決定される。 ” ＞ ａ５ ｘ １０−’ ｘ １；４但し、ｔは管
の肉厚である。 前記のように配列された誘導子３．弘、ｊには高周波イ
ンバータぶと中周波インバータ７から所定の周波数の電
流が供給される。すなわち、誘導子３には７００ＨＭか
ら８０００１１ｔｓの高周波電流を供給し、次段の誘導
子弘の入口における管ｌのシーム部の平均温度が６００
℃から７００°ＣＫなるまでの加熱を行う。次に誘導子
ダには８００Ｈｚから７００Ｈｆｆｉの中周波電流を供
給し、次段の誘導子Ｓの入口における管ｌのシーム部の
平均温度が７００°Ｃから７５０℃になるまでの加熱を
行う。次に誘導子Ｓには７００Ｈ２から８０００ Ｈｚ
の高周波電流を供給するように前記インバータ４，７を
設定する。 次に、電縫管シーム部についての計算シミュレーション
結果と実測シミュレーション結果トの突き合わせによっ
て、シミュレーションの精度をあげることができるよう
になったので、前記誘導子に加える電流の周波数、誘導
子の導体幅について種々の計算シミュレ−７ヨンを行っ
た結果を表１゜表２に示す。 表１ 表２゜ 上記の結果から、誘導子の導体１［１ｃ挾く１誘導子に
加える電流の周波数を高くシ、誘導子のスタンド数を減
することによ）、トータル効率を上げ、コストを下げ得
る見通しがついた。以上の評価をふまえ、誘導子の配列
を加味して実験を行った結果を示す。第２図ないし第４
図はその実験結果を示すものである。なお、第２図から
第４図では誘導子を４個と５個を用いた例で実験したも
のである。 第２図は、外径４０６ｓｓ、肉厚１５．９１１Ｂ （７
）電縫管に、長さ９ｏｏｍｏ誘導子３／−３Ｇヲ夫ｋ
１３ＱＱｌ１１ 、１２５０ｓｅ＋１４５０ｗｋの間隔
を保って直列に配設すると共に、各誘導子３１〜３４１
−と電縫管とのギャップを’Ｚ５ｊｕｌに設定した際に
おいて、誘導子３７〜３弘に供給する加熱電力ＰＧ（１
＠）？加熱電流の周波数ｆ（Ｈ２）、誘導子の導体幅ｗ
（ｓｏｉ）を表３のように選定する外に、加熱時間４８
８ ｓｅｃ ＋冷却時間６ｓｅｃとした場合において、
誘導子の電縫管軸方向の配設位置と電縫管シーム部の外
面と内面との温度の関係を示す。 〔以下余白ｙ 表８ 第８図は、第２図の場合と相違するのは、誘導子３Ｓを
更らに設けると共に、誘導子ＪＩＡと３５との間隔をＬ
５００ ｍに保ち、誘導子３１〜３５に供給する電力１
周波数、および誘導子の導体幅を表４に示すように選定
した場合において、誘導子の電縫管軸方向の配役位置と
電縫溶接部の外面と内面との温度の関係を示す。 〔以下余白〕 表４ また第４図は、第２図と相違するのは、誘導子３１〜３
弘に供給する電力２周波数および誘導子の導体幅を表５
に示すように選定した場合において、誘導子の電縫管軸
方向の配設位置と電縫溶接部の外面と内面との温度の関
係を示す。 〔以下余白〕 表６ 以上、第１ないし第８実験例から、次のことが明かとな
った。 （１） 電縫管の外・内面の熱処理温度を１．００σＣ
と９００℃とするのに、誘導子の導電体の幅を８５鰯か
ら２４１１１にすることによって、誘導子に加える電力
は、約２２００ Ｎから約１６２０ ｆｆ Ｋ減少でき
る。 （２） 最終加熱誘導子の加熱直後のシーム部における
内外面の温度差を１００℃におさえるためには、各誘導
子に加える電流の周波数は、 １，０００血。 １．０００ Ｈｚ 、 ５００ Ｈ１ｌ！、 １，００
０ ＨＩ３ の順序とするのがよい。 （３） 各誘導子への加熱パターン社、電力投入後の熱
浸透時間（誘導子関の通過時間）を５秒程度としてシー
ム部内面の温度を非磁性となるまで下げ、しかる後に、
最終位置の誘導子の加熱はＬＯＯＯＨｚ で行うのが好
ましい。 （４） 肉厚１５．９語、外径４０６−の電縫管を熱処
理速度１３ ｍ／ｍ とした場合に、８ρ００ｍＢのス
ペース内に誘導子を４個設け、これら誘導子に供給する
電力を従来の約２０００ＫＷから、 １６２師に減少す
ることができる。 なお、シーム部に配列される誘導子の数は３ケ所に限定
されるものではない。 以上要するに本発明拡、肉厚パイプの電縫管軸方向ライ
ンにおいて、複数個の誘導子をその導体幅を所定値に形
成して間隔をおいて直列に設け、前記誘導子に加える電
流の周波数を次段誘導子入口におけるシーム部の平均温
度が６００〜７００℃になるまではＴＯＯ〜８０００
Ｈｚとし、次ｉで次段誘導子入口における上記シーム部
のｉ！ｌｌｔが７００〜７５０°Ｃになるまでは８００
〜７００Ｈｇとし、それ以後は再び７００〜８０００
Ｈｚとなるように設定したので、本発ＢＡ娘前記電縫管
シーム部の内外面の温度差を小さい値に保持して焼純、
焼準することができ、しかも消費電力を低減できる効果
を奏する。 生図面の簡単な説明 第１図は本発嘔譬−成を示す斜視図、ＩＫ２図第８図お
よび＃Ｉ４図は夫々第１実験例、第２実験例および第８
実験例における誘導子の電縫管軸方向の配設位置と電縫
管溶接部の外面と内面との温度の関係を示す図である。 ／・・・電縫管、２・・・電縫管の移動方向、３．ダ。 Ｓ・・・誘導子、６・・・高周波インバータ、７・・・
中周波インバータ。 焼鈍」と補正する。 （７） 同省第５頁第４行目に記載の「６００°Ｃから
７００°Ｃ」を「６００℃〜７００°Ｃ」と補正する。 （８） 同書同頁第７行目に記載の［７００″Ｃから７
５０ Ｊを「７００°Ｃ〜７６０」と補正する。 （９） 回書第９頁の表４に記載の「（（社）２２００
Ｊを「（計）２，２００−Ｊと補正する。 αＱ 同書第１０頁の表６に記載の「（株）２，０ＯＯ
Ｊを「（計） ２，０００ Ｊと補正する。 ａυ 同書第１０頁第６行目に記載の「下げ」を「上げ
」と補正する。 （２） 同書同頁第１４行目に記載の「所に」を「また
は４ケに」と補正する。 （至）同書第１２頁に記載の「焼純」を「焼鈍」と補正
する。 〔別 紙〕 （１） シーム部を局部焼鈍、簡単する電縫管熱処理ラ
インにおいて、複数個の誘導子を前記シーム部位に配設
してシーム部位を所定温度に加熱し、これら誘導子に供
給する周波数を高周波、中周波及び高周波の順に電縫管
の移送方向に沿って設定したことを特徴とする鋼管局部
連続熱処理方法。 （２）高周波数は７００Ｈｇから８０００ Ｈｚに、中
周波数は８００ Ｈｚから７００ Ｈｚに設定したこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の鋼管局部連
続熱処理方法。 口におけるシーム部位の平均温度が７００’０〜範囲第
１項に記載の鋼管局部連続熱処理方法。 （４）誘導子はその導体幅を２４１１６から８５１１１
に設定した特許請求の範囲第１項に記載の鋼管局部連続
熱処理方法。 手続補正書（方式） ％式％ ２、発明の名称 鋼管局部連続熱処理方法 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 （６１０）株式会社 明 電 舎 ４、代理人〒１０４ 東京都中央区明イコ町１番２９−Ｊ 拾済会ビル電話０
３（５４５）２２５１（代表） 昭和５９年１−２月１８日 幣補正の対象 昭和５９年１１月８日付提出の手続補正書の補正の内容
の欄。 ７補正の内容 （１） 昭和５９年１１月８日付提出の手続補正書の第
８頁第１４行目から第１５行目に記載のｒ （／３）同
書第１２頁に記載の・・・補正する。」ｔ−ｒ（／Ｊ）
同書第１２頁第１０行目に記載の「焼純Ｊｔ−ｒ焼鈍」
と補正する。」と靜正する０ 以上
３図および第４図は夫々第１実験例、第２実験例および
第３実験例における誘導子の電縫管軸方向の配設位置と
電縫管溶接部の外面と内面との温度の関係を示す図であ
る。 ／・・・肉厚、−２・・・電縫管の移動方向、３．≠、
Ｓ・・・誘導子、２・−・高周波インバータ、７・・・
中周波インバータ。 手続補正書（ｎ１ １．事件の表示 昭和６８年特許願第１７６７８５号 ２、発明の名称 鋼管局部連続熱処理方法 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 （６１０）株式会社 明 電 舎 ４、代理人〒１０４ 東京都中央区明石町１番２９号 液済会ビル明細書全文 ａ 補正の内容 明細書全文を別紙のように補正する。 ６；＼ 明 細 書 １、発明の名称 鋼管局部連続熱処理方法 ２、特許請求の範囲 （１） シーム部を局部焼純、規準する電縫管熱処理た
ことを特徴とする鋼管局部連続熱処理方法。 処理方法。 ６００℃から７００℃、中周波数の場合には７００°Ｃ
か続熱処理方法。 ａ発明の詳細な説明 本発明は鋼管局部連続熱処理方法に関する。 電縫管熱処理ライン内で電縫管シーム部を焼、純または
規準することは既に一般化されている。このような上記
ラインにおいて、図示しない溶接装置の電力を仮にｅｏ
ｏ ｉ＠ぐらいと仮定すると、この溶接能力にマツチン
グする焼純または焼準能力を上記焼純または焼準装置に
持たせるのに紘、約２０００ＫＷ程度の電力が必要とな
る。この是め、上記ライン中における焼純または焼準装
置のための電力が非常に大きくなるという問題がある。 特に重要なこと紘電縫管の内外面の温度差が大きくなら
ないようにしなければならない。例えばシーム部を特定
温度以上に上げると、表面の金属特性が低下するのは周
知のことである。すなわち、前記シー４部を１０６σＣ
以上にすると、金属の結晶粒が粗大化して強度は低下す
る。また９５０℃以下にすると、靭性が回復しなくなる
という問題もあった。 本発明は上記問題点の解決のためになされたもので、電
縫管熱処理ライン中の焼純または焼準装置において、シ
ーム部の内外面の温度差を所定値内に保持させて該シー
ム部の金属特性の劣化を招かないようにするとともに省
電力化を可能とした鋼管局部連続熱処理方法を提供する
ことを目的とする。 以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。第１
図は本発明の実施例の構成を示す彎視図である。同図に
おいて、／紘肉厚が１２勝以上の電縫管で、図示矢印一
方向に移送されている。３１弘、３は焼純、簡単用の長
さ４００鰺から１５００ｍの誘導子で、これら誘導子ｊ
、Ｑ、ｊは所定の間隔を隔て直列に配列される。その配
列は電縫管／の所定部が誘導子関を通過するに要する時
間（熱浸透時間）が６秒以上となるように設定される。 前記熱浸透時間（Ｔ）は次式で決定される。 ” ＞ ａ５ ｘ １０−’ ｘ １；４但し、ｔは管
の肉厚である。 前記のように配列された誘導子３．弘、ｊには高周波イ
ンバータぶと中周波インバータ７から所定の周波数の電
流が供給される。すなわち、誘導子３には７００ＨＭか
ら８０００１１ｔｓの高周波電流を供給し、次段の誘導
子弘の入口における管ｌのシーム部の平均温度が６００
℃から７００°ＣＫなるまでの加熱を行う。次に誘導子
ダには８００Ｈｚから７００Ｈｆｆｉの中周波電流を供
給し、次段の誘導子Ｓの入口における管ｌのシーム部の
平均温度が７００°Ｃから７５０℃になるまでの加熱を
行う。次に誘導子Ｓには７００Ｈ２から８０００ Ｈｚ
の高周波電流を供給するように前記インバータ４，７を
設定する。 次に、電縫管シーム部についての計算シミュレーション
結果と実測シミュレーション結果トの突き合わせによっ
て、シミュレーションの精度をあげることができるよう
になったので、前記誘導子に加える電流の周波数、誘導
子の導体幅について種々の計算シミュレ−７ヨンを行っ
た結果を表１゜表２に示す。 表１ 表２゜ 上記の結果から、誘導子の導体１［１ｃ挾く１誘導子に
加える電流の周波数を高くシ、誘導子のスタンド数を減
することによ）、トータル効率を上げ、コストを下げ得
る見通しがついた。以上の評価をふまえ、誘導子の配列
を加味して実験を行った結果を示す。第２図ないし第４
図はその実験結果を示すものである。なお、第２図から
第４図では誘導子を４個と５個を用いた例で実験したも
のである。 第２図は、外径４０６ｓｓ、肉厚１５．９１１Ｂ （７
）電縫管に、長さ９ｏｏｍｏ誘導子３／−３Ｇヲ夫ｋ
１３ＱＱｌ１１ 、１２５０ｓｅ＋１４５０ｗｋの間隔
を保って直列に配設すると共に、各誘導子３１〜３４１
−と電縫管とのギャップを’Ｚ５ｊｕｌに設定した際に
おいて、誘導子３７〜３弘に供給する加熱電力ＰＧ（１
＠）？加熱電流の周波数ｆ（Ｈ２）、誘導子の導体幅ｗ
（ｓｏｉ）を表３のように選定する外に、加熱時間４８
８ ｓｅｃ ＋冷却時間６ｓｅｃとした場合において、
誘導子の電縫管軸方向の配設位置と電縫管シーム部の外
面と内面との温度の関係を示す。 〔以下余白ｙ 表８ 第８図は、第２図の場合と相違するのは、誘導子３Ｓを
更らに設けると共に、誘導子ＪＩＡと３５との間隔をＬ
５００ ｍに保ち、誘導子３１〜３５に供給する電力１
周波数、および誘導子の導体幅を表４に示すように選定
した場合において、誘導子の電縫管軸方向の配役位置と
電縫溶接部の外面と内面との温度の関係を示す。 〔以下余白〕 表４ また第４図は、第２図と相違するのは、誘導子３１〜３
弘に供給する電力２周波数および誘導子の導体幅を表５
に示すように選定した場合において、誘導子の電縫管軸
方向の配設位置と電縫溶接部の外面と内面との温度の関
係を示す。 〔以下余白〕 表６ 以上、第１ないし第８実験例から、次のことが明かとな
った。 （１） 電縫管の外・内面の熱処理温度を１．００σＣ
と９００℃とするのに、誘導子の導電体の幅を８５鰯か
ら２４１１１にすることによって、誘導子に加える電力
は、約２２００ Ｎから約１６２０ ｆｆ Ｋ減少でき
る。 （２） 最終加熱誘導子の加熱直後のシーム部における
内外面の温度差を１００℃におさえるためには、各誘導
子に加える電流の周波数は、 １，０００血。 １．０００ Ｈｚ 、 ５００ Ｈ１ｌ！、 １，００
０ ＨＩ３ の順序とするのがよい。 （３） 各誘導子への加熱パターン社、電力投入後の熱
浸透時間（誘導子関の通過時間）を５秒程度としてシー
ム部内面の温度を非磁性となるまで下げ、しかる後に、
最終位置の誘導子の加熱はＬＯＯＯＨｚ で行うのが好
ましい。 （４） 肉厚１５．９語、外径４０６−の電縫管を熱処
理速度１３ ｍ／ｍ とした場合に、８ρ００ｍＢのス
ペース内に誘導子を４個設け、これら誘導子に供給する
電力を従来の約２０００ＫＷから、 １６２師に減少す
ることができる。 なお、シーム部に配列される誘導子の数は３ケ所に限定
されるものではない。 以上要するに本発明拡、肉厚パイプの電縫管軸方向ライ
ンにおいて、複数個の誘導子をその導体幅を所定値に形
成して間隔をおいて直列に設け、前記誘導子に加える電
流の周波数を次段誘導子入口におけるシーム部の平均温
度が６００〜７００℃になるまではＴＯＯ〜８０００
Ｈｚとし、次ｉで次段誘導子入口における上記シーム部
のｉ！ｌｌｔが７００〜７５０°Ｃになるまでは８００
〜７００Ｈｇとし、それ以後は再び７００〜８０００
Ｈｚとなるように設定したので、本発ＢＡ娘前記電縫管
シーム部の内外面の温度差を小さい値に保持して焼純、
焼準することができ、しかも消費電力を低減できる効果
を奏する。 生図面の簡単な説明 第１図は本発嘔譬−成を示す斜視図、ＩＫ２図第８図お
よび＃Ｉ４図は夫々第１実験例、第２実験例および第８
実験例における誘導子の電縫管軸方向の配設位置と電縫
管溶接部の外面と内面との温度の関係を示す図である。 ／・・・電縫管、２・・・電縫管の移動方向、３．ダ。 Ｓ・・・誘導子、６・・・高周波インバータ、７・・・
中周波インバータ。 焼鈍」と補正する。 （７） 同省第５頁第４行目に記載の「６００°Ｃから
７００°Ｃ」を「６００℃〜７００°Ｃ」と補正する。 （８） 同書同頁第７行目に記載の［７００″Ｃから７
５０ Ｊを「７００°Ｃ〜７６０」と補正する。 （９） 回書第９頁の表４に記載の「（（社）２２００
Ｊを「（計）２，２００−Ｊと補正する。 αＱ 同書第１０頁の表６に記載の「（株）２，０ＯＯ
Ｊを「（計） ２，０００ Ｊと補正する。 ａυ 同書第１０頁第６行目に記載の「下げ」を「上げ
」と補正する。 （２） 同書同頁第１４行目に記載の「所に」を「また
は４ケに」と補正する。 （至）同書第１２頁に記載の「焼純」を「焼鈍」と補正
する。 〔別 紙〕 （１） シーム部を局部焼鈍、簡単する電縫管熱処理ラ
インにおいて、複数個の誘導子を前記シーム部位に配設
してシーム部位を所定温度に加熱し、これら誘導子に供
給する周波数を高周波、中周波及び高周波の順に電縫管
の移送方向に沿って設定したことを特徴とする鋼管局部
連続熱処理方法。 （２）高周波数は７００Ｈｇから８０００ Ｈｚに、中
周波数は８００ Ｈｚから７００ Ｈｚに設定したこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の鋼管局部連
続熱処理方法。 口におけるシーム部位の平均温度が７００’０〜範囲第
１項に記載の鋼管局部連続熱処理方法。 （４）誘導子はその導体幅を２４１１６から８５１１１
に設定した特許請求の範囲第１項に記載の鋼管局部連続
熱処理方法。 手続補正書（方式） ％式％ ２、発明の名称 鋼管局部連続熱処理方法 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 （６１０）株式会社 明 電 舎 ４、代理人〒１０４ 東京都中央区明イコ町１番２９−Ｊ 拾済会ビル電話０
３（５４５）２２５１（代表） 昭和５９年１−２月１８日 幣補正の対象 昭和５９年１１月８日付提出の手続補正書の補正の内容
の欄。 ７補正の内容 （１） 昭和５９年１１月８日付提出の手続補正書の第
８頁第１４行目から第１５行目に記載のｒ （／３）同
書第１２頁に記載の・・・補正する。」ｔ−ｒ（／Ｊ）
同書第１２頁第１０行目に記載の「焼純Ｊｔ−ｒ焼鈍」
と補正する。」と靜正する０ 以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 シーム部を局部焼純、規準する電縫管溶接ラインにおい
て、複数個の誘導子を直列に所定の間隔をおいて前記シ
ーム部位に配設する□と共に、これら各誘導子の導体幅
を所定値に形成し、かつこれら誘導子に供給する周波数
を、第１段誘導千人口におけるシーム部位の平均温度が
６００℃から７００℃になるまでは７００ ＩＩＬ５か
ら８０００ ＊ｗ とし、次いで。 第２段誘導千人口におけるシーム部位の平均温度が７０
０℃から７５０℃になるまでは８００ Ｈｚから７００
Ｈｚとし、以後誘導子の周波数を再び７００〜８０００
Ｈｍとなるように設定したことを特徴とする鋼管局部連
続熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58176765A JPS60116725A (ja) | 1983-09-24 | 1983-09-24 | 鋼管局部連続熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58176765A JPS60116725A (ja) | 1983-09-24 | 1983-09-24 | 鋼管局部連続熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60116725A true JPS60116725A (ja) | 1985-06-24 |
| JPS6345445B2 JPS6345445B2 (ja) | 1988-09-09 |
Family
ID=16019422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58176765A Granted JPS60116725A (ja) | 1983-09-24 | 1983-09-24 | 鋼管局部連続熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60116725A (ja) |
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1983
- 1983-09-24 JP JP58176765A patent/JPS60116725A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6345445B2 (ja) | 1988-09-09 |
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