JPS5998167A - カ−ボンブラック製造用バ−ナ - Google Patents
カ−ボンブラック製造用バ−ナInfo
- Publication number
- JPS5998167A JPS5998167A JP58200699A JP20069983A JPS5998167A JP S5998167 A JPS5998167 A JP S5998167A JP 58200699 A JP58200699 A JP 58200699A JP 20069983 A JP20069983 A JP 20069983A JP S5998167 A JPS5998167 A JP S5998167A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbon black
- burner assembly
- feedstock oil
- oil
- discharge
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09C—TREATMENT OF INORGANIC MATERIALS, OTHER THAN FIBROUS FILLERS, TO ENHANCE THEIR PIGMENTING OR FILLING PROPERTIES ; PREPARATION OF CARBON BLACK ; PREPARATION OF INORGANIC MATERIALS WHICH ARE NO SINGLE CHEMICAL COMPOUNDS AND WHICH ARE MAINLY USED AS PIGMENTS OR FILLERS
- C09C1/00—Treatment of specific inorganic materials other than fibrous fillers; Preparation of carbon black
- C09C1/44—Carbon
- C09C1/48—Carbon black
- C09C1/50—Furnace black ; Preparation thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/19—Oil-absorption capacity, e.g. DBP values
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/60—Optical properties, e.g. expressed in CIELAB-values
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
- Nozzles For Spraying Of Liquid Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、その内部に微粒化装置を有するカーボン・ブ
ラック・バーナ並びに前炉法によるカーボン、ブラック
生産方法に係る。
ラック・バーナ並びに前炉法によるカーボン、ブラック
生産方法に係る。
カーボン・ブラックは各種の方法によって生産される。
が、それらのもっとも普通のものは、ランプブラック法
、チャンネル法、ガス炉法、前炉法、サーマル法、及び
アセチレン・ブラック法である。
、チャンネル法、ガス炉法、前炉法、サーマル法、及び
アセチレン・ブラック法である。
これら普通の方法のうち最も経済的且つ最も広く実用さ
れている前炉法においては、炭化水素燃料が酸化剤例え
ば空気と一緒に通常は耐火裏張りされている密閉室内に
おいて燃やされ、そして生じる燃焼ガス中に供給原料油
が射出される。カーボン・ブラック産業界は前炉リアク
タ内に供給原料油、酸化剤及び燃焼ガスを混合導入する
ため、きわめて多棟のシステムを採用しており、最終生
成物において望ましい組合せの特性を得るべくさまざま
の形状寸法のリアクタを開発した。油フアーネスブラッ
ク方式の本質的部分は、導入されるすべての供給原料油
がカーボン・ブラックに組成される以前に急速に気化さ
れ得るようにきわめて小さい細滴に１微粒化１さるべき
ことである。気化される前に液体として反応せしめられ
る油は、すべて、生成されるカーボン・ブラック中に望
ましからざるグリッド即ち粗粒を形成する傾向がある。
れている前炉法においては、炭化水素燃料が酸化剤例え
ば空気と一緒に通常は耐火裏張りされている密閉室内に
おいて燃やされ、そして生じる燃焼ガス中に供給原料油
が射出される。カーボン・ブラック産業界は前炉リアク
タ内に供給原料油、酸化剤及び燃焼ガスを混合導入する
ため、きわめて多棟のシステムを採用しており、最終生
成物において望ましい組合せの特性を得るべくさまざま
の形状寸法のリアクタを開発した。油フアーネスブラッ
ク方式の本質的部分は、導入されるすべての供給原料油
がカーボン・ブラックに組成される以前に急速に気化さ
れ得るようにきわめて小さい細滴に１微粒化１さるべき
ことである。気化される前に液体として反応せしめられ
る油は、すべて、生成されるカーボン・ブラック中に望
ましからざるグリッド即ち粗粒を形成する傾向がある。
微粒化は、一般に、供給原料油を加圧された流体、例え
ば空気の流れと混合することにより、または重圧下の油
を微粒化ノズルを通じて射出することにより達成される
。細滴の寸法、１度またはスプレ一様式のごとき特徴は
油の気化効率に影響を及ぼし、それによってさらに生成
物のカーボン・ブラックが影響される。
ば空気の流れと混合することにより、または重圧下の油
を微粒化ノズルを通じて射出することにより達成される
。細滴の寸法、１度またはスプレ一様式のごとき特徴は
油の気化効率に影響を及ぼし、それによってさらに生成
物のカーボン・ブラックが影響される。
本発明に依れば、前炉法カーボン・ブラック・バーナで
あって、問題であるカーボン・ブラック製品の粗粒含量
を減じるのに役立つものが提供される。
あって、問題であるカーボン・ブラック製品の粗粒含量
を減じるのに役立つものが提供される。
カーボン・ブラック・バーナ組立体においてその構造に
さまざまの修正を施こすことの効果を明確に類別する酩
金的理論は存在しない。特に、そのようなバーナ構造の
修正がそれによって生成されるカーボン・ブラックの特
性に影響する態様に関しては、一致した見解が無い。し
かし、本発明に依って、得られるバーナ構造は、供給原
料油が燃焼ガスの流れのなかに注射されるに先立って微
粒化される前炉法で生成されるカーボン・ブラックの粗
粒を減じるのに特に有利であることが証明された。
さまざまの修正を施こすことの効果を明確に類別する酩
金的理論は存在しない。特に、そのようなバーナ構造の
修正がそれによって生成されるカーボン・ブラックの特
性に影響する態様に関しては、一致した見解が無い。し
かし、本発明に依って、得られるバーナ構造は、供給原
料油が燃焼ガスの流れのなかに注射されるに先立って微
粒化される前炉法で生成されるカーボン・ブラックの粗
粒を減じるのに特に有利であることが証明された。
本発明は、オリフィスを通じて燃焼ガスの炎のなかに排
出されろ供給原料油の微粒化された流れを生じさせる内
部微粒化装置を有するバーナ組立体である。油排出オリ
フィスは典型的には、油スプレーが反応室内に注入され
るとき油スプレーを吸い込む高温の燃焼ガスの覆幕を形
成するため酸化剤である空気と結合する燃料ガスを射出
する複数個の口によって包囲される。有効に気化される
供給原料油の有効に微粒化されたスプレーを提供し、そ
して低租粒含量のカーボン・ブラックを生産するため、
反応室に開口する排出オリフィスと連絡する微粒化流体
通路の端に直両するバーナ組立体の一点において供給原
料油を半径方向に微粒化流体通路内に射出するように少
なくとも１個の供給原料油放出口が位置される。そのよ
うな構成を用いることによって、供給原料油は、導−＃
を通って流れる微粒化流体の流れのなかにそれを半径方
向に放出することによって微粒化され、それによって、
前記供給原料は分散されて細滴化して排出オリフィスを
通じて微細なスプレーとしてリアクタ内に排出され、そ
して気化してカーボン・ブラックを形成する。好ましく
は供給原料油を微粒化流体通路内に半径方向に放出する
ため、複数個の供給原料油放出口が位置される。
出されろ供給原料油の微粒化された流れを生じさせる内
部微粒化装置を有するバーナ組立体である。油排出オリ
フィスは典型的には、油スプレーが反応室内に注入され
るとき油スプレーを吸い込む高温の燃焼ガスの覆幕を形
成するため酸化剤である空気と結合する燃料ガスを射出
する複数個の口によって包囲される。有効に気化される
供給原料油の有効に微粒化されたスプレーを提供し、そ
して低租粒含量のカーボン・ブラックを生産するため、
反応室に開口する排出オリフィスと連絡する微粒化流体
通路の端に直両するバーナ組立体の一点において供給原
料油を半径方向に微粒化流体通路内に射出するように少
なくとも１個の供給原料油放出口が位置される。そのよ
うな構成を用いることによって、供給原料油は、導−＃
を通って流れる微粒化流体の流れのなかにそれを半径方
向に放出することによって微粒化され、それによって、
前記供給原料は分散されて細滴化して排出オリフィスを
通じて微細なスプレーとしてリアクタ内に排出され、そ
して気化してカーボン・ブラックを形成する。好ましく
は供給原料油を微粒化流体通路内に半径方向に放出する
ため、複数個の供給原料油放出口が位置される。
以下、本発明は添付図面を参照することによって−そう
明らかに理解されるであろう。
明らかに理解されるであろう。
カーボン・ブラック・バーナ１０は、一般的に６本の同
心の主導管であってそれぞれ互いの内部に配置されたも
の、即ち、外筒１２、油管１４及び微粒化流体４晋１６
を以て構成される。油管１４の内面と外面と微粒化流体
導管１６は、環状通路１８と２０を画成するようなすき
まを置いて外筒１２内に位置される。これら６本の同心
導管はバーナ排出先端部材２２において一緒に終端する
。外筒１２と油管１４の端部は前記排出先端部材２２の
ねじ付き端部な受けるように雌ねじを切られている。排
出先端部材２２にはそれを貫いて環状通路２４が形成さ
れ、該通路は環状通路１Ｂと連絡して複数の排出口２６
に通じている。排出口２６はバーナ組立体の軸線に対し
て垂直の共通平面に位置し、排出先端部材２２の外周縁
においてたがいに等しい間隔で円周方向に離されている
。
心の主導管であってそれぞれ互いの内部に配置されたも
の、即ち、外筒１２、油管１４及び微粒化流体４晋１６
を以て構成される。油管１４の内面と外面と微粒化流体
導管１６は、環状通路１８と２０を画成するようなすき
まを置いて外筒１２内に位置される。これら６本の同心
導管はバーナ排出先端部材２２において一緒に終端する
。外筒１２と油管１４の端部は前記排出先端部材２２の
ねじ付き端部な受けるように雌ねじを切られている。排
出先端部材２２にはそれを貫いて環状通路２４が形成さ
れ、該通路は環状通路１Ｂと連絡して複数の排出口２６
に通じている。排出口２６はバーナ組立体の軸線に対し
て垂直の共通平面に位置し、排出先端部材２２の外周縁
においてたがいに等しい間隔で円周方向に離されている
。
リフイス３０に通じている。微粒化流体導管１６の壁は
複数の油放出通路３２を有し、これら通路は環状通路２
０と連絡し、一方、流体通路１７に外出通路２８と連絡
するその端に一番近いところで開口している。放出通路
３２は微粒化流体導管１６の周縁に添う共通平面におい
て互いに等間隔に離されている。
複数の油放出通路３２を有し、これら通路は環状通路２
０と連絡し、一方、流体通路１７に外出通路２８と連絡
するその端に一番近いところで開口している。放出通路
３２は微粒化流体導管１６の周縁に添う共通平面におい
て互いに等間隔に離されている。
バーナ１０の運転において、矢印（Ｇ）によって示され
る燃料ガスは、バーナ組立体の遠端（図示されていない
）に在る口において導入されるとともに、環状空間１８
、即ち油管１４の外壁と外筒１２の内壁によって画成さ
れる空間、を流れ通る。
る燃料ガスは、バーナ組立体の遠端（図示されていない
）に在る口において導入されるとともに、環状空間１８
、即ち油管１４の外壁と外筒１２の内壁によって画成さ
れる空間、を流れ通る。
バーナ１０の排出先端部材２２即ちノズルの端において
、燃料ガスは環状通路２４に進入し、そして排出先端部
材２２の前端に互いに円周方向に離間された複数の排出
口２６を通じて炉（図示されていない）内に送給され５
、る。
、燃料ガスは環状通路２４に進入し、そして排出先端部
材２２の前端に互いに円周方向に離間された複数の排出
口２６を通じて炉（図示されていない）内に送給され５
、る。
矢印（○）によって示される供給原料油は、バーナ組立
体の遠端（遠足されていない）に在る口を通じてバーナ
１０内に導入され、そして微粒化流体導管１６の外壁と
油管１４の内壁とによって画成される空間即ち環状通路
２０を流れ通る。バーナ１０の排出先端部材２２即ちノ
ズルの端において、供給原料油（０）は、微粒化流体導
管１６の周縁に添って互いに等間隔に離間された油放出
通路３２に進入する。これら通路３２は供給原料油を半
径方向に流体通路１１内に注射するように配置されてい
る。
体の遠端（遠足されていない）に在る口を通じてバーナ
１０内に導入され、そして微粒化流体導管１６の外壁と
油管１４の内壁とによって画成される空間即ち環状通路
２０を流れ通る。バーナ１０の排出先端部材２２即ちノ
ズルの端において、供給原料油（０）は、微粒化流体導
管１６の周縁に添って互いに等間隔に離間された油放出
通路３２に進入する。これら通路３２は供給原料油を半
径方向に流体通路１１内に注射するように配置されてい
る。
矢印（Ａ）を以て示される微粒化流体、例えば加圧され
た空気、がバーナ組立体の遠端（図示されていない）に
在る口を通じてバーナ１０内へ導入され、バーナ１０の
排出端部材２２において外出通路２８と連絡する流体通
路１７を流れ通る。微粒化流体が微粒化流体導管１６を
流れ通るとき、それは油放出通路３２を通じて流体通路
内に注射されている供給原料流れを微粒化するのに役立
つ。
た空気、がバーナ組立体の遠端（図示されていない）に
在る口を通じてバーナ１０内へ導入され、バーナ１０の
排出端部材２２において外出通路２８と連絡する流体通
路１７を流れ通る。微粒化流体が微粒化流体導管１６を
流れ通るとき、それは油放出通路３２を通じて流体通路
内に注射されている供給原料流れを微粒化するのに役立
つ。
油の小滴は微粒化流体と簡単に混合するとともに通路２
８を通じて排出オリフィス３０へ吹き飛ばされる。微粒
化油流はスプレーとして排出オリフィス３０を通って炉
（図示されていない）内へ送入される。供給原料油は燃
料ガスの火炎によって吸込まれるとともに、在来の既知
の技術に従って反応し、そしてその結果として、カーボ
ン・ゾラツクを形成する。
８を通じて排出オリフィス３０へ吹き飛ばされる。微粒
化油流はスプレーとして排出オリフィス３０を通って炉
（図示されていない）内へ送入される。供給原料油は燃
料ガスの火炎によって吸込まれるとともに、在来の既知
の技術に従って反応し、そしてその結果として、カーボ
ン・ゾラツクを形成する。
添付図面は、本発明の一推奨実施例であって外出通路２
８が排出オリフィス３０へ同かつて末広になって排出端
で外へ開口する形式のものを図示している。６個の油放
出通路３２が、排出端の直前の位置において微粒化流体
中−＃１６の流体通路１７の周囲に互いに等間隔に離さ
れて配列されたものとして示されている。排出オリフィ
ス３０の手前の漸開部分は必ずしも必要でない：微粒化
流体導管１６は排出オリフィス３０に直接に通じ得、ま
たは直線的部分、漸縮部分及び漸開部分の組合せが使用
され得る。
８が排出オリフィス３０へ同かつて末広になって排出端
で外へ開口する形式のものを図示している。６個の油放
出通路３２が、排出端の直前の位置において微粒化流体
中−＃１６の流体通路１７の周囲に互いに等間隔に離さ
れて配列されたものとして示されている。排出オリフィ
ス３０の手前の漸開部分は必ずしも必要でない：微粒化
流体導管１６は排出オリフィス３０に直接に通じ得、ま
たは直線的部分、漸縮部分及び漸開部分の組合せが使用
され得る。
図面に示されるごとき推奨実施例は、供給原料油は微粒
化流体導管１６の周縁にたがいに等間隔に離された複数
の放出口から微粒化流体中に半径方向内方へ射出される
ように構成されているが、供給原料油の半径方向導入は
代替的構成によっても達成され得る。供給原料油放出通
路は微粒化流体導管１６の周縁に互いに等間隔に離され
て配列されることを必ずしも必要とせず、また、それら
は排出オリフィスから等間隔に位置されることも必要で
ない。かつまた、微粒化流体中への油の半径方向射出は
、微粒化流体導管１６の中心から半径方向外方へ為され
ることも可能である。半径方向外方への射出は、供給原
料油導管を微粒化流体導管内に同心に配置することによ
って容易に達成され得る。油放出通路は、油導管を取り
巻く環状の微粒化流体通路内へ供給原料油を半径方向に
射出するように油導管の周縁に貫設され得る。
化流体導管１６の周縁にたがいに等間隔に離された複数
の放出口から微粒化流体中に半径方向内方へ射出される
ように構成されているが、供給原料油の半径方向導入は
代替的構成によっても達成され得る。供給原料油放出通
路は微粒化流体導管１６の周縁に互いに等間隔に離され
て配列されることを必ずしも必要とせず、また、それら
は排出オリフィスから等間隔に位置されることも必要で
ない。かつまた、微粒化流体中への油の半径方向射出は
、微粒化流体導管１６の中心から半径方向外方へ為され
ることも可能である。半径方向外方への射出は、供給原
料油導管を微粒化流体導管内に同心に配置することによ
って容易に達成され得る。油放出通路は、油導管を取り
巻く環状の微粒化流体通路内へ供給原料油を半径方向に
射出するように油導管の周縁に貫設され得る。
次ぎり検査手順は、本発明によって生産されるカーボン
・ブラックのペレットの分析的並びに物理的緒特性の評
価に使用されろ。
・ブラックのペレットの分析的並びに物理的緒特性の評
価に使用されろ。
沃素吸着数
カーボン・ブラックの沃素吸着数は、 ＡＳＴＭテスト
法Ｄ−１５１０−７０に基いて決定される。
法Ｄ−１５１０−７０に基いて決定される。
スペクトロニック２０
この方法は、スペクトル光度計によって行われるカーボ
ン・ブラックによるトルエン変色度の決定手順である。
ン・ブラックによるトルエン変色度の決定手順である。
透過６分率がＡＳＴＭテスト法Ｄ−１６１８に基いて決
定される。
定される。
フタル酸シブチル（ＤＢＰ）吸収数
カ−ボン・ブラックのＤＢＰ吸収数は、Ａ８ＴＭテスト
法Ｄ−２４１４−７６に基いて決定される。
法Ｄ−２４１４−７６に基いて決定される。
色濃度
カーボン・ブラック試料の色濃度は、ＡＳＴＭテスト法
Ｄ３２６５−７６ａに基いて工業基準黒色に対して相対
的に決定される。
Ｄ３２６５−７６ａに基いて工業基準黒色に対して相対
的に決定される。
粗粒含量
試料中の粗粒含量は、テストされるカーボン・ブラック
の水分散系を作り、それを所望の標準金網を通過させる
ことによって決定される。報告される４５ミクロン粗粒
は、ＡＳＴＭテスト法Ｄ−１５１４−６０に従って６２
５メツシユ金網を用いる水ふるい残粒によって決定され
る。
の水分散系を作り、それを所望の標準金網を通過させる
ことによって決定される。報告される４５ミクロン粗粒
は、ＡＳＴＭテスト法Ｄ−１５１４−６０に従って６２
５メツシユ金網を用いる水ふるい残粒によって決定され
る。
欠配の諸表は本発明に従ったバーナ組立体のための典型
的運転条件を列記したものである。説明される実例運転
において、本発明バーナは、一般的に円筒形の耐火裏張
りされたリアクタを有する好適な反応装置と組合わされ
て使用される。バーナはその先端部材を約０．９１ ｍ
（３フイート）の内径を有する反応室内に微粒化され
た供給原料のスプレーを導入するように据付けられて前
記リアクタの一端部に軸方向に位置される。バーナの先
端部材は、前記反応室の直径まで両開する軸方向に位置
される、直径約３８．１（：ＩＩＬ（１５インチ）、長
さ約１１．４ ｃＩｒＬ（４，５インチ）の入口通路内
に配置される。燃焼空気は前記入口通路内の前記バーナ
によって形成される環状通路を通じて反応室内に導入さ
れる。下流的２．６７７７Ｌ （８フイ一ト９インチ）
の点において、前記反応室は、約０．６８ ｍ（２フイ
一ト６インチ）−の直径まで漸開しており。
的運転条件を列記したものである。説明される実例運転
において、本発明バーナは、一般的に円筒形の耐火裏張
りされたリアクタを有する好適な反応装置と組合わされ
て使用される。バーナはその先端部材を約０．９１ ｍ
（３フイート）の内径を有する反応室内に微粒化され
た供給原料のスプレーを導入するように据付けられて前
記リアクタの一端部に軸方向に位置される。バーナの先
端部材は、前記反応室の直径まで両開する軸方向に位置
される、直径約３８．１（：ＩＩＬ（１５インチ）、長
さ約１１．４ ｃＩｒＬ（４，５インチ）の入口通路内
に配置される。燃焼空気は前記入口通路内の前記バーナ
によって形成される環状通路を通じて反応室内に導入さ
れる。下流的２．６７７７Ｌ （８フイ一ト９インチ）
の点において、前記反応室は、約０．６８ ｍ（２フイ
一ト６インチ）−の直径まで漸開しており。
水急冷スプレー・ノズルが、反応を終わらせるため、供
給原料油が反応室に入る点から約７．６２ ｍ（２５フ
イート）下流においてリアクタ通路内に配置されている
。形成されたカーボン・ブラックは冷却されそして好適
な収集装置内に送られる。
給原料油が反応室に入る点から約７．６２ ｍ（２５フ
イート）下流においてリアクタ通路内に配置されている
。形成されたカーボン・ブラックは冷却されそして好適
な収集装置内に送られる。
ふんわりした微粒状カーボン・ブラックはしばしばペレ
ット形成装置内でさらに処理され、そこで自由に流れる
ペレットが形成される。
ット形成装置内でさらに処理され、そこで自由に流れる
ペレットが形成される。
条件は、所望される特別の等級のカーボン・ゾラックを
生産するように生成物を加減するために、カーボン・ブ
ラック製造技術に精通している当業者によって変更され
得る。また、バーナ及びまたは、リアクタの特殊の設計
及び寸法も、使用される運転条件の修正を必要ならしめ
る。
生産するように生成物を加減するために、カーボン・ブ
ラック製造技術に精通している当業者によって変更され
得る。また、バーナ及びまたは、リアクタの特殊の設計
及び寸法も、使用される運転条件の修正を必要ならしめ
る。
下記テーブルＣＢ）に列記された諸条件を使用して別の
一連の運転が為された。本発明の使用を通じて生産され
たペレット状のカーボン・ブラックの分析特性を評価す
るのに使用されたテスト手順は、前記したものと同じで
あった。分析特性は下記の弐〇に列記されている。
一連の運転が為された。本発明の使用を通じて生産され
たペレット状のカーボン・ブラックの分析特性を評価す
るのに使用されたテスト手順は、前記したものと同じで
あった。分析特性は下記の弐〇に列記されている。
表 Ｂ
運転
バーナ ２
油放出口（個数Ｘ直径→ ６Ｘ３朋微粒化空気
通路（直径） １２．５１１燃料ガス排出口
６Ｘ３朋：４５゜急冷位置（バーナ先端部材か
ら）７．６ｍ（２５ｆｔ、）運転条件 總燃焼空気 給率１、ｍ３／ｓｅｃ （ｓｃｆｈ） ０．９５
０（１２０８００）温度、’Ｃ（−Ｆ ）
３２４ （６１５）微粒化空気 給率、ｍ３／５ｅｃ（ｓｃｆｈ） ０．０３２
（４０５０）圧力、ＭＰａ（ｐｓｉｇ） ０
．４９６ （７２）燃料ガス 給率、 ｍ３／５ｅａ（ｓｃｆｈ） ０．０９
６（１２２１０）圧力、Ｍ Ｐａ（ｐｓｉｇ）
１．０５４Ｃ１５０）供給原料油 給率、ｍ３／ｓｅｃ（ｇｐｈ） ０．００３（
２６９）圧力、・、Ｍ Ｐａ（ｐｓｉｇ）
０．６９０（１００）温度、°改、ｑ ”Ｆ ）
１４９ （＋００）Ｋ＋、ｇｍｓ／ｍ
’（ｇｍｓ／１００ Ｕ−８−ｇ） ＋５０．８
（２３）急冷温度、”ＣＵＰ） ７７１
（１４２０）６ ４ ６Ｘ３朋 ６Ｘ６Ｉ＋１１１２．５ 朋
１２．５ Ｉ鳳６Ｘ３關
：４５° ６Ｘ３龍：４５゜７．６ｍ（２！Ｍｔ
、） ７．６ｍ（２５ｒｔ、）０．９３４（１１８
８００） ０．９３４（１１８８００）３２９ （
６２５） ３６８ （６９５）０．０３３
（４１４０） ０．０２９（３６８０）０．５１
７ （７５） ０．４４８ （６５）０．０９
１（１１６３０） ０．０９６（１２２１０）Ｑ
、９６５（１４０） １．０３４（１５０）０
．００５Ｃ２７７） ０．００５Ｃ２８６）０
．７２４（１０５） ０．７２４（１０５）１
４９ （３００） １４９ （３００）１
１５．６（４３） １９８．２ （７５）７６
３ （１４０５） ７７４ （１４２５）上記
データはＳＲＦ等級のカーボン・ブラックの生産を説明
するため行われた一連の運転を表示するものである。Ｓ
ＲＥカーボン・ブラックの規格を満たすことに９口えて
、有利な低祖粒レベルも達成された。
通路（直径） １２．５１１燃料ガス排出口
６Ｘ３朋：４５゜急冷位置（バーナ先端部材か
ら）７．６ｍ（２５ｆｔ、）運転条件 總燃焼空気 給率１、ｍ３／ｓｅｃ （ｓｃｆｈ） ０．９５
０（１２０８００）温度、’Ｃ（−Ｆ ）
３２４ （６１５）微粒化空気 給率、ｍ３／５ｅｃ（ｓｃｆｈ） ０．０３２
（４０５０）圧力、ＭＰａ（ｐｓｉｇ） ０
．４９６ （７２）燃料ガス 給率、 ｍ３／５ｅａ（ｓｃｆｈ） ０．０９
６（１２２１０）圧力、Ｍ Ｐａ（ｐｓｉｇ）
１．０５４Ｃ１５０）供給原料油 給率、ｍ３／ｓｅｃ（ｇｐｈ） ０．００３（
２６９）圧力、・、Ｍ Ｐａ（ｐｓｉｇ）
０．６９０（１００）温度、°改、ｑ ”Ｆ ）
１４９ （＋００）Ｋ＋、ｇｍｓ／ｍ
’（ｇｍｓ／１００ Ｕ−８−ｇ） ＋５０．８
（２３）急冷温度、”ＣＵＰ） ７７１
（１４２０）６ ４ ６Ｘ３朋 ６Ｘ６Ｉ＋１１１２．５ 朋
１２．５ Ｉ鳳６Ｘ３關
：４５° ６Ｘ３龍：４５゜７．６ｍ（２！Ｍｔ
、） ７．６ｍ（２５ｒｔ、）０．９３４（１１８
８００） ０．９３４（１１８８００）３２９ （
６２５） ３６８ （６９５）０．０３３
（４１４０） ０．０２９（３６８０）０．５１
７ （７５） ０．４４８ （６５）０．０９
１（１１６３０） ０．０９６（１２２１０）Ｑ
、９６５（１４０） １．０３４（１５０）０
．００５Ｃ２７７） ０．００５Ｃ２８６）０
．７２４（１０５） ０．７２４（１０５）１
４９ （３００） １４９ （３００）１
１５．６（４３） １９８．２ （７５）７６
３ （１４０５） ７７４ （１４２５）上記
データはＳＲＦ等級のカーボン・ブラックの生産を説明
するため行われた一連の運転を表示するものである。Ｓ
ＲＥカーボン・ブラックの規格を満たすことに９口えて
、有利な低祖粒レベルも達成された。
運転１〜４に用いられた供給原料油は、下記の表に組成
並びに特性が列記されている６種の異なる供給原料の混
合物であった。運転１は、９５％の供給原料■と５％の
供給原料Ｉとを混合したものを用いた：運転２は７５チ
の供給原料Ｉと２５％の供給原料用とを混合したものを
用いた：運転３は５０チの供給原料■と５０％の供給原
料とを混合したものを使用した；運転４は１００％の供
給原料Ｉｌを用いた。
並びに特性が列記されている６種の異なる供給原料の混
合物であった。運転１は、９５％の供給原料■と５％の
供給原料Ｉとを混合したものを用いた：運転２は７５チ
の供給原料Ｉと２５％の供給原料用とを混合したものを
用いた：運転３は５０チの供給原料■と５０％の供給原
料とを混合したものを使用した；運転４は１００％の供
給原料Ｉｌを用いた。
炭ｇ（％） ９１．５水素／炭素原子
比 １．１１硫黄（％）
０．０４アスフアルテン（％） ６ ＡＰＩ度： １５．６°０Ｃ６０−Ｆ） ＋１．５
比重： １５．６°０Ｃ６０’Ｆ） １．０５
２セイボルト国際粘度 ５４．４℃（１６０’Ｆ’） ２５０９８．
９’Ｃ（２１０’Ｆ） ６２沈殿物（％）
０．０６灰（％） ０．
１：１０２ ナトリウム（ｐｐｍ） ２カリウム（
ｐｐｍ） ０．２Ｉ＊ＩＬＰ−ｔ ’ｃ
２０４５０％Ｂ、Ｐ、、 ’０
５７０ＢＭＣＩ （粘度／重力）１
１７ ２−リング（％） ５０ローリン
グ（％）１２ ４−リング（チ） ８５−リング以
上（％） ５供給原料■ 水素（％）７．６ 炭素（％） ９２．５水累／炭素原
子比 ０．９８硫黄（％）
０．０６アスフアルテン（％） ６ ＡＰＩ度：１５．６℃（６０’Ｆ’） ＋６比重
：１５．６”ＣＣ６０”Ｆ’） １．０２９セ
イボルト国際粘度 ５４．４℃（１３０’ｌ？） ４０９８．９
°０（２１０’Ｆ） ３２沈殿物（％）
０．０２灰（％） ０．００
２ ナトリウム（ｐｐｍ） ２カリウム（
ｐｐｍ） ０．１１、Ｂ、Ｐ、、 ’
ｃ ２０４５０％Ｂ、Ｐ、、’Ｑ
ＮＡＢＭＣＩ（粘度／重力）１１５ ＢＭＣ’Ｉ Ｃ５０％Ｂ 、 Ｐ 、／ｉ力）
ＮＡ芳香リング分配（芳香物の％） １−リング（％）１２ ２−リング（％）５５ ローリング（％）１４ ４−リングＣ％ ） １５５−リン
グ以上（％） ４残留炭素、ラムスポラト
ム（チ） ６ｉｃｙ／ｒｎ３（１ｂｓ、Ｃ／米ｇａｌ
） ９４７．７（７−９１）残留炭素、ＴＧＡ
（％）−一 供給原料■ 水累（チ）７．６ 炭素（％） ９２．４水素／炭素原
子比 ０．９４蝋黄（％）０．２ アスファルテン（％）１４ ＡＰＩ度： １５．６℃（６０″Ｆ’） ＋０．８
比重： １５．６℃（６０”Ｆ’） １．０
７０セイボルト国際粘度 ５４．４”Ｃ（１３０’Ｆ） １１０９８
．９°０（２１０”Ｆ） ４４沈殿物（
％） ０．００８灰（％）
０．００２ ナトリウム（ｐｐｍ） ２カリウム（
ｐｐｍ） ０．２１、Ｂ、Ｐ、、
’０ ２１０５０％Ｂ、Ｐ、、
℃ ２８ＯＢＭＣＩ（粘度／重力）１
２６ ＢＭＣＩ （５０％Ｂ、Ｐ、／重力） １１６芳
香物（％）９９ 飽和物（％） １ 芳香リング分配（芳香物の％） １−リング（％）１２ ２−リング（％）５６ ローリング（％）１２ ４−リング（％）１５ ５−リング以上（％） ５使用された燃
料ガスはすべての運転例において下記組成と発熱量とを
有する天然ガスでめった。
比 １．１１硫黄（％）
０．０４アスフアルテン（％） ６ ＡＰＩ度： １５．６°０Ｃ６０−Ｆ） ＋１．５
比重： １５．６°０Ｃ６０’Ｆ） １．０５
２セイボルト国際粘度 ５４．４℃（１６０’Ｆ’） ２５０９８．
９’Ｃ（２１０’Ｆ） ６２沈殿物（％）
０．０６灰（％） ０．
１：１０２ ナトリウム（ｐｐｍ） ２カリウム（
ｐｐｍ） ０．２Ｉ＊ＩＬＰ−ｔ ’ｃ
２０４５０％Ｂ、Ｐ、、 ’０
５７０ＢＭＣＩ （粘度／重力）１
１７ ２−リング（％） ５０ローリン
グ（％）１２ ４−リング（チ） ８５−リング以
上（％） ５供給原料■ 水素（％）７．６ 炭素（％） ９２．５水累／炭素原
子比 ０．９８硫黄（％）
０．０６アスフアルテン（％） ６ ＡＰＩ度：１５．６℃（６０’Ｆ’） ＋６比重
：１５．６”ＣＣ６０”Ｆ’） １．０２９セ
イボルト国際粘度 ５４．４℃（１３０’ｌ？） ４０９８．９
°０（２１０’Ｆ） ３２沈殿物（％）
０．０２灰（％） ０．００
２ ナトリウム（ｐｐｍ） ２カリウム（
ｐｐｍ） ０．１１、Ｂ、Ｐ、、 ’
ｃ ２０４５０％Ｂ、Ｐ、、’Ｑ
ＮＡＢＭＣＩ（粘度／重力）１１５ ＢＭＣ’Ｉ Ｃ５０％Ｂ 、 Ｐ 、／ｉ力）
ＮＡ芳香リング分配（芳香物の％） １−リング（％）１２ ２−リング（％）５５ ローリング（％）１４ ４−リングＣ％ ） １５５−リン
グ以上（％） ４残留炭素、ラムスポラト
ム（チ） ６ｉｃｙ／ｒｎ３（１ｂｓ、Ｃ／米ｇａｌ
） ９４７．７（７−９１）残留炭素、ＴＧＡ
（％）−一 供給原料■ 水累（チ）７．６ 炭素（％） ９２．４水素／炭素原
子比 ０．９４蝋黄（％）０．２ アスファルテン（％）１４ ＡＰＩ度： １５．６℃（６０″Ｆ’） ＋０．８
比重： １５．６℃（６０”Ｆ’） １．０
７０セイボルト国際粘度 ５４．４”Ｃ（１３０’Ｆ） １１０９８
．９°０（２１０”Ｆ） ４４沈殿物（
％） ０．００８灰（％）
０．００２ ナトリウム（ｐｐｍ） ２カリウム（
ｐｐｍ） ０．２１、Ｂ、Ｐ、、
’０ ２１０５０％Ｂ、Ｐ、、
℃ ２８ＯＢＭＣＩ（粘度／重力）１
２６ ＢＭＣＩ （５０％Ｂ、Ｐ、／重力） １１６芳
香物（％）９９ 飽和物（％） １ 芳香リング分配（芳香物の％） １−リング（％）１２ ２−リング（％）５６ ローリング（％）１２ ４−リング（％）１５ ５−リング以上（％） ５使用された燃
料ガスはすべての運転例において下記組成と発熱量とを
有する天然ガスでめった。
メタン ９２．３％
エタン ６．６％
プロパン ０．９％
ブタン ０・２％
窒素 ２．８％
二酸化炭素 ０．２％
酩発熱ｉ −−−−３１６４８Ｊ／７７Ｌ”（１０６
０ＢＴＵ／ｓ、ｆｔ”）真発熱ｔ −−−−２８５７
３Ｊ／７７１３（９５７ＥＴＵ／ｓ、ｆｔに）本発明の
バーナは低粗粒、早強化ファーネス・ブラック（ＳＲＦ
）の生産において特に有利であることを証明した。しか
し反応物の流量、リアクタの采件などを・１６正するこ
とによって、さまざまの組成のカーボン・ブラックが生
産され得る。また、特許請求の範囲に記載された本発明
の精神並びに範囲から逸脱することなしに、本発明の前
記説明の細部においても若干の修正が為され得る。従っ
て、前記説明に含まれた全ての事項または冷付図面並び
に実施例に示された全ての事項は本質的に単に説明のだ
めのものであり、制限的ではないものとして解釈さるべ
きことが意図される。
０ＢＴＵ／ｓ、ｆｔ”）真発熱ｔ −−−−２８５７
３Ｊ／７７１３（９５７ＥＴＵ／ｓ、ｆｔに）本発明の
バーナは低粗粒、早強化ファーネス・ブラック（ＳＲＦ
）の生産において特に有利であることを証明した。しか
し反応物の流量、リアクタの采件などを・１６正するこ
とによって、さまざまの組成のカーボン・ブラックが生
産され得る。また、特許請求の範囲に記載された本発明
の精神並びに範囲から逸脱することなしに、本発明の前
記説明の細部においても若干の修正が為され得る。従っ
て、前記説明に含まれた全ての事項または冷付図面並び
に実施例に示された全ての事項は本質的に単に説明のだ
めのものであり、制限的ではないものとして解釈さるべ
きことが意図される。
図面は本発明のバーナの一推奨実施例の排出端の縦断面
図である。 図面上、１０は「バーナ」；１２は「外筒」：１４は「
油・ｇ（に１６は「微粒化流体導管」；１８は「環状通
路」：２０は「環状通路」；２２は「バーナ先端部材」
；２４は「環状通路」；２６は「排出口」：３０は「排
出オリフィス」；３２は「油放出通路Ｊ ； （Ｇ）は
「燃料ガス」；（０）は「供給原料油Ｊ ｓ （Ａ）は
「微粒化流体」を示す。 代理人 浅 村 皓
図である。 図面上、１０は「バーナ」；１２は「外筒」：１４は「
油・ｇ（に１６は「微粒化流体導管」；１８は「環状通
路」：２０は「環状通路」；２２は「バーナ先端部材」
；２４は「環状通路」；２６は「排出口」：３０は「排
出オリフィス」；３２は「油放出通路Ｊ ； （Ｇ）は
「燃料ガス」；（０）は「供給原料油Ｊ ｓ （Ａ）は
「微粒化流体」を示す。 代理人 浅 村 皓
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） オリフィスを通じて燃焼ガスの炎内に排出さ
れる供給原料油の微粒化された流れを生じさせる内部微
粒化装置を有するカーボン・ブラック・バーナ組立体に
おいて：供給原料油を微粒化流体通路内に半径方向に放
出するように位置された少なくとも１個の供給原料油放
出口を有する改良された供給原料油微粒化装置を有し、
該油放出口が排出オリフィスと連絡する微粒化流体通路
の端のすぐ近くに位置されるように構成されたカーボン
・ブラック・バーナ組立体。 （２、特許請求の範囲第１項記載のカーボン・ブラック
・バーナ組立体において：供給原料油を微粒化流体通路
内に半径方向内方に放出するように位置される少なくと
も１個の供給原料油放出口を有するカーボン・ブラック
・バーナ組立体。 （３）特許請求の範囲第１項記載のカーがン・ブラック
・バーナ組立体において：供給原料油を微粒化流体通路
内に半径方向外方に放出するように位置される少なくと
も１個の供給原料油放出口を府警 するカーボン・ブラック・バーナ組立体。 （４）特許請求の範囲第１項記載のカーボン・ブラック
・バーナ組立体において：供給原料油を微粒化流体通路
内に半径方向に放出するように位置された複数個の供給
原料油放出口を有するカーボン・ブラック・バーナ組立
体。 （５）特許請求の範囲第１項記載のカーボン・ブラック
・バーナ組立体において：排出オリフィスと連絡する微
粒化流体通路の周縁に配列された複数個の供給原料油放
出口を有し、核油放出口が排出オリフィスと連絡する微
粒化流体通路の端の直ぐ近くに配置され、そして油を微
粒化流体通路内へ半径方向内方へ放出するように位置さ
れているカーボン・ブラック・バーナ組立体。 （６） ＃許請求の範囲第５項記載のカーボン・ブラ
ック・バーナ組立体において＝６個の供給原料油放出口
が微粒化流体通路の周縁に沿ってたがいに等間隔に配列
されているカーボン・ブラック・バーナ組立体。 （力 減じられた粗粒含量を有するカーボン・ブラック
を生産するための前炉法において：カーボン・ブラック
・バーナ組立体内の導管の、前記微粒化流体導管の排出
端のすぐ近くの位置において前記導管を通って流れる微
粒化流体の流れのなかに半径方向に供給原料油を放出し
、それによって前記供給原料油が前記微粒化流体によっ
て細滴に微粒化される段階と、カーボン・ブラックを形
成させるべく反応室内に前記微粒化された油の細滴をス
プレ・−する段階とを含む前炉カーボン・ブラック生産
方法。 （８）特許請求の範囲第７項記載の前炉法において：微
粒化流体の流れのなかに半径方向内方へ供給原料油を放
出する段階を含む前炉カーボン・ブラック生産方法。 （９）特許請求の範囲第７項記載の前炉法において：微
粒化流体の流れのなかに半径方向外方へ供給原料油を放
出する段階を含む前炉カーボン・ブラック生産方法。 （１０） 特許請求の範囲第８項記載の前炉法におい
て：微粒化流体導管の周縁に沿った複数個の点において
微粒化流体の流れのなかに供給原料油を放出する段階を
含む、前炉カーボン・ブラック生産方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8230640 | 1982-10-27 | ||
| GB08230640A GB2129710B (en) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | Carbon black burner |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5998167A true JPS5998167A (ja) | 1984-06-06 |
| JPS6233260B2 JPS6233260B2 (ja) | 1987-07-20 |
Family
ID=10533857
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58200699A Granted JPS5998167A (ja) | 1982-10-27 | 1983-10-26 | カ−ボンブラック製造用バ−ナ |
| JP62007958A Granted JPS62223273A (ja) | 1982-10-27 | 1987-01-16 | 油炉カ−ボン・ブラツクの生産方法 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62007958A Granted JPS62223273A (ja) | 1982-10-27 | 1987-01-16 | 油炉カ−ボン・ブラツクの生産方法 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4726934A (ja) |
| JP (2) | JPS5998167A (ja) |
| AR (1) | AR240590A1 (ja) |
| AU (1) | AU561412B2 (ja) |
| CA (1) | CA1232191A (ja) |
| DE (1) | DE3338621A1 (ja) |
| ES (2) | ES526778A0 (ja) |
| FR (1) | FR2535334B1 (ja) |
| GB (1) | GB2129710B (ja) |
| IT (1) | IT1194440B (ja) |
| NL (1) | NL8303689A (ja) |
| NZ (1) | NZ206038A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6264869A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-03-23 | ベラ・アンシユタルト | 灰分の少ない導電性カ−ボンブラツクを製造する方法および装置 |
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| US4915036A (en) * | 1988-02-26 | 1990-04-10 | Fuel Tech, Inc. | Boiler and injector for reducing the concentration of pollutants in an effluent |
| US4985218A (en) * | 1989-03-03 | 1991-01-15 | Fuel Tech, Inc. | Process and injector for reducing the concentration of pollutants in an effluent |
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| GB0810299D0 (en) * | 2008-06-06 | 2008-07-09 | Rolls Royce Plc | An apparatus and method for evaluating a hydrocarbon to determine the propensity for coke formation |
Family Cites Families (30)
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| GB292137A (en) * | 1927-06-15 | 1928-11-29 | Naugatuck Chem Co | Method of and apparatus for treating solutions |
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| BE657350A (ja) * | 1963-12-23 | |||
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- 1982-10-27 GB GB08230640A patent/GB2129710B/en not_active Expired
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- 1983-10-21 FR FR838316811A patent/FR2535334B1/fr not_active Expired
- 1983-10-21 NZ NZ206038A patent/NZ206038A/en unknown
- 1983-10-21 CA CA000439487A patent/CA1232191A/en not_active Expired
- 1983-10-25 DE DE19833338621 patent/DE3338621A1/de not_active Withdrawn
- 1983-10-26 AU AU20575/83A patent/AU561412B2/en not_active Ceased
- 1983-10-26 AR AR29465083A patent/AR240590A1/es active
- 1983-10-26 NL NL8303689A patent/NL8303689A/nl not_active Application Discontinuation
- 1983-10-26 JP JP58200699A patent/JPS5998167A/ja active Granted
- 1983-10-26 ES ES526778A patent/ES526778A0/es active Granted
- 1983-10-27 IT IT23486/83A patent/IT1194440B/it active
-
1985
- 1985-05-28 ES ES543563A patent/ES543563A0/es active Granted
- 1985-09-27 US US06/781,277 patent/US4726934A/en not_active Expired - Fee Related
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1987
- 1987-01-16 JP JP62007958A patent/JPS62223273A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6264869A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-03-23 | ベラ・アンシユタルト | 灰分の少ない導電性カ−ボンブラツクを製造する方法および装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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