JPS5992152A - ツインベルト型水平式連続鋳造機の給湯装置 - Google Patents
ツインベルト型水平式連続鋳造機の給湯装置Info
- Publication number
- JPS5992152A JPS5992152A JP20141782A JP20141782A JPS5992152A JP S5992152 A JPS5992152 A JP S5992152A JP 20141782 A JP20141782 A JP 20141782A JP 20141782 A JP20141782 A JP 20141782A JP S5992152 A JPS5992152 A JP S5992152A
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- JP
- Japan
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- tundish
- molten steel
- continuous casting
- ladle
- twin
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/064—Accessories therefor for supplying molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、ツインベルト連続鋳造機(以下、ツインベ
ルト連鋳機と称す)によって連続的に鋼薄鋳片を鋳造す
る際に使用する溶鋼給湯装置に関するものである。
ルト連鋳機と称す)によって連続的に鋼薄鋳片を鋳造す
る際に使用する溶鋼給湯装置に関するものである。
従来、鉄系金属の薄板材は、まず、第1図に示されるよ
うな通常の竪型連続鋳造法によって厚みが200〜30
0 mmのスラブを鋳造し、これに熱間圧延及び冷間圧
延を施して板材にするという多工程を経て製造されるの
が普通でらった。
うな通常の竪型連続鋳造法によって厚みが200〜30
0 mmのスラブを鋳造し、これに熱間圧延及び冷間圧
延を施して板材にするという多工程を経て製造されるの
が普通でらった。
ところが近年、製鋼技術や鋳造技術の進歩等によって性
状の良好な鋳片の製造が可能となったことや、省力或い
は省エネルギー思想の浸透といった諸情勢を背景として
、熱間圧延を採用することなく鉄系金属の薄板材を製造
しようとの気運が高まってきている。しかしながら、こ
のように冷間圧延のみによって鋳片から薄板材を直接的
に製造しようとすると、肉厚が40mm以下程度の幅の
広い薄鋳片を速い速度で製造する必要があり、表面部の
相対的スリップによって鋳型から鋳片を引抜く形式の、
前記第1図に示されるような通常の連続鋳造法でこのよ
うな要望に対処することはほとんど不可能であった。
状の良好な鋳片の製造が可能となったことや、省力或い
は省エネルギー思想の浸透といった諸情勢を背景として
、熱間圧延を採用することなく鉄系金属の薄板材を製造
しようとの気運が高まってきている。しかしながら、こ
のように冷間圧延のみによって鋳片から薄板材を直接的
に製造しようとすると、肉厚が40mm以下程度の幅の
広い薄鋳片を速い速度で製造する必要があり、表面部の
相対的スリップによって鋳型から鋳片を引抜く形式の、
前記第1図に示されるような通常の連続鋳造法でこのよ
うな要望に対処することはほとんど不可能であった。
一方、例えば銅、亜鉛、アルミニウム等の非鉄金属板材
の鋳造に、第2図に示されるようなツインベルト連鋳機
が実用化されており、溶湯から薄板材を極めて能率良く
製造できることがら、現在、各国において多数の装置が
稼動している。
の鋳造に、第2図に示されるようなツインベルト連鋳機
が実用化されており、溶湯から薄板材を極めて能率良く
製造できることがら、現在、各国において多数の装置が
稼動している。
第2図に示されるものは、非鉄金属板材の鋳造に使用さ
れる極く一般的なツインベルトキャスターの鋳込状態を
概略的に表示したものであり、上下各ブー1)−B、B
’の回転によって移動する無端ベルト9 、 9’間へ
、タンディツシュユ0に付属スる樋1.1より溶湯2を
注入すると、注入溶湯は無端ベルトの移動とともに該ベ
ルトとの間に相対的なスリップを生ずることなく同方向
に移動して冷却凝固されるので、凝固した鋳片7を連続
的に、無理〜なく+¥:r速で収り出せるようになって
いる。なお、符号]2で示されるものは、無端ベルト9
゜9′とともに鋳型壁を構成するエッ゛ソダムである。
れる極く一般的なツインベルトキャスターの鋳込状態を
概略的に表示したものであり、上下各ブー1)−B、B
’の回転によって移動する無端ベルト9 、 9’間へ
、タンディツシュユ0に付属スる樋1.1より溶湯2を
注入すると、注入溶湯は無端ベルトの移動とともに該ベ
ルトとの間に相対的なスリップを生ずることなく同方向
に移動して冷却凝固されるので、凝固した鋳片7を連続
的に、無理〜なく+¥:r速で収り出せるようになって
いる。なお、符号]2で示されるものは、無端ベルト9
゜9′とともに鋳型壁を構成するエッ゛ソダムである。
そこで、このツインベルト連鋳機を鉄系金属薄σノ、j
片の鋳造に適用しようとの試みも多くなされたが、鉄系
金属は一般的な非鉄金属に比して融点が極めて高いこと
や製錬方式等の相違から各種の問題が派生し、未だ実用
に供されていないのが現状である。
片の鋳造に適用しようとの試みも多くなされたが、鉄系
金属は一般的な非鉄金属に比して融点が極めて高いこと
や製錬方式等の相違から各種の問題が派生し、未だ実用
に供されていないのが現状である。
本発明者等は、」二連のような観点に立って、溶鋼から
肉厚の極めて薄いスラブを直接的に高能率で製造すべく
、特に前記ツインベルト連鋳機の有する極薄スラブの高
速鋳造特性に着目して、これを鋼の鋳造に適用しようと
する際に現われる各fft障害を徹底的に浮彫りにし、
かつ該障害を完全に排除して、ツインベルト連鋳機によ
る鋼の鋳造を可能とするだめに各種方面からの検討・研
究を繰返している過程で、ツイン浸ルト連鋳機によって
実操業規模で鋼スラブの鋳造を実施する場合、該連鋳機
への溶鋼供給手段として、従来の連続vj造(通常の連
続鋳造、及び非鉄金属のツインベルト連鋳機による連続
鋳造とも)K使用されていた給湯装置を採用しだのでは
、到底、良好な鋳造作業を安定して続けることができな
いという重大な問題点が存在することを見出したのであ
る。
肉厚の極めて薄いスラブを直接的に高能率で製造すべく
、特に前記ツインベルト連鋳機の有する極薄スラブの高
速鋳造特性に着目して、これを鋼の鋳造に適用しようと
する際に現われる各fft障害を徹底的に浮彫りにし、
かつ該障害を完全に排除して、ツインベルト連鋳機によ
る鋼の鋳造を可能とするだめに各種方面からの検討・研
究を繰返している過程で、ツイン浸ルト連鋳機によって
実操業規模で鋼スラブの鋳造を実施する場合、該連鋳機
への溶鋼供給手段として、従来の連続vj造(通常の連
続鋳造、及び非鉄金属のツインベルト連鋳機による連続
鋳造とも)K使用されていた給湯装置を採用しだのでは
、到底、良好な鋳造作業を安定して続けることができな
いという重大な問題点が存在することを見出したのであ
る。
まず、通常型の鋼スラブ用連続鋳造機の給湯装置は、い
ずれも第1図に示されるように、取鍋1からの溶鋼2を
一旦タンディッシュ4に受容しつつ、これをモールド6
内に注入するように構成されており、その際の取鍋2及
びタンディツシュ4の役割はつきの通りである。即ち、 A、取鍋 ■ パンチ的に精錬される溶鋼を連続鋳造設備に運搬す
る。
ずれも第1図に示されるように、取鍋1からの溶鋼2を
一旦タンディッシュ4に受容しつつ、これをモールド6
内に注入するように構成されており、その際の取鍋2及
びタンディツシュ4の役割はつきの通りである。即ち、 A、取鍋 ■ パンチ的に精錬される溶鋼を連続鋳造設備に運搬す
る。
■ 底部ノズルにストッパーロッド又ハスライディング
ノズル3を具備しており、鋳造作業中、適正流量にてタ
ンディツシュ4に溶鋼を供給しつつける。
ノズル3を具備しており、鋳造作業中、適正流量にてタ
ンディツシュ4に溶鋼を供給しつつける。
B、タンディツシュ
■ 底部ノズルにストッパーロッド及びスライディング
ノズル5のいずれか、又は双方を具備しており、モール
1゛6に適正流量にて溶鋼を供給しつづける。
ノズル5のいずれか、又は双方を具備しており、モール
1゛6に適正流量にて溶鋼を供給しつづける。
■ ある程度の容量を備え、溶鋼の滞留時間を利用して
介在物の分離を図る。
介在物の分離を図る。
■ 容量を十分に設計することによって、連々鋳におけ
る取鍋1交換作業時にもモールド6への給湯を維持し続
ける。
る取鍋1交換作業時にもモールド6への給湯を維持し続
ける。
■ 多ストランド連鋳機においては、取鍋1からの溶鋼
を複数のモールド6に分配し、かつストランド毎に時々
刻々の給湯量を制御する。
を複数のモールド6に分配し、かつストランド毎に時々
刻々の給湯量を制御する。
ところが、ツインベルト連鋳機では、第2図からも明白
なように、水平よりもわずかに傾斜させた2つのベル)
9.9’の間に幅方向へ広がりを持って給湯を行う必要
があり、第1図に示されるような通常型の鋼スラブ連鋳
機に使用されるタンディツシュをこれに適用することは
不可能であった。
なように、水平よりもわずかに傾斜させた2つのベル)
9.9’の間に幅方向へ広がりを持って給湯を行う必要
があり、第1図に示されるような通常型の鋼スラブ連鋳
機に使用されるタンディツシュをこれに適用することは
不可能であった。
従って、ツインベルト連鋳機への注湯には、第2図の符
号10で示されるような、樋11或いはノズルを備えだ
タンディツシュを用いて、溶湯2を樋或いはノズルから
溢れ出させ、良好な注入流を得ることが不可欠とされて
おり、ツインベルト連鋳機への溶湯注入タンディツシュ
と言えば、肖然Kl−述のようなタンディツシュを指す
ものであった。そして、この上うなタンディツシュにあ
っては、良好な注入流を得るために、溶湯流人量をこと
さら厳しく制御する必要があった。
号10で示されるような、樋11或いはノズルを備えだ
タンディツシュを用いて、溶湯2を樋或いはノズルから
溢れ出させ、良好な注入流を得ることが不可欠とされて
おり、ツインベルト連鋳機への溶湯注入タンディツシュ
と言えば、肖然Kl−述のようなタンディツシュを指す
ものであった。そして、この上うなタンディツシュにあ
っては、良好な注入流を得るために、溶湯流人量をこと
さら厳しく制御する必要があった。
そこで、このような型式のタンディツシュを使用してい
る非鉄金属用ツインベルト連鋳機の給湯装置としては、
第3図に示されるようなものが代表的なものとして採用
されている。
る非鉄金属用ツインベルト連鋳機の給湯装置としては、
第3図に示されるようなものが代表的なものとして採用
されている。
非鉄金属の溶湯を得るだめには、通常、連続溶解炉が用
いられており、従って第3図に示す給湯装置も、連続溶
解炉13.保持炉14.タンディツシュ10.及びこれ
らをつなぐ樋15から構成されており、保持炉]4とタ
ンディツシュの間で111Jらかの流量制御の手段を具
備している。第3図の例では、保持炉出側の流量コント
ロールプラグ16とその下流のフロート式流量コントロ
ールノズル]87がこれにあたる。
いられており、従って第3図に示す給湯装置も、連続溶
解炉13.保持炉14.タンディツシュ10.及びこれ
らをつなぐ樋15から構成されており、保持炉]4とタ
ンディツシュの間で111Jらかの流量制御の手段を具
備している。第3図の例では、保持炉出側の流量コント
ロールプラグ16とその下流のフロート式流量コントロ
ールノズル]87がこれにあたる。
そして、連続式溶解炉13にて得られた溶湯はノ1y鍋
を要するこよなく、流量が制御されながらタンディツシ
ュコ−0に送り込まれ、°該タンディツシュの注湯口か
ら良好な注入流となってツインベルト連鋳機18に注入
されるのである。
を要するこよなく、流量が制御されながらタンディツシ
ュコ−0に送り込まれ、°該タンディツシュの注湯口か
ら良好な注入流となってツインベルト連鋳機18に注入
されるのである。
しかしながら、この様な給湯装置の構成は、前述のよう
に鋼スラブ用のツインベルト連鋳機には全く適さないも
のなのである。なぜなら、鋼は転炉、′i′i【気炉な
どでバッチ式に精錬されるのが現在主流の方法であり、
一旦取鍋に溶鋼を受容することが不可欠であること、並
びに鋼は非鉄金属に比べて溶融温度が高いので溶湯温度
降下を来だしやすく、長い樋を連ねて溶湯を運搬するの
は良策でないこと等の問題が存在する故である。
に鋼スラブ用のツインベルト連鋳機には全く適さないも
のなのである。なぜなら、鋼は転炉、′i′i【気炉な
どでバッチ式に精錬されるのが現在主流の方法であり、
一旦取鍋に溶鋼を受容することが不可欠であること、並
びに鋼は非鉄金属に比べて溶融温度が高いので溶湯温度
降下を来だしやすく、長い樋を連ねて溶湯を運搬するの
は良策でないこと等の問題が存在する故である。
従って、JR,−1:、の申柄を考慮すれば、鋼スラブ
の連続鋳造にツインベル]・連鋳機を適用する際には、
その給湯装置を、第1図に示されるような通常の竪型モ
ールド式連鋳機における取鍋とタンディツシュとの組合
せを基本として、7cのタンディツシュを、ツインベル
ト連鋳機の特異な形状に適合したものとすれば良いとの
結論が導き出され、第4図に概略図で示されるように、
先端から幅方向に広がりをもって溶鋼を供給する形状を
有する、いわゆるツインベルト連鋳機用給湯タンディツ
シュを備え、その後方から取鍋の溶鋼を注入する形式の
給湯装置が想起されるが、種々の実験の結果、このよう
に構成される給湯装置にはつぎのような問題点のあるこ
とがわかった。即ち、 ■ 比較的狭いタンディツシュの」一部から取鍋によっ
て溶鋼を供給するために、連々鋳における取鍋交換作業
時にはツインベルト連鋳機への給湯がとぎれ、連々鋳操
業が不可能となること。
の連続鋳造にツインベル]・連鋳機を適用する際には、
その給湯装置を、第1図に示されるような通常の竪型モ
ールド式連鋳機における取鍋とタンディツシュとの組合
せを基本として、7cのタンディツシュを、ツインベル
ト連鋳機の特異な形状に適合したものとすれば良いとの
結論が導き出され、第4図に概略図で示されるように、
先端から幅方向に広がりをもって溶鋼を供給する形状を
有する、いわゆるツインベルト連鋳機用給湯タンディツ
シュを備え、その後方から取鍋の溶鋼を注入する形式の
給湯装置が想起されるが、種々の実験の結果、このよう
に構成される給湯装置にはつぎのような問題点のあるこ
とがわかった。即ち、 ■ 比較的狭いタンディツシュの」一部から取鍋によっ
て溶鋼を供給するために、連々鋳における取鍋交換作業
時にはツインベルト連鋳機への給湯がとぎれ、連々鋳操
業が不可能となること。
■ ツインベルト連鋳機への給湯量制御は取鍋スライデ
ィングノズル3に」二ることとなるので、多ストランド
連納機の場合には、ストランド毎に時々刻々の給湯量を
制御することができないこと。
ィングノズル3に」二ることとなるので、多ストランド
連納機の場合には、ストランド毎に時々刻々の給湯量を
制御することができないこと。
つまり、第5図からも明白なように、タンディツシュ]
0から複数のツィンベノcト連Nfi18゜]8に流れ
込む溶鋼量を個々に制御しようとしても、11又鍋スラ
イディングノス゛ル3のみでll−1トうしようもなく
、流れ込み部の溶鋼流れを制御する特殊な装置を新たに
開発する必要がでてくるのである。なお、第5図中の符
号]9で示されるものはピンチロールである。
0から複数のツィンベノcト連Nfi18゜]8に流れ
込む溶鋼量を個々に制御しようとしても、11又鍋スラ
イディングノス゛ル3のみでll−1トうしようもなく
、流れ込み部の溶鋼流れを制御する特殊な装置を新たに
開発する必要がでてくるのである。なお、第5図中の符
号]9で示されるものはピンチロールである。
■ 第4図に示されるような給湯方式では、刻々の給湯
量制御を取鍋スライディングノズル3で行わなければな
らないが、このとき、ツインベルト連鋳機]8への給湯
量制御の速い応答性を得るためには、タンディツシュ内
溶鋼の表面積を極力小さくして溶鋼表面の昇降の度合を
鋭敏にしなければならず、他方、取鍋内溶鋼に含まれる
非金属介在物をツインベルト連鋳機内に持ち込まないよ
うにするには、タンディツシュの谷昂を大きくし、タン
デイツンユ内での介在物の浮上分離を図る必要があり、
両者の調整が極めて困却であること。
量制御を取鍋スライディングノズル3で行わなければな
らないが、このとき、ツインベルト連鋳機]8への給湯
量制御の速い応答性を得るためには、タンディツシュ内
溶鋼の表面積を極力小さくして溶鋼表面の昇降の度合を
鋭敏にしなければならず、他方、取鍋内溶鋼に含まれる
非金属介在物をツインベルト連鋳機内に持ち込まないよ
うにするには、タンディツシュの谷昂を大きくし、タン
デイツンユ内での介在物の浮上分離を図る必要があり、
両者の調整が極めて困却であること。
つまり、第4図のような2段給湯方式でcE、給湯制御
性からはタンディツシュの極力小さいものが望ましいに
もかかわらず、スラブ品質面がらC1極力大きいのが望
ましいという矛盾が生ずること。
性からはタンディツシュの極力小さいものが望ましいに
もかかわらず、スラブ品質面がらC1極力大きいのが望
ましいという矛盾が生ずること。
この発明は、−1−述のような各種の問題点を解決する
だめになされたものであり、そのり青黴とするところは
、鋼スラブのツインベルト連鋳機用給湯装置を、取鍋か
らの溶鋼を受容する親タンディツシュと、該親タンデイ
ッンユから供給される溶鋼を受容しつつ、これをツイン
ベルト連鋳機へ注入するだめの子タンディツシュとで構
成したことである。
だめになされたものであり、そのり青黴とするところは
、鋼スラブのツインベルト連鋳機用給湯装置を、取鍋か
らの溶鋼を受容する親タンディツシュと、該親タンデイ
ッンユから供給される溶鋼を受容しつつ、これをツイン
ベルト連鋳機へ注入するだめの子タンディツシュとで構
成したことである。
第6図は、この発明の鋼スラブ用ツインベル)連鋳機の
給湯装置の概要を示す模式図であるが、tl、lスラブ
7を鋳造するツインベルト連鋳機18へ溶ji:Al
2を供給するだめの給湯装置を、取鍋1から11V 鍋
スライディングノズル已によって流量調整された溶鋼2
を受容する親タンデイツンユ20と、該親タンヂイツン
ユ20から親タンディツシュスライディングノズル21
によって流量調整されて供給される溶鋼を受容しつつ、
これをツインベルト連鋳機へ注入するだめの子タンディ
ツシュ22とで1111成したものを表わしている。そ
して、このI場合の取鍋、親タンデイツンユ、及び子タ
ンデイソンユの機能並びに特徴点はつぎの通りである。
給湯装置の概要を示す模式図であるが、tl、lスラブ
7を鋳造するツインベルト連鋳機18へ溶ji:Al
2を供給するだめの給湯装置を、取鍋1から11V 鍋
スライディングノズル已によって流量調整された溶鋼2
を受容する親タンデイツンユ20と、該親タンヂイツン
ユ20から親タンディツシュスライディングノズル21
によって流量調整されて供給される溶鋼を受容しつつ、
これをツインベルト連鋳機へ注入するだめの子タンディ
ツシュ22とで1111成したものを表わしている。そ
して、このI場合の取鍋、親タンデイツンユ、及び子タ
ンデイソンユの機能並びに特徴点はつぎの通りである。
即ち、
A、取鍋
■ バッチ的に精錬される溶鋼を連続鋳造設備に運搬す
る。
る。
■ 底部ノズルにストッパーロッド又はスライディング
ノズル3を具備しており、鋳造作業中、適正流量にて親
タンディツシュ20に溶鋼を供給し続ける。
ノズル3を具備しており、鋳造作業中、適正流量にて親
タンディツシュ20に溶鋼を供給し続ける。
l−也 親タンディツシュ
■ 底部ノズルにストッパーロッド及びスライディング
ノズル21のいずれか、又は双方を具備しており、これ
による流出量調整によってツインベルト連鋳機18への
給湯量を制御する。
ノズル21のいずれか、又は双方を具備しており、これ
による流出量調整によってツインベルト連鋳機18への
給湯量を制御する。
■ ある程度の容量を備えており、溶鋼の滞留時間を利
用してタンデイツ/ユ内での介在物の浮」−分離を行う
。なお、この場合には、子タンディツシュ22に対して
介在物の浮−に分離機能を期待しないものである。
用してタンデイツ/ユ内での介在物の浮」−分離を行う
。なお、この場合には、子タンディツシュ22に対して
介在物の浮−に分離機能を期待しないものである。
■ その容量を十分に設計することによって、連々鋳に
おける取鍋交換作業時にも子タンディツシュ22への給
湯を維持できる。
おける取鍋交換作業時にも子タンディツシュ22への給
湯を維持できる。
■ 多ストランド連鋳機においては、第7図に示される
ように、取鍋]からの溶鋼2を、各ストランド毎に設け
た子タンディツシュ22.22に分配するようにでき、
親タンディツシュスライディングノズル21.21等に
より、ストランド毎に給湯量を簡便に制御できる。
ように、取鍋]からの溶鋼2を、各ストランド毎に設け
た子タンディツシュ22.22に分配するようにでき、
親タンディツシュスライディングノズル21.21等に
より、ストランド毎に給湯量を簡便に制御できる。
C0子タンデイツシユ
ツインベルト連鋳機の入口形状に適した樋先をその前端
に只イjiit L、所定の広がりをもって溶鋼をメイ
ンベルト連鋳機]8に供給する。従って、子タンディツ
シュ22の容量は、ツインベルト連鋳機への給湯量の制
御性を良くする意味から、極力小さい方が望ましい。
に只イjiit L、所定の広がりをもって溶鋼をメイ
ンベルト連鋳機]8に供給する。従って、子タンディツ
シュ22の容量は、ツインベルト連鋳機への給湯量の制
御性を良くする意味から、極力小さい方が望ましい。
従って、この発明のように、給湯装置を3段給湯方式と
することによって、パッチ式に精錬され、その都度取鍋
によって所定量ずつ運ばれてくる溶鋼であっても、取鍋
交換時にツインベルト連鋳機への給湯を中断することな
く鋳造作業を継続することができ、また、ツインベルト
連鋳機への給湯量を細かく微妙に調整することが可能と
なる上、多ストランド鋳造の場合でも、ストランド毎に
きめ細かく給湯量の制御ができるよ゛うになるのである
。
することによって、パッチ式に精錬され、その都度取鍋
によって所定量ずつ運ばれてくる溶鋼であっても、取鍋
交換時にツインベルト連鋳機への給湯を中断することな
く鋳造作業を継続することができ、また、ツインベルト
連鋳機への給湯量を細かく微妙に調整することが可能と
なる上、多ストランド鋳造の場合でも、ストランド毎に
きめ細かく給湯量の制御ができるよ゛うになるのである
。
第8図は、この発明の鋼スラブ用ツインベルト連鋳機給
湯装置の実施例を示すものである。この実施例では、給
湯装置を、取鍋lから受は取った溶鋼中の介在物の浮」
−を確実にするだめに、時間当り給湯量の5分間分が収
容できる容量(具体的には2.4トン/分の溶鋼供給M
: VC対し、12トンの容量)をもった親タンディツ
シュ2oと、給湯制御性確保のため、親タンディツシュ
注入流により内張耐火物がはなはだしく侵蝕されない程
j艷に極力小型化を図り、溶鋼容量を15トンに設計し
た子タンディツシュ22とを主たる要素としてJ117
゜成した。第8図において、取鍋]は取鍋架台23に支
持され、取鍋がらの溶鋼はスライディングノス/l/
3 K ヨって調節されて親クンディツシュ2゜に流入
する。
湯装置の実施例を示すものである。この実施例では、給
湯装置を、取鍋lから受は取った溶鋼中の介在物の浮」
−を確実にするだめに、時間当り給湯量の5分間分が収
容できる容量(具体的には2.4トン/分の溶鋼供給M
: VC対し、12トンの容量)をもった親タンディツ
シュ2oと、給湯制御性確保のため、親タンディツシュ
注入流により内張耐火物がはなはだしく侵蝕されない程
j艷に極力小型化を図り、溶鋼容量を15トンに設計し
た子タンディツシュ22とを主たる要素としてJ117
゜成した。第8図において、取鍋]は取鍋架台23に支
持され、取鍋がらの溶鋼はスライディングノス/l/
3 K ヨって調節されて親クンディツシュ2゜に流入
する。
取鍋]−から親タンディツシュ2oへの注入流は、シー
ル24によって大気による酸化を防止される、。
ル24によって大気による酸化を防止される、。
また、親タンディッンユ2oは昇降機構25を有する親
タンディツシュカー26に積載され、予熱位置と鋳造侍
所定位置の間をスラブ引抜方向に平行に走行可能としで
ある。親タンディツシュ2゜からの溶鋼はスライディン
グノズル21及び溶鋼酸化防止用エクステンションチュ
ーブ2’7を経て子タンディツシュ22に導かれる。
タンディツシュカー26に積載され、予熱位置と鋳造侍
所定位置の間をスラブ引抜方向に平行に走行可能としで
ある。親タンディツシュ2゜からの溶鋼はスライディン
グノズル21及び溶鋼酸化防止用エクステンションチュ
ーブ2’7を経て子タンディツシュ22に導かれる。
子タンティッシュ22は、残鋼抜用ストソバーノズル2
8及びスキンマー29を備え、子タンデイノンユ力−3
0に積載されており、やはシ予熱位置と鋳造時の所定位
置の間を、スラブ引抜方向と平行に走行可能となされて
いる。そして、ツインベルl−M fjJ、5 ta
18内には、子タンディツシュ22の樋先先端から溶鋼
が導かれるようになっている。第8図において、符号3
1で示されるものは親タンディツシュカー走行レール、
32で示すれるものは子タンディツシュカー走行レール
である。
8及びスキンマー29を備え、子タンデイノンユ力−3
0に積載されており、やはシ予熱位置と鋳造時の所定位
置の間を、スラブ引抜方向と平行に走行可能となされて
いる。そして、ツインベルl−M fjJ、5 ta
18内には、子タンディツシュ22の樋先先端から溶鋼
が導かれるようになっている。第8図において、符号3
1で示されるものは親タンディツシュカー走行レール、
32で示すれるものは子タンディツシュカー走行レール
である。
この装置において溶鋼の鋳造作業を実施したところ、ツ
インベルト連鋳機への溶鋼供給量の微妙な調節を円滑に
行うことができ、また、取鍋交換作業の間も連鋳機へ所
定量の溶鋼を中断することなく供給し続けることができ
て、最後まで良好な作業状態を維持することができた。
インベルト連鋳機への溶鋼供給量の微妙な調節を円滑に
行うことができ、また、取鍋交換作業の間も連鋳機へ所
定量の溶鋼を中断することなく供給し続けることができ
て、最後まで良好な作業状態を維持することができた。
なお、第8図に示した装置において、取鍋架台23は、
し−ドルクレーン、し−ドルカー、或いはし一ドルタレ
ットに置換えることも可能である。
し−ドルクレーン、し−ドルカー、或いはし一ドルタレ
ットに置換えることも可能である。
−11述のように、本発明によれば、途切れることのな
い、しかも微妙な量の溶湯供給を必要とするツインベル
ト連鋳機に対して、バッチ的に運ばれてくる溶湯を、連
続して、調節容易に供給することができ、これまで極め
て困難とされていた鋼のツインベルト鋳造の実操業化が
より身近なものとなるなど、工業」二有用な効果がもた
らされるのである。
い、しかも微妙な量の溶湯供給を必要とするツインベル
ト連鋳機に対して、バッチ的に運ばれてくる溶湯を、連
続して、調節容易に供給することができ、これまで極め
て困難とされていた鋼のツインベルト鋳造の実操業化が
より身近なものとなるなど、工業」二有用な効果がもた
らされるのである。
第1図は従来の鋼スラブの連続鋳造を説明するだめの概
略模式図、第2図はツインベルトキャスターの鋳込状態
を示す概略模式図、第3図は非鉄金属用ツインベルト連
鋳機の給湯装置の概略構成図、第4図はツインベルト連
鋳機へ給湯するタンディツシュに取鍋から直接溶湯を注
入したときの状況を示す概略模式図、第5図は第4図に
示した方式を多ストランド鋳造に適用した状況を示す概
略模式図、第6図は本発明の給湯装置を使用している状
況を示す概−略模式図、第7図は本発明の給湯装置を多
ストランド鋳造に適用した状況を示す概、略模式図、第
8図は本発明の1実施例を示したものである。 図面において、 ]・・取鍋、 2・・・溶鋼、3・・・取鍋
スライディングノズル、 4・・タンディツシュ、 5・・・タンディツシュスライディングノズル、6 モ
ールド、 7・・・鋳片、8・・−1−プーリー
、 8′・・・丁プーリー、9・上ベル) 、
9/・・・下ベルト、]0・・・タンディツシュ
、 」l・・・樋、 12・・・エッソダム、
]3 連続溶解炉、 14・・・保持炉、]5・・・
樋、 16・・・流量コントロールプラグ、 17・フロート式a−,Jtコントロールノズル、1B
・・ツインベルト連鋳機、 ]9・ビンチロール、20・・親タンディツシュ、21
・・・親タンデイツンユスライディングノズル、22・
・子タンディツシュ、 23・・・取鍋架台、 24・・・シール25・・
昇降機構、 26・・・親タンディツシュカー、 27・・・エクステンションチューブ、28・・・残鋼
抜用ストッパーノズル、29・・・スキンマー、 30・・子タンディツシュカー、 31・・親タンディツシュカー走行レール、32・・子
タンディツシュカー走行レール。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 1) 和 夫ほか]名拳1霧 第3図 ≠5履 第6図 蛍7図
略模式図、第2図はツインベルトキャスターの鋳込状態
を示す概略模式図、第3図は非鉄金属用ツインベルト連
鋳機の給湯装置の概略構成図、第4図はツインベルト連
鋳機へ給湯するタンディツシュに取鍋から直接溶湯を注
入したときの状況を示す概略模式図、第5図は第4図に
示した方式を多ストランド鋳造に適用した状況を示す概
略模式図、第6図は本発明の給湯装置を使用している状
況を示す概−略模式図、第7図は本発明の給湯装置を多
ストランド鋳造に適用した状況を示す概、略模式図、第
8図は本発明の1実施例を示したものである。 図面において、 ]・・取鍋、 2・・・溶鋼、3・・・取鍋
スライディングノズル、 4・・タンディツシュ、 5・・・タンディツシュスライディングノズル、6 モ
ールド、 7・・・鋳片、8・・−1−プーリー
、 8′・・・丁プーリー、9・上ベル) 、
9/・・・下ベルト、]0・・・タンディツシュ
、 」l・・・樋、 12・・・エッソダム、
]3 連続溶解炉、 14・・・保持炉、]5・・・
樋、 16・・・流量コントロールプラグ、 17・フロート式a−,Jtコントロールノズル、1B
・・ツインベルト連鋳機、 ]9・ビンチロール、20・・親タンディツシュ、21
・・・親タンデイツンユスライディングノズル、22・
・子タンディツシュ、 23・・・取鍋架台、 24・・・シール25・・
昇降機構、 26・・・親タンディツシュカー、 27・・・エクステンションチューブ、28・・・残鋼
抜用ストッパーノズル、29・・・スキンマー、 30・・子タンディツシュカー、 31・・親タンディツシュカー走行レール、32・・子
タンディツシュカー走行レール。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 1) 和 夫ほか]名拳1霧 第3図 ≠5履 第6図 蛍7図
Claims (1)
- 取鍋からの溶鋼を受容する親タンディツシュと、該親タ
ンデイツンユから供給される溶鋼を受容しつつ、これを
ツインベルト連続鋳造機へ注入するための子タンディツ
シュとから成ることを特徴とする、鋼スラブのツインベ
ルト連続鋳造機用給湯装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20141782A JPS5992152A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | ツインベルト型水平式連続鋳造機の給湯装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20141782A JPS5992152A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | ツインベルト型水平式連続鋳造機の給湯装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5992152A true JPS5992152A (ja) | 1984-05-28 |
JPH0428463B2 JPH0428463B2 (ja) | 1992-05-14 |
Family
ID=16440731
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20141782A Granted JPS5992152A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | ツインベルト型水平式連続鋳造機の給湯装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5992152A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0279522A2 (en) * | 1987-01-22 | 1988-08-24 | Ishikawajima-Harima Jukogyo Kabushiki Kaisha | Apparatus for pouring molten metal |
EP0450775A2 (en) * | 1990-04-04 | 1991-10-09 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Strip casting |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5241731A (en) * | 1975-09-29 | 1977-03-31 | Hitachi Ltd | Pressure switching valve |
JPS57165162A (en) * | 1981-04-01 | 1982-10-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Supplying method for molten steel in belt caster |
-
1982
- 1982-11-17 JP JP20141782A patent/JPS5992152A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5241731A (en) * | 1975-09-29 | 1977-03-31 | Hitachi Ltd | Pressure switching valve |
JPS57165162A (en) * | 1981-04-01 | 1982-10-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Supplying method for molten steel in belt caster |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0279522A2 (en) * | 1987-01-22 | 1988-08-24 | Ishikawajima-Harima Jukogyo Kabushiki Kaisha | Apparatus for pouring molten metal |
EP0450775A2 (en) * | 1990-04-04 | 1991-10-09 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Strip casting |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0428463B2 (ja) | 1992-05-14 |
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