JPS5989745A - 高温用金属コ−テイング組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の分野 本発明は、コーティング組成物に関するものであり、特
にはニッケル及びコバルト基超合金（スーバア四イ）、
分散強化合金、指向性凝固／単結晶合金及びその被合体
用の金属コーティングに関するものである。より詳しく
は、本発明は、高い延性と熱疲労耐性を持つと同時に安
定性と酸化及び腐食耐性を保持する新規な金属コーティ
ングに関係する。本発明の新規な組成物は次の一般式の
一つである’　（１）　ＭＯｒＡ１＋希土類金属ｉ　（
２１ＭＯｒＡｌ　＋希土類金属＋貴金属：　（３）　Ｍ
ＯｒＡ１＋希土類金属＋高融点金属ｉ或いは（４１ＭＯ
ｒＡｌ＋希土類金属十賃金属＋高融点金属。（ここでＭ
はニッケル、コバルト或いはニッケルーコバルト中のモ
リブデン、タングステン或いはニオブの固溶体である）
本発明において％は断りのない限りｉｔ％を表す。

先行技術の説明 米国特許第２，４０３，１２８号は、固溶体中にモリブ
デンを含む合金を開示する。モリブデンはその後部分的
に析出される。この合金は耐熱性及び耐食性用途に使用
される。この場合、一層高い強度は析出硬化処理により
実現される。この特許は、主にクロム、ニッケル、モリ
ブデン及びマンガンを含有する合金に向けられ、高温（
１０００〜１３００℃）から焼入れしモして後幾分低目
の温度（７００〜１０００°Ｃ）で時効することにより
析出硬化される。

米国特許第３．５９２．６３８号は、改善された高温性
質を有するコバルト基金属合金を開示し、これは実質上
０．７〜０．９％炭素、２０〜２６％クロム、９〜１２
％ニッケル、６〜８％タングステン、２〜８％タンタル
及び残部コバルトから成る。

米国特許第３．８０７．９９３号は、タングステン、モ
リブテン、クロム、タンタル、アルミニウム、チタン及
びハフニウムを含有するニッケル基コノくルト含有合金
を開示する。

米国特許第４．０１２．２２９号は、約２０００″Ｆの
温度で改善された靭性な備えるコノくルト基合金な開示
し、この合金は実質上１５〜３０％クロム、１０〜３０
％ニッケル、１〜８％モリブデン、１０％までのタング
ステン及び８〜２０％タンタルから成る。モリブデンは
靭性を付与するのに使用される。

米国特許第３．７５４．９０３号は、Ｎｉ０ｒＡ］、Ｙ
型の、ガスタービンエンジン超合金用のコーティング合
金を開示し、米国特許第３．６７６．０８５号は０ｏＯ
ｒＡＩＹ型のコーティングを開示し、そして同第３．５
４５゜５３０号はＦｅ０ｒＡＩＹ型の一つを開示してい
る。

米国特許第３，９１８，１３９号は、８〜３０％クロム
、５〜１５％アルミニウム、１％までの希土類金属（イ
ツトリウム、スカンジウム或いはトリウムのような）、
３〜１２％責金属（白金属いはロジウム）及び残部ニッ
ケル、コバルト或いはニッケルーコバルトから実質上載
るニッケル、コバルト及ヒニツケルーコバルトコーティ
ング用組成物を開示している。米国特許第３．９２８．
０２６号は、実質上１１〜４８％コバルト、１０〜４０
％クロム、９〜１５％アルミニウム、０．１〜１．θ％
希土類金属及び残部ニッケルから成るニッケル及びコバ
ルト基超合金用靭性コーティングを開示し、二、ツケル
含量は少くとも１５％である。

米国特許第４．０２２．５８７号は、２０〜６０％クロ
ム、６〜１１％アルミニウム、０．０１〜２．０％イツ
トリウム、ランタン或いは七すウムのような反応性金属
、残部金属から成る組成物で被覆されたニッケル及びコ
バルト基合金物品を開示゛して℃・る。

米国特許第４．１９８．４４２号は、高温で耐食性のあ
る金属物品を製造する方法を開示するものであり、この
方法では物品表面に靭性がありそして基材と適合性のあ
るコバルト、鉄或いはニッケル合金から成る第１コーテ
イングが被覆される。高温で耐食性のある第２コーテイ
ングが第１コーテイング上に被覆されて複合コーティン
グを形成する。

続いて、昇温下での処理が行われて、界面強度を与えそ
して使用中遭遇する応力σさ１害な影響を最小限とする
。

本発明はこれら従来技術を上回る充分の差異と効果を持
つものである。

発明の背景 ガスタービン用の高級燃料のコストが現在上昇している
ため、もつと低品質の燃料を使用するか或いはタービン
の温度を増大することへの経済的な魅力は大きくなって
いる。これら低級燃料は有害なアルカリ硫酸塩を含んで
いることがあり、ガスタービンの高温ガス流通路構成部
制の高温浸食を促進する。高温ガス路部材、例えば静翼
や動翼は一般にニッケル基或いはコバルト基超合金から
作製される。超合金は、高温で高い強度を保持するが、
高温ガス路の加速的腐食作用をきわめて受けやすいこと
が判明している。

超合金部品を耐食性材料で置換える試みが為されてきた
が、これら試みは、所要の耐食性を具備する鋳造、粉末
冶金及び鍛造その他の加工合金がガスタービン環境にお
いての使用に充分の機械的性質を持たないため、不首尾
に終った。一つの方策は前端燃料或いは入口空気から腐
食性動索を除去することであったが、しかしこれは非常
に費用がかかりそして種々の燃料を取扱う融通性を欠く
。

また別の方法は、超合金部材に成る種の耐食性物質を被
覆することであった。しかし、この方法は、コーティン
グが様々の機構により破損しやすいため、いまだ完全に
は満足すべきものではなかった。例えば、アルミナイド
コーティングをま疲労における破壊開始源となりうる微
小孔を発生しやすい。比較的低い温度においてアルミナ
イドコーティングは疲労サイクルの引張部分において低
歪みで脆い態様においてクラックを生じる傾向があるか
ら、コーティングの延性が疲労寿命における重要な決定
因子であることが見出された。この他の幾つかのコーテ
ィングもやはり脆くモしてスポーリングやクラック発生
の傾向を持つ。

上述した米国特許第３．６７６．０８５．３．７５４．
９０３．３、５４２．５３０及び３，９２８，０２６号
に記載されたような様々のコーティングが今まで超合金
の寿命に成る程度有意義な改善を与えてきたが、益々苛
酷となる使用環境に対してまだ更に一層の改善が所望さ
れる。特に、改善された腐食、酸化及び熱疲労への耐性
並びに改善された延性、スポーリングの減少及び析出物
とマトリックスとの濡れの増大といった性質を具備する
改善されたコーティングが待望されている。

本発明の目的は、上記欠点を解消した金属被覆組成物並
びに被覆物品を提供することである。

本発明のまた別の目的は、ガスタービンにお℃・て見出
されるような高温腐食性燃焼算囲気にお（・て使用する
為のコーティング組成物を提供することである。

本発明のまた別の目的は、ニッケル基、コノ（ルＦ基或
いはニッケルーコノ（ルト基超合金に被覆できそして高
温腐食に対してきわめに高−・耐性カーあると共に非常
に高度の延性を具備するコーティング組成物を提供する
ことである。

本発明の更に別の目的は、２相（γ＋β）コーティング
組織の改善マトリックス相（γ）と析出相（β）との間
の濡れ性即ち結着性力を向上され、それにより熱疲労ク
ラック開始点（微小孔）及び／或いはスポーリング発生
点の減少をもたらし、従って一層優れた性能を持つ高温
金属コーティング組成物を提供することである。

本発明の更に別の目的は、−１ｍ畠し・拡散安定性を具
（、ｉｉｉ　Ｌそれにより超合金暴利との相互反応を低
減することによって一層優れた性能を備えるコーティン
グを提供することである。

上記目的は次の式の一つを有するタービンエンジン部材
に被覆されうる高温用金属コーティング組成物を提供す
ることにより達成される：（１）　　ＭＯｒＡｌ＋希土
類金属 ＋２１　　ＭＯｒ　Ａｌ＋希土希土類金属全貴金属）　
　ＭＯｒＡ１＋希土類金属希土類金属屑高融点金属ま（
４）　　ＭＯｒＡｌ＋希土類金属＋賃金属＋高融点金属
ここで、Ｍはニッケル、コノくルト或いはニッケル＋コ
バルト中モリブデン、タングステン或℃・飯マニオブの
固溶体である。

本発明の４種のコーティング組成物は、少量であるが有
意義量のモリブデン（或いはタングステン或いはニオブ
）をγ相としても知られるマトリックス固溶体（Ｎｉ、
　Ｏｏ、　Ｍｏ　）とβ相として知られる析出相（Ｎｉ
、　Ｃｏ、　Ａｌ　）との濡れ住改善の為含有している
。改善された濡れ性即ち結着性はγ−β界面において微
小孔を減少し、これが結局コーティングの熱疲労耐性を
改善すると共にコーティングの酸化及び腐食耐性を改善
する。これは、微小孔位置においてクラック形成の傾向
を減じることによる。スポーリング発生の傾向も減じ、
総じて一層良好な性能が得られる。モリブデン（タング
ステン、ニオブ）の存在がコーティングと超合金基材と
の相互反応を減じることもまた驚くべきことであった。

この拡散安定性は基材との相互反応によるコーティング
組成物の希釈を減じ、結局性能向上につながる。

任意の適当な基材がここで使用されうる。適当な基材材
料は、ニッケル基及びコバルト基超合金のような超合金
、分散強化合金、複合体、指向性凝固単結晶及び指向性
凝固共晶物を含む。

本発明においてモリブデン、タングステン或〜１はニオ
ブが使用されうるが、モリブデンを使用することが好ま
しい。

本発明において使用されうる適当な金属コーティング組
成物は、約３０〜７０％ニッケル、コノくルト或いはニ
ッケル＋コノ（ルト；　約０．１〜１２％モリブデン；
約１０〜４０％クロム；約６〜２０％アルミニウム；及
び約０．０１〜３．０％反応性金属から成る。

任意の反応性金属が使用しうるが、非常に良女子な結果
はイツトリウム、スカンジウム、トリウム、ランタンそ
の他の希土類金属並びにその混合物を使用して得られる
。特に良好な結果はイツトリウムを使用して得られる。

本発明において使用されつる他の適当な金属被覆組成物
は、約３０〜７０％ニッケル、コ／くルト或いはニッケ
ル＋コハル）；約０．１〜１２％モリブデン；約１０〜
４０％クロム；約６〜２０％アルミニウム；及び約０．
０１〜３．０％反応性金属十約０１〜１０％貴金属から
成る。特に良好な結果は貴金属として白金族元素、特に
白金が使用される時に得られる。

本発明において使用され５るまた別の適当な金属被覆組
成物は、約３０〜７０％ニッケル、コノくルト或いはニ
ッケル＋コバル）ｉ約０．１〜１８％モリブデン；約１
０〜４０％クロム；約６〜２０％アルミニウム茎及び約
０．０１〜３．０％反応性金属＋約０．１〜１０％貴金
属−ト約０．１〜８％高融点金属から成る。

本発明のより好ましい金属コーティング組成物として次
のものが挙げられる。

１、約１０％−４０％　クロム 〃０．５％−９％　　モリブデン 〃１０％−３５％　コバルト １５％−２０％　　アルミニウム ｌ００１％−１，０％　イツトリウム 残部　　　　　　ニッケル 但し、ニッケル或いはニッケル＋コノ（ルト含員２、約
１０％−３０′％　クロム 約０．５％−９％　　モリブデン 〃１０％−３０％　コバルト １５％−１５％　　アルミニウム 〃０，１％−１６０％　イツトリウム 〃２．０％−１０％　白金 残部　　　　　　ニッケル 但しニッケル或いはニッケル＋コバルト含量は３、約１
０％−４０％　クロム 〃０．５％−９％　　モリブデン 〃１０％−３５％　コバルト ＃６％−２０％　　アルミニウム 〃０．１％−１，０％　イツトリウム ＃０．５％−８％　　ハフニウム或いはハフニウム＋タ
ンタル 残部　　　　　　ニッケル 但し、ニッケル或いはニッケル＋コバルト含量番、約１
０％−４０％　クロム ＃　０．５％−９％　　モリブデン １６％−２０％　　アルミニウム ＃０．１％−１，０％　イツトリウム 〃０．５％−８％　　ハフニウム或いはハフニウム＋タ
ンタル ＃２％−１０％　　白金 残部　　　　　　ニッケル 著しく改善された熱疲労並びに酸化及び腐食耐性が実現
される最適結果は次のコーティング組成物を使用して得
られる： １、約１％−６％　　　モリブデン ＃１０％−２５％　コバルト ＃１５％−２３％　クロム ｙｌ□％−１４％　アルミニウム ｌ０９１％−１，０％　イツトリウム 残部　　　　　　ニッケル 但シ、ニッケル或いはニッケル＋コバルト含量％モリブ
デン は　　　　　に等しいか或いはそれより大きい。

０．１８ ２．１％−６％　　　　　モリブデン １０％−２５％　　　コバルト １５％−２３％　　クロム １０％−１４％　　アルミニウム ０．１％−１，０％　　イツトリウム ２％−６％　　　　　白金 残部　　　　　　　ニッケル ３、約１％−６％　　　モリブデン 〃１０％−２５％　コバルト 〃１５％−２３％　クロム １１０％−１４％　アルミニウム 〃０．１％−１，０％　イツトリウム 〃０．５％−３％　　ハフニウム 〃２％−５％　　　メンタル 残部　　　　　　ニッケル ４、約１％−６％　　　モリブデン 約１０％−２５％　コバルト １１５％−２３％　クロム １１０％−１４％　アルミニウム ＃０．１％−１，０％　イツトリウム ＃０．５％−３％　　ハフニウム 〃２％−５％　　　タンタル １２％−１０≦　　白金 残部　　　　　　ニッケル 金属合金組成物は、真空蒸着、真空プラズマ溶射、スハ
ッタリング、電子ビームスプレイング等により超合金基
材のような基材に被覆されうる。

ここでは、コーティングが真空プラズマ溶射作業により
被覆されることが好ましい。

真空プラズマ溶射において、制御された量のコーティン
グ粉末合金が溶射銃のプラズマ流れニ導入される。粉末
は溶融しそして約１０−’　）ル以上の圧力下の真空室
内に収納されているコーティングすべき部品の予熱表面
（約１７５０’Ｆのオーダ）上に高速で噴射される。コ
ーティング作業に先立って、被覆されるべき表面は先ず
完全に洗浄されそして後研磨材ブラスティングにより調
整される。

この技術は米国特許第３，９２８，０２６号に記載され
ている。被覆されるべき表面への衝突に際して、コーテ
ィング合金粒は基材に熱的及び機械的エネルギーを伝達
し、融着と結合に好都合な力を発止し、従って高密なそ
して密着したコーティングを生成する。プラズマ溶射技
術はここで挙げた組成物のすべてに適用し５る。約０．
００３〜０．００５インチの範囲のコーティング厚さを
得るべく付着時間が制御される。被覆物品は中性雰囲気
中で１０００’Ｆ以下に冷却される。その後、被覆部品
は、コーティングと基材との間の結合力を増大する為真
空酸いはアルゴン雰囲気中で約１９７５″Ｆ±２５″Ｆ
で約４時間拡散熱処理される。

実施例 次の実験データは、本発明の利点の幾つかを実証する。

次の計５種のコーティングを調製したｇコーティングＡ
（スパッタ法により調製）２３％　コバルト １８％　クロム １２％　アルミニウム ０．６％　イツトリウム 残部　　ニッケル コーティングＢ（プラズマ溶射法により調製）２３％　
コバルト １８％　クロム １２％　アルミニウム ０．６％　イツトリウム 残部　　ニッケル コーティングＣ（プラズマ溶射法により調製）１．２％
　モリブデン １２％　コバルト １８％　クロム １２％　アルミニウム ０．６％　イツトリウム 残部　　ニッケル コーティングＤ（パックアルミナイドプロセスにより調
製）６７％　（５５０ｒ　−４５Ａ１合金粉末）＋３３
％　　Ａｌ、Ｏ。

コーティング刀（プラズマ溶射法により調製）２．８％
　モリブデン １２％　コバルト １８％　り日ム １２ｙ＆　アルミニウム ０．６％　イツトリウム 残部　　ニッケル プラズマ溶射は、７６〜１２７７ｆｌｌの範囲の厚さと
９８％の許容密度を生成するよう低圧室にお〜・て実施
された。試料は６〜７Ｎ強さでガラスビードによりショ
ットビー二／グされそして１０６５℃で約４時間拡散熱
処理された。

アルミナイドコーティングは、約７５〜１００μｍのコ
ーティング厚さを与えるに充分、約１０３８℃において
約４時間バック保持して真空炉内で達成された。

スパッタリングは、高速イオンの衝撃によりターゲラ）
　（Ｍ３９５９　）表面から放出される粒子が１０−”
　）ル以下におけるガス中で適用高圧の作用の下で基材
（超合金）に向けて加速されて所要のコーティングを付
着するコーティング方法である。

熱疲労及び酸化／腐食試験を達成する為バーナリグ設備
が使用された。熱疲労は、ガス、燃焼空気、空圧及び水
急冷制御システムであるガス焚きリグにおいて実施され
た。ガス及び燃焼空気システムはガスバーナの適正着火
の為の安全回路を含む電気系統や通して制御された。バ
ーナは最大設定値において７３．２ｆｆの熱を与えるこ
とができる。

制御システムは加熱及び冷却サイクルの開始と期間並び
に空気及び水ソレノイド弁を制御するタイマを使用する
。加熱及び冷却サイクルは広範囲にわたって予備設定さ
れうる。試片保持具は水冷試片軸でありモして試片軸組
立体の炉内外への移動を許容する軸受に取付けられた。

軸の外側に取付けられた連結具が試片な１７５　Ｏｒｐ
ｍの速度まで回転せしめる。輻射高温計が金属温度を感
知しそして制御するのに使用された。加熱サイクルが完
了する時、試片は冷却室へ引込められ、ここで冷却水ジ
ェットが適用される。サイクルは冷却サイクルの終りで
自動的に再スタートする。

声疲労試験 すべてのコーティング系が４分当り１時間サイクルを使
用して熱疲労クラック発生試験をされた。

試験サイクルは、１０３８℃に２時間試片を保持しその
後噴霧冷却することから成った。

得られた結果は表１の通りである： 第２の試験はもつと高い噴霧冷却速度を使用して同じ実
験条件の下で行われた。結果は表２に示す通りであった
。

表２ 燃料焚きリグ設備が酸化／腐食試験の為使用された。こ
のリグは、自身の空気圧縮機、空気予熱器、試験室及び
燃料系統を備える自蔵型設備である。約２１５　ＷＬ／
秒の高速ガスが翼型試片に衝突されてそれらを所望の温
度まで昇温する。火炎を試片に差向けそして集中するの
に収斂型ノズルが使用される。合成海水が組合せライナ
のスカートの直下でガス流に噴入される。燃焼器はＪＰ
−５＋０、２％８燃料を燃焼する。試験室内の圧力は実
質上大気圧である。空気対燃料比は試験温度に依存して
約２８ｉ１−３３７１の範囲をとる。空気流量は２８５
℃において０゜０３７８ｋｇ／秒で一定に維持され、他
方燃料流１°は金属温度を感知する高温計により制御さ
れる。試片はすべての試片を一様に曝する為回転される
。加熱及び冷却サイクルは試片保持器を炉加熱室及び冷
却室間で交互に移動することにより達成される。冷却は
、空気、水霧及び／或いは水ジェツトにより為され５る
。

酸化／腐食試験は上記コーティングＡ、Ｏ及びｒについ
て行われた。試験の為、２つの温度設定点６，７５分サ
イクル（１６５０’Ｆ／２分　及び１９５０’Ｆ／２分
及び水冷）が使用された。塩廊気比は６ｐｐｍＫ繕持さ
れそして０．２％硫黄がＪＰ−５燃料に添加された。３
つの試片（Ａ、ｏ及びｍ）が試片保持器に置かれモして
試片は２０時間間隔で計量されそして目視検査された。

２００時間サイクル酸化／腐食試験の終りにおける各コ
ーティングの相対重量損失を表３に示す。

表３ 本発明の系の特定成分を以上定義したが、本−一テイン
グ系の特性を向上しうる周知の多くの添加剤その他の変
更因子を導入しうる。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｌ）一般式ＭＯｒＡ１＋希土類金属（ここでＭはニッケ
   ル、コバルト或いはニッケル＋コバルト中モリブデン、
   タングステン或いはニオブの固溶体）を有し、重量％で
   表して、３０〜７０％ニッケル、コバＡ／　）　或いは
   ニッケル＋コバル）ｉｏ、１〜１２％モリブデン、タン
   グステン或いはニオブ１１０〜４０％クロム；６〜２０
   ％アルミニウム；及びｏ、ｏｉ〜３％希土類金属から成
   る高温用コーティング組成物。 ２）反応性金属が、イツトリウム、スカンジウム、トリ
   ウム、ランタン、その他の希土類金属及びその混合物か
   ら選択される特許請求の範囲第１項記載の組成物。 ３）反応性金属がイツトリウムである特許請求の範囲第
   １項記載の組成物。 す１０％−４０％クロム ０．５％〜９％モリブデン １０％−３５％コバルト ５％−２０％アルミニウム ０．１％−１，０％イツトリウム 残部　　　　ニッケル （（ｌ、ニッケル或いはニッケル士コバルト含量の組成
   を持つ特許請求の範囲第１項記載の組成物。 ５）１５％〜２３％クロム １％〜６％　　モリブデン １０％〜２５％コバルト １０％〜１４％アルミニウム ０．１％〜１％　イツトリウム 残部　　　　　ニッケル （但し、ニッケル或いはニッケル士コバルト含量なる組
   成を持つ特許請求の範囲第１項記載の組成物。 、６）一般式ＭＯｒＡｌ＋希土類金属十賃金属（ここで
   Ｍはニッケル、コバルト或いはニッケル＋コバルト中モ
   リブデン、タングステン或いはニオブの固溶体）を有し
   、ｉｔ％で表して、３０〜７０％ニッケ／Ｉ／　、コバ
   ルト或いはニッケル＋：ｌ　／（ル）　；０．１〜１２
   ％モリブデン、タングステン或いはニオブ；１０〜４０
   ％クロム；６〜２０％アルミニウム；０．０１〜３％希
   土類金属；及び０．１〜１０％貴金属から成る高温用コ
   ーティング組成物。 ＋７）反応性金属が、イツトリウム、スカンジウム、ト
   リウム、ランタン、その他の希土類金属及びその混合物
   から選択される特許請求の範囲第６項記載の組成物。 ８）反応性金属がイツトリウムである特許請求の範囲第
   ６項記載の組成物。 ９）貴金属が白金である特許請求の範囲第６項記載の組
   成物。 １０）約１０％−４０％　クロム 〃０，５％−９％　　モリブデン 〃１０％−３０％　コバルト １５％−１５％　　アルミニウム ＃０．１％−１，０％　イツトリウム １２．０％−１０％　白金 残部　　　　　　ニッケル （但しニッケル或いはニッケル＋コバル）ｔｔはなる組
   成を有する特許請求の範囲第６項記載の組成物。 １１）　１５〜２３％　クロム １〜６囁　　　モリプデ／ １０〜２５％　コバルト １０〜１４％　アルミニウム ０．１〜１％　　イツトリウム ２〜６襲　　　白金 残部　　　　　ニッケル なる組成を有する特許請求の範囲第６項記載の組成物。 １２）一般式％Ｏｒム１＋希土類金属＋高融点金属（こ
   こでＭはニッケル、コバルト或いはニッケル＋コバルト
   中モリブデン、タングステン或いはニオブの固溶体）を
   有し、ｆＥ量％で表して、３０〜７０％ニッケル、コバ
   ルト或いはニッケル＋コノ（ルト；０．１〜１２％モリ
   ブデン、タングステン或いはニオブ；１０〜４０％クロ
   ム；６〜２０％アルミニウムｉｏ、０１〜３％希土類金
   属；及び０．１〜８％高融点金属から成る高温用コーテ
   ィング組成物。 １３）反応性金属が、イツトリウム、スカンジウム、ト
   リウム、ランタン、その他の希土類金属及びその混合物
   から選択される特許請求の範囲第１２項記載の組成物。 １４）反応性金属がイツ）　ＩＪウムである特許請求の
   範囲第１２項記載の組成物。 コ５）高融点金属がノ・フニウム及びタンタルから選択
   される特許請求の範囲第１２項記載の組成物。 １６）　１０％−４０％　クロム ０．５％−９％　　モリブデン １０％−３５％　コバルト ６％−２０％　　アルミニウム ｏ、　ｉ％−１，０％　イツトリウム ０．５％−８％　　ハフニウム或いはハフニウム＋タン
   タル 残部　　　　　　ニッケル 組成を持つ特許請求の範囲第１２項記載の組成物。 ｌフ）一般式Ｎ０ｒＡｌ＋希土類金属＋貴金属＋高融点
   金属（ここでＭはニッケル、コバルト或いはニッケル＋
   コバルト中モリブデン、タングステン或いはニオブの固
   溶体）を有し、重量％で表して、３０〜７０％ニッケル
   、コバルト或いはニッケル＋コバルトｔｏ、ｉ〜１２％
   モリブデン、タングステン或いはニオブ；工０〜４０％
   クロム＋６〜２０外アルミニウム＋０．０１〜３％希土
   類金属；０．１〜１０％貴金属；及び０．１〜８％高融
   点金属から成る高温用コーティング組成物。 １８）反応性金属が、イツトリウム、スカンジウム、ト
   リウム、ランタン、その他の希土類金属及びその混合物
   から選択される特許請求の範囲第１７項記載の組成物。 １９）反応性金属がイツ）　ＩＪウムである特許請求の
   範囲第１７項記載の組成物。 ２０）貴金属が白金である特許請求の範囲第１７項記載
   の組成物。 ２１）高融点金属がハフニウム及びタンタルから選択さ
   れる特許請求の範囲第１７項記載の組成物。 ２２）　１０％−４０％　クロム ０．５％−９％　　モリブデン １０％−３５％　コバルト ６％−２０％　　アルミニウム ０．１％−１，０％　イツトリウム ０、５％−８％　　ハフニウム或いは ハフニウム＋タンタル ２％−１０襲　　白金 残部　　　　　　ニッケル （但しニッケル或いはニッケルーコバルト含量はなる組
   成を有する特許請求の範囲第１７項記載の組成物。