JPS5982189A - Cr−Mo系低合金鋼用潜弧溶液用溶接ワイヤ - Google Patents
Cr−Mo系低合金鋼用潜弧溶液用溶接ワイヤInfo
- Publication number
- JPS5982189A JPS5982189A JP57192695A JP19269582A JPS5982189A JP S5982189 A JPS5982189 A JP S5982189A JP 57192695 A JP57192695 A JP 57192695A JP 19269582 A JP19269582 A JP 19269582A JP S5982189 A JPS5982189 A JP S5982189A
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- Japan
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- wire
- welding
- submerged arc
- effect
- low alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はワイヤ中よりB及びNを必須成分として添加し
、その他Ti,Zr,Alの1種以上を添加することに
より高靱性でかつ高強度の溶接部を得ることを特徴とす
るCr−Mo系低合金鋼用潜弧溶接用ワイヤに関するも
のである。
、その他Ti,Zr,Alの1種以上を添加することに
より高靱性でかつ高強度の溶接部を得ることを特徴とす
るCr−Mo系低合金鋼用潜弧溶接用ワイヤに関するも
のである。
Or’−Mo系低合金鋼、例えば2X Cr IMo
、 9Cr 2MO鋼等は高温酸化性、高温強度特性
の優れた材料として石油化学用、高温高圧ゲイ2−用等
に使用値も低温で優れた靭性を得る浴接材料が強く請求
され始めてきた。
、 9Cr 2MO鋼等は高温酸化性、高温強度特性
の優れた材料として石油化学用、高温高圧ゲイ2−用等
に使用値も低温で優れた靭性を得る浴接材料が強く請求
され始めてきた。
ところが従来゛使用されていた溶接相料は耐高温酸化特
性はCr含有景をコントロールすることにニジ実用に供
し得る性能を有するものの・クリ“−ブ特性金含む耐筒
温強度特性、及び低温靭性に乏しく、最近特に要求のき
びしい高強度でかつ^靭性値の要求を満足出来−なくな
った。
性はCr含有景をコントロールすることにニジ実用に供
し得る性能を有するものの・クリ“−ブ特性金含む耐筒
温強度特性、及び低温靭性に乏しく、最近特に要求のき
びしい高強度でかつ^靭性値の要求を満足出来−なくな
った。
本発明はこの様な点に注目し、高強度でかつ低温でも靭
性値の優れた溶接金属金得ること金目的に開発したもの
であって、ワイヤ中にB、及びNを必須成分として添加
し、B O,0001〜0,01%、N0101〜α0
35%とする他、Ti、 A4 Zrの1種以上金Ti
O,02−0,30%、 At0.05−0.20%
、 zr 0.05−0.30%の範囲で含み、それ等
の成分がTi十At+ Zr +10 Bにして0.0
03〜0.30%となる様にTi、A4 Zr、 I’
lの量を調節してなる溶接用ワイヤ金使用するものであ
る。
性値の優れた溶接金属金得ること金目的に開発したもの
であって、ワイヤ中にB、及びNを必須成分として添加
し、B O,0001〜0,01%、N0101〜α0
35%とする他、Ti、 A4 Zrの1種以上金Ti
O,02−0,30%、 At0.05−0.20%
、 zr 0.05−0.30%の範囲で含み、それ等
の成分がTi十At+ Zr +10 Bにして0.0
03〜0.30%となる様にTi、A4 Zr、 I’
lの量を調節してなる溶接用ワイヤ金使用するものであ
る。
以下に各々の成分の効果について述べる。
B O,0001〜0.01%
Bは溶接金属の焼き入れ性を高める作用があり、少量で
もその効果は大きく、本発明の必須成分である。しかし
その量がワイヤ中でo、oooi% 以下であれば焼き
入れ効果はそれ程期特出来ず、逆に0.01%以上入れ
ても焼き入れ効果は殆んど変わらず、むしろ浴接性を損
なう。特にBはo、oooa〜0.003%の範囲で顕
著な効果を期待出来る。
もその効果は大きく、本発明の必須成分である。しかし
その量がワイヤ中でo、oooi% 以下であれば焼き
入れ効果はそれ程期特出来ず、逆に0.01%以上入れ
ても焼き入れ効果は殆んど変わらず、むしろ浴接性を損
なう。特にBはo、oooa〜0.003%の範囲で顕
著な効果を期待出来る。
本来B単種で溶着金属に添加すると、結晶粒はむしろ和
犬化し、靭性の低下を生じるものである。しかし、これ
にさらにNを適当腋添加させることにLす、結晶粒の微
細化作用が認められ、またB本来の性質である焼入れ性
向」二効果と併せ、添加していないものに比し、大巾に
靭性の向上、ひいては強度特に高温強度の向上が期待で
きる。
犬化し、靭性の低下を生じるものである。しかし、これ
にさらにNを適当腋添加させることにLす、結晶粒の微
細化作用が認められ、またB本来の性質である焼入れ性
向」二効果と併せ、添加していないものに比し、大巾に
靭性の向上、ひいては強度特に高温強度の向上が期待で
きる。
ただワイヤ中のNの量として0.035%以上となると
NがBの焼入性効果をむしろ減少させ、Bの効果全損な
うばかシでなく、m件作業性も低下させる。
NがBの焼入性効果をむしろ減少させ、Bの効果全損な
うばかシでなく、m件作業性も低下させる。
逆にN址として0.01%以下であれば、Bとの併用に
よる結晶粒の微細化効果は少なく、その効果は期待出来
ない・ 以上述べたBとNとの相乗効果は、 +1. Nに
加えてネらにTi、 Zr、 Atf添加することにL
す、より一層安定した効果が期待出来る。
よる結晶粒の微細化効果は少なく、その効果は期待出来
ない・ 以上述べたBとNとの相乗効果は、 +1. Nに
加えてネらにTi、 Zr、 Atf添加することにL
す、より一層安定した効果が期待出来る。
すなわちTl、 Zr、 At各成分は各々窒化物生成
作用の大きい元素であシ、たとえば、 TiN、 Zr
N、 又はAtNの形で存在し、溶接金属中の窒素f
j:固定する効果がある。それと同時に溶接金属の結晶
粒の微細化作用があり、その効果に裏って結果的に溶接
部の靭性をさらに向上させる。
作用の大きい元素であシ、たとえば、 TiN、 Zr
N、 又はAtNの形で存在し、溶接金属中の窒素f
j:固定する効果がある。それと同時に溶接金属の結晶
粒の微細化作用があり、その効果に裏って結果的に溶接
部の靭性をさらに向上させる。
特にT1の添加はBと同様に、靭性ばかシでなく、強度
向上の効果も著しく、本発明にある様なCr−MO鋼用
の石材として優れた性能を持つことが期待出来る。
向上の効果も著しく、本発明にある様なCr−MO鋼用
の石材として優れた性能を持つことが期待出来る。
T10.02〜0.30%
T1 は本来結晶粒全微細化する元素として強力であ
るが、同時に脱酸作用もあり、・さらに引張強さ全強化
する元素でもある。しかしワイヤ中の量としてα02%
以下では結晶粒の微細化効果としてその効果が期待出来
ず、逆に0.30%を越えると宕接金属の強度が高くな
シ過ぎる。
るが、同時に脱酸作用もあり、・さらに引張強さ全強化
する元素でもある。しかしワイヤ中の量としてα02%
以下では結晶粒の微細化効果としてその効果が期待出来
ず、逆に0.30%を越えると宕接金属の強度が高くな
シ過ぎる。
4t0.05〜0.20%
At もT1 と同様に結晶粒の微細化作用、及び
脱酸作用があるが、0.05%以下ではそれ等の効果は
少ない。逆にα20%以上では溶接金属中に固溶される
量が多くなり過ぎ、むしろ靭性全損なう。
脱酸作用があるが、0.05%以下ではそれ等の効果は
少ない。逆にα20%以上では溶接金属中に固溶される
量が多くなり過ぎ、むしろ靭性全損なう。
Zr 0.05〜0.30%
Zr は脱酸剤として強力な効果があるが、0.05
−以下ではその効果が少なく、逆に0.30%以上では
d接金属の強度が高くなり過ぎ、また溶接作業性を世な
う。
−以下ではその効果が少なく、逆に0.30%以上では
d接金属の強度が高くなり過ぎ、また溶接作業性を世な
う。
C0105〜0,15%
ワイヤ中のCが0.15%を越えると浴接性を損ない、
また割れ感受性が高くなる。逆KO,05%以下であれ
ばCの有する焼き入れ性効果が少なくなり、かつ溶接金
属の強度が著しく低下する。
また割れ感受性が高くなる。逆KO,05%以下であれ
ばCの有する焼き入れ性効果が少なくなり、かつ溶接金
属の強度が著しく低下する。
si 0.20%以下
Sl は脱酸作用上、ひいては作業上不可欠の成分で
あるが、0.20%に越えると靭性の低下が著しくなる
。
あるが、0.20%に越えると靭性の低下が著しくなる
。
Mn o、4−1.5%
Mn についてもSlと同様脱酸作用があるが、0.
4チ以下ではその効果は期待出来ない。
4チ以下ではその効果は期待出来ない。
逆に1.5%以上では特に23i Cr 1Moの場合
焼きもどし脆化感受性全損なう。
焼きもどし脆化感受性全損なう。
Ti+At+Zr+ IOB 0.003〜0.30
%Ti、 Atl Zr、 Bそれぞれの元素は結晶粒
微細化、あるいは焼き入れ性を高める効果があり有効な
成分であるが、’Ti+At+ Zr+ IOBにして
0.003%以下ではそれ等の効果は殆んどJυ」特出
来ない。
%Ti、 Atl Zr、 Bそれぞれの元素は結晶粒
微細化、あるいは焼き入れ性を高める効果があり有効な
成分であるが、’Ti+At+ Zr+ IOBにして
0.003%以下ではそれ等の効果は殆んどJυ」特出
来ない。
逆K Ti −)−Atl Zr−1−I QBが0.
30%以上ではm接金属の強度が高くなり過ぎ、降伏比
は減少し、また靭性を低下させる。さらに割れ感受性も
高くなり、実用性は低い。
30%以上ではm接金属の強度が高くなり過ぎ、降伏比
は減少し、また靭性を低下させる。さらに割れ感受性も
高くなり、実用性は低い。
Ni’ (110〜1.2%
N1 はもともとオーステナイト安定化元素であるが
、靭性を高める効果がある。しかし0.10%以下では
靭性の向上は殆んど期待出来ず、また特に9Cr−2M
O系の溶接金属では強度低下と靭性低下の原因となる粗
大フェライトの生成防止効果が期待出来ない。
、靭性を高める効果がある。しかし0.10%以下では
靭性の向上は殆んど期待出来ず、また特に9Cr−2M
O系の溶接金属では強度低下と靭性低下の原因となる粗
大フェライトの生成防止効果が期待出来ない。
逆に1.2%を越えると長時間クリープ強度が低下し、
耐熱鋼用浴接材料として実用に供し得ない。
耐熱鋼用浴接材料として実用に供し得ない。
これ等の各成分についてはCr量が1.0−100%。
Mo量が0.4〜2.5%までで有効であり、たとえば
、1%Cr 0.5Mo鋼r 2M Cr−IMO鋼
、 3Cr−IMo鋼、 5Cr−Q、5 Mo鋼、
9Cr −IMo鋼、 9Cr −2Mo鋼等々各鋼種
に対する溶接用ワイヤとして広くその効果が期待出来る
。
、1%Cr 0.5Mo鋼r 2M Cr−IMO鋼
、 3Cr−IMo鋼、 5Cr−Q、5 Mo鋼、
9Cr −IMo鋼、 9Cr −2Mo鋼等々各鋼種
に対する溶接用ワイヤとして広くその効果が期待出来る
。
尚、本発明ではBの添加方法としてワイヤ中にのみ記述
したが、ワイヤだけでなくフラッフそ中からでも添加は
可能である。
したが、ワイヤだけでなくフラッフそ中からでも添加は
可能である。
第1表に本発明になる実施例と比較例とを示す。鋼種に
ついては1% Cr 0.5 MO+ ”%Cr−l
Mo、3Cr −I Mo、 5Cr Q、5Mo、
9Cr−IMo、 9Cr −’1Moの各鋼種につ
いて試験した結果であるが、いずれの鋼種であっても本
発明の出願範囲内にあるワイヤ?使用することにより、
SR後の靭性が良好で、刀・つ高強度の溶接金属金得る
ことが出来る。
ついては1% Cr 0.5 MO+ ”%Cr−l
Mo、3Cr −I Mo、 5Cr Q、5Mo、
9Cr−IMo、 9Cr −’1Moの各鋼種につ
いて試験した結果であるが、いずれの鋼種であっても本
発明の出願範囲内にあるワイヤ?使用することにより、
SR後の靭性が良好で、刀・つ高強度の溶接金属金得る
ことが出来る。
第1表比較例の説明
W7 2%Cr−lMoの例であるが、クレーム中の
B、Nが外れているので衝撃値が不良である。
B、Nが外れているので衝撃値が不良である。
W8〜10 は本発明中の規定成分であるTi At
B ZrNのいずれも外れているので、十分な強度が得
られて居らず、かつ衝撃値も不良である。
B ZrNのいずれも外れているので、十分な強度が得
られて居らず、かつ衝撃値も不良である。
W21 は本発明中のBiミツラックスら添加した
場合であるが、爵接金属中にBが必要以上に添加され、
むしろ衝撃値を悪化させている。
場合であるが、爵接金属中にBが必要以上に添加され、
むしろ衝撃値を悪化させている。
W 22 は2%Cr’−IMOの例であるが、B、
及びNが本発明の範囲よりも少ない為、衝撃値は従来レ
ベル以上には向上していない。
及びNが本発明の範囲よりも少ない為、衝撃値は従来レ
ベル以上には向上していない。
W23 は本発明中のBが範囲よりも多い為、靭性の
向上は見られず、またビードのクレータ一部が割れ易い
。
向上は見られず、またビードのクレータ一部が割れ易い
。
W24 は本発明中のN量が十分でなく、衝撃値につ
いて犬「1]な向上はない。
いて犬「1]な向上はない。
W 25. W 27 は本発明中のTi + Al
+ Zr+10 Rにして0.30 f:越えており
、強度が高くなり過ぎ、逆に伸び、衝撃値は低下してい
る。
+ Zr+10 Rにして0.30 f:越えており
、強度が高くなり過ぎ、逆に伸び、衝撃値は低下してい
る。
またビードが割れ易い。
W2C,28はBについては本発明範囲内にあるが、
Ti+At+Zr−1−108にして各々0.0025
゜0.002 であp、強度が低く、逆に衝撃値は、
これ等の成分全本発明で定めている範囲に添加していな
いw 7.またはWIOに比べればやや向上しているも
のの、丑だ十分とは言えない。
Ti+At+Zr−1−108にして各々0.0025
゜0.002 であp、強度が低く、逆に衝撃値は、
これ等の成分全本発明で定めている範囲に添加していな
いw 7.またはWIOに比べればやや向上しているも
のの、丑だ十分とは言えない。
特約出願人性式会+1神戸製網所
手続補正書(自発)6゜
1. 事件の表示
昭和57年特許願第192695号
2、発明の名称
OrMo系低合系鋼合金鋼用潜弧溶接用溶接ワイヤ8正
をする者 事件との関係 特許出願人 (居 所) 神戸市中央区脇浜町1丁目3番18号株式
会社神戸製鋼所内 5、 補正により増加する発明の数 補正の対象 (1) 明細書の「81発明の詳細な説明」の欄補正
の内界 (1) 明細痢第4頁第10行1こ1−溶性作業性」
とあるところを1溶接作業性」へ訂正する。
をする者 事件との関係 特許出願人 (居 所) 神戸市中央区脇浜町1丁目3番18号株式
会社神戸製鋼所内 5、 補正により増加する発明の数 補正の対象 (1) 明細書の「81発明の詳細な説明」の欄補正
の内界 (1) 明細痢第4頁第10行1こ1−溶性作業性」
とあるところを1溶接作業性」へ訂正する。
(2) 明雅四18頁第5〜7行に「尚、本発明では
・・・・・・・・・添加は可能である。」とあるところ
を削除する。
・・・・・・・・・添加は可能である。」とあるところ
を削除する。
(3) 明細書第10頁の第1表を別紙のj+i リ補
正( する。
正( する。
(4) 明細書第11頁第13〜16行は「W22は2
1/4Or−IMoの例であるが・・・・・・・・向上
してない。」とあるところを「W22は21/40r
]、 M。
1/4Or−IMoの例であるが・・・・・・・・向上
してない。」とあるところを「W22は21/40r
]、 M。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【1)重量割合で00.14%以下、Si 0.05−
0.60%、 MnO,20〜1.50 %、Cr 1
.0−10.0%、 Mo O,40−2,50%の範
囲で規定−されるC r−MO系の低合金鋼を潜弧溶接
する場合釦使用するワイヤであって、重量割合でC0,
05−(1,15%、Sj、 0.20%以下、Mn
0.4〜1.5%、Crl、Q〜10.5チ、 Mo
0.40〜2.50%の範囲で規定される基本成分の他
、B、及びN全必須成分として添加し、かつ、 Ti、
Z17. Atのいずれか1種以上を含有させてなる
ものであって、前記添加剤のB 0.0001〜0.0
1%jNO,o1祷〜0.035%、であり、またT1
0.02〜0.30%、 zr 0.05〜0530%
、 AtO,05−’0.20%の範囲で含有しそれ等
の成分がT i + kL+ Zr+10 BにしてO
,OO’3〜0.30%となる様に各成分子t調節して
なるCI−M。 系低合金鋼用潜弧溶接用溶接ワイヤ。 (?)特許請求の範囲の第一番目に記載されたワイヤ成
分に力Uえ、N1feワイヤ中にO11〜1.2%添加
してなるOr−Mo系低合金鋼用潜弧溶接用ワイヤ。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57192695A JPS5982189A (ja) | 1982-11-02 | 1982-11-02 | Cr−Mo系低合金鋼用潜弧溶液用溶接ワイヤ |
US06/545,240 US4561888A (en) | 1982-11-02 | 1983-10-25 | Welding wire for use in submerged arc welding of Cr-Mo steels |
DE19833339665 DE3339665A1 (de) | 1982-11-02 | 1983-11-02 | Schweissdraht fuer die verwendung beim verdeckten lichtbogenschweissen von cr-mo-staehlen |
FR8317425A FR2535235B1 (fr) | 1982-11-02 | 1983-11-02 | Fil ou baguette de soudure pour la soudure electrique a l'arc submerge d'aciers au chrome ou au molybdene |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57192695A JPS5982189A (ja) | 1982-11-02 | 1982-11-02 | Cr−Mo系低合金鋼用潜弧溶液用溶接ワイヤ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5982189A true JPS5982189A (ja) | 1984-05-12 |
Family
ID=16295506
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57192695A Pending JPS5982189A (ja) | 1982-11-02 | 1982-11-02 | Cr−Mo系低合金鋼用潜弧溶液用溶接ワイヤ |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4561888A (ja) |
JP (1) | JPS5982189A (ja) |
DE (1) | DE3339665A1 (ja) |
FR (1) | FR2535235B1 (ja) |
Families Citing this family (18)
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US5225156A (en) * | 1989-02-01 | 1993-07-06 | Metal Research Corporation | Clean steel composition |
JPH02220797A (ja) * | 1989-02-21 | 1990-09-03 | Kobe Steel Ltd | Cr―Mo系低合金鋼用被覆アーク溶接棒 |
JP3283763B2 (ja) * | 1995-11-08 | 2002-05-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度Cr−Mo鋼の溶接金属及びサブマージアーク溶接方法 |
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US6232000B1 (en) | 1998-08-28 | 2001-05-15 | Stoody Company | Abrasion, corrosion, and gall resistant overlay alloys |
TW574380B (en) * | 2000-10-06 | 2004-02-01 | Jfe Steel Corp | Submerged-arc welding point with large heat input, method for producing the welding point, steel solder wire used by the method, and solder flux |
US20070151739A1 (en) * | 2006-01-03 | 2007-07-05 | Rick Gereluk | Connector for use in a wellbore |
JP4288304B1 (ja) * | 2008-10-08 | 2009-07-01 | 三菱重工業株式会社 | タービンロータ及びタービンロータの製造方法 |
US9651524B2 (en) | 2013-05-31 | 2017-05-16 | Rti International Metals, Inc. | Method of ultrasonic inspection of as-cast titanium alloy articles |
US9981349B2 (en) | 2013-05-31 | 2018-05-29 | Arconic Inc. | Titanium welding wire, ultrasonically inspectable welds and parts formed therefrom, and associated methods |
JP2018504282A (ja) * | 2014-11-05 | 2018-02-15 | アールティーアイ・インターナショナル・メタルズ,インコーポレイテッド | Ti溶接ワイヤ、該溶接ワイヤから得られた超音波検査可能な溶接部及び溶接品、並びに関連する方法 |
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