JPS5960318A - 電磁流量計 - Google Patents
電磁流量計Info
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- JPS5960318A JPS5960318A JP57171879A JP17187982A JPS5960318A JP S5960318 A JPS5960318 A JP S5960318A JP 57171879 A JP57171879 A JP 57171879A JP 17187982 A JP17187982 A JP 17187982A JP S5960318 A JPS5960318 A JP S5960318A
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/56—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using electric or magnetic effects
- G01F1/58—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using electric or magnetic effects by electromagnetic flowmeters
- G01F1/60—Circuits therefor
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- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は矩形波又は台形波の励磁方式をとった電磁流量
計に係り、特に励磁周波数とサンプリング時間とを改良
した電磁流量Ｂ１に関する。
計に係り、特に励磁周波数とサンプリング時間とを改良
した電磁流量Ｂ１に関する。
第１図ｔ；Ｌ従来の方形波励磁電磁３１ｒ、 ：ｌｉｉ
：計の構成であって、これは流ｉ ｉ−＋本体Ｊと、こ
の流量計本体１から出力される流量信号に比例［１，た
パルス幅のパルスに変換するパルス幅ｇし挽回ｆ７’ｌ
１０と、この回路１０から出力されたパルスを平滑化
して直流アナログ信号に変換「るパルス幅−電圧変換回
路３０とからなっている。この流量計本体１は、流体の
流通ｒる導管２と、励磁コイル３と、流体の流れ方向お
よび磁束に直焚するように対向配置された一対の電極４
，４とを有し、励磁コイル３はタイミング制御回路１１
からのスイッチ制御信号（第２図（ａ））によって切換
えられるスイッチ１２を介して２つの定電流源１３．１
４が交互に与えられ、これにより第２図（ｂ）のように
方形波の定電流によって励磁される。この状態において
導管２内に導電性流体が流れれば、一対の電極４，４間
には磁界の強さおよび３１Ｃ速に比例した起？ｎ力が発
生する０そこで、この起電力を一対の電極４，４で取り
出し、交流増１１ｖｉｊ器１５で適当な電圧値上増幅（
第２図（Ｃ））された後、タイミング制御回路１１で制
御されるスイン２−１６により、デュアルスロープ方式
のパルス幅変換回路１０に取込む。スイング〜１７は、
磁束が安定した夕・ｆミング即ち磁束の方向が切替わる
直前に商用電源周波数の一周期にタイミング制御回路Ｉ
Ｊからの信号（第２図（ｄ））によってオンとなり、増
幅された起電力をサンプリングする０このようにサンプ
リングすることにより、云わゆる直角位相雑音を含まな
い流量信号を得ることができかつ商用電源の一周期を抵
抗１１１，１９、コンデンサ２０およびオペアンプ２１
よりなる精分回路でザンプリング偵分することにより、
商用電源雑音の除去された第２図（ｅ）のような積分出
力を、得る。更に、この積分出力が最大値から零に達ｔ
７たときに” １″から°°０“の論理信号に変化する
コンパレータ２２の出力でフリップフロップ２３をリセ
ットし、かつタイミング制御回路１１のオン・オフタイ
ミング信号でフリップ・フロップ２３をセットとするこ
とにより、流量計本体１から出力する流−ａ信号に比例
するノくルス幅のパルス信号（第２図（ｆ） ） 全出
力する。
：計の構成であって、これは流ｉ ｉ−＋本体Ｊと、こ
の流量計本体１から出力される流量信号に比例［１，た
パルス幅のパルスに変換するパルス幅ｇし挽回ｆ７’ｌ
１０と、この回路１０から出力されたパルスを平滑化
して直流アナログ信号に変換「るパルス幅−電圧変換回
路３０とからなっている。この流量計本体１は、流体の
流通ｒる導管２と、励磁コイル３と、流体の流れ方向お
よび磁束に直焚するように対向配置された一対の電極４
，４とを有し、励磁コイル３はタイミング制御回路１１
からのスイッチ制御信号（第２図（ａ））によって切換
えられるスイッチ１２を介して２つの定電流源１３．１
４が交互に与えられ、これにより第２図（ｂ）のように
方形波の定電流によって励磁される。この状態において
導管２内に導電性流体が流れれば、一対の電極４，４間
には磁界の強さおよび３１Ｃ速に比例した起？ｎ力が発
生する０そこで、この起電力を一対の電極４，４で取り
出し、交流増１１ｖｉｊ器１５で適当な電圧値上増幅（
第２図（Ｃ））された後、タイミング制御回路１１で制
御されるスイン２−１６により、デュアルスロープ方式
のパルス幅変換回路１０に取込む。スイング〜１７は、
磁束が安定した夕・ｆミング即ち磁束の方向が切替わる
直前に商用電源周波数の一周期にタイミング制御回路Ｉ
Ｊからの信号（第２図（ｄ））によってオンとなり、増
幅された起電力をサンプリングする０このようにサンプ
リングすることにより、云わゆる直角位相雑音を含まな
い流量信号を得ることができかつ商用電源の一周期を抵
抗１１１，１９、コンデンサ２０およびオペアンプ２１
よりなる精分回路でザンプリング偵分することにより、
商用電源雑音の除去された第２図（ｅ）のような積分出
力を、得る。更に、この積分出力が最大値から零に達ｔ
７たときに” １″から°°０“の論理信号に変化する
コンパレータ２２の出力でフリップフロップ２３をリセ
ットし、かつタイミング制御回路１１のオン・オフタイ
ミング信号でフリップ・フロップ２３をセットとするこ
とにより、流量計本体１から出力する流−ａ信号に比例
するノくルス幅のパルス信号（第２図（ｆ） ） 全出
力する。
２４は基準電源、２６はコンノくレータ２２の出力でオ
ン・オフするスイッチである０そして、このフリップ・
フロップ２３から出力されたノくルス伯号は発光素子３
１および受光素子３２で絶縁され゛（パルス幅−電圧７
ｇ換回路３０に送られ、スインｆ Ｊ 、？ ’４［オ
ン・オフ制御する。このオン・オフ１１」す御により、
基準電源３４がパルス化され、このパルスを抵抗３５、
コンデンサ３６およびメベアンブ３７よりなる平滑化回
路で、例えば４〜２０ｍＡ−ＤＣめ直流アナログ信号に
変換して出力するものである。３８は出力回路である。
ン・オフするスイッチである０そして、このフリップ・
フロップ２３から出力されたノくルス伯号は発光素子３
１および受光素子３２で絶縁され゛（パルス幅−電圧７
ｇ換回路３０に送られ、スインｆ Ｊ 、？ ’４［オ
ン・オフ制御する。このオン・オフ１１」す御により、
基準電源３４がパルス化され、このパルスを抵抗３５、
コンデンサ３６およびメベアンブ３７よりなる平滑化回
路で、例えば４〜２０ｍＡ−ＤＣめ直流アナログ信号に
変換して出力するものである。３８は出力回路である。
第３図は各種のクイツブ−１２，１６，１１等を制御す
る従来のタイミング制御回路１１の構成間である。この
回路１１は、商用電源ＩＩＩから出力される第４図（ｇ
）のような商用電源周波数全バッファ回路１１２ｆ介し
て第４図（ｈ）のよ♂トルス伯号とした後、Ｄ形フリッ
プ・フロップ１１３〜１１５で分周してスイッチ１２゜
１６を制御する信瞑第４図（ｋ））を得、更にクリップ
・フロップ１１３，１１４の端子４の出力（第４図（１
） ｓ （ｊ） ）全アンドゲート１１４でアンドして
スイッチＪ７を制御する信号ｔを得ている。第３図の回
路では、励磁半周期の極性切替え直前で商用電源−周期
だけオンするパルスが容易に得られる。
る従来のタイミング制御回路１１の構成間である。この
回路１１は、商用電源ＩＩＩから出力される第４図（ｇ
）のような商用電源周波数全バッファ回路１１２ｆ介し
て第４図（ｈ）のよ♂トルス伯号とした後、Ｄ形フリッ
プ・フロップ１１３〜１１５で分周してスイッチ１２゜
１６を制御する信瞑第４図（ｋ））を得、更にクリップ
・フロップ１１３，１１４の端子４の出力（第４図（１
） ｓ （ｊ） ）全アンドゲート１１４でアンドして
スイッチＪ７を制御する信号ｔを得ている。第３図の回
路では、励磁半周期の極性切替え直前で商用電源−周期
だけオンするパルスが容易に得られる。
しかし、第３図の回路のタイミングは、その流量信号を
サンプリングする迄の時間が周“波数５０ Ｈｚ 或
いは６０ Ｈｚ の場合では異なることとなる。これ
は厳密に極性反転の過渡応答の影Ｖ（流量計本体１の磁
束の遅れ、変換回路１０゜３０の遅れ等）を考慮すると
、励磁電流が一定であるとはいえ、得られる出力は流量
値が同一でも微妙に異なって来ることがわかる０その状
態を図５に示す。
サンプリングする迄の時間が周“波数５０ Ｈｚ 或
いは６０ Ｈｚ の場合では異なることとなる。これ
は厳密に極性反転の過渡応答の影Ｖ（流量計本体１の磁
束の遅れ、変換回路１０゜３０の遅れ等）を考慮すると
、励磁電流が一定であるとはいえ、得られる出力は流量
値が同一でも微妙に異なって来ることがわかる０その状
態を図５に示す。
第５図（イ）は磁束の遅れ２回路の遅れを考慮した信号
を示す曲線であり、（ロ）は６０ Ｉ（７，の場合の励
磁電流を示す波形、（ハ）は５０ ）Ｉｙ、 の場合
の励磁電流を示す波形である。また、横線に）で影をつ
けた部分は、６０Ｈ１の場合、斜線０令で影をつけた部
分は５０ Ｈ７，の場合のサンプリングするタイミング
を示したものである。励磁電流が同一でも５ Ｑ Ｈｚ
と６０ Ｈｚ では高さが異なること、つまり（
ｔ２号の大きさが異なることを示している。このことは
、高精度で使用する場合には５０ Ｈｚ と６０ ）
Ｉｚ とでは、変換回路１０の増幅度または励磁電流
の大きさを変えなくてはならないことを示す。実際には
変換回路１０の互換性のため、各変換回路間で増幅度を
一定としているため５０ Ｈｚ と６０１−１ｙ、
では励磁電流の大きさを変えるということが行われて
いる。
を示す曲線であり、（ロ）は６０ Ｉ（７，の場合の励
磁電流を示す波形、（ハ）は５０ ）Ｉｙ、 の場合
の励磁電流を示す波形である。また、横線に）で影をつ
けた部分は、６０Ｈ１の場合、斜線０令で影をつけた部
分は５０ Ｈ７，の場合のサンプリングするタイミング
を示したものである。励磁電流が同一でも５ Ｑ Ｈｚ
と６０ Ｈｚ では高さが異なること、つまり（
ｔ２号の大きさが異なることを示している。このことは
、高精度で使用する場合には５０ Ｈｚ と６０ ）
Ｉｚ とでは、変換回路１０の増幅度または励磁電流
の大きさを変えなくてはならないことを示す。実際には
変換回路１０の互換性のため、各変換回路間で増幅度を
一定としているため５０ Ｈｚ と６０１−１ｙ、
では励磁電流の大きさを変えるということが行われて
いる。
これを避けるに豪よ、流量計本体Ｊの磁束の立ち上がり
（応答性）、回路１０の応答性を速くすればよいのだが
、磁束の立ち一ヒがりを速くするには流量側本体１を渦
電流が流れにくい構造にしたり、励磁回路、定電流源１
３．１４の回路電圧を高くすることが考えられる。しか
し、こノコとは流量ｎ１木休１の構造全複雑に、かつコ
スト高にしたり、励磁回路を大型化させてしまう０ また、回路の応劣性を速くすることは、回路１０の帯域
を広げることとなり、電極４，４間に発生する７１１］
電力が微弱なことλ・考えあわせるとＳ／Ｎ 比を低下
させ得策ではない。また、スイッチＩ７がオンしている
時間ｋ １００ ｒ＋１ｓｔ！ｆ：とすることにより、
５０Ｈｙ、 でも６０ ）Ｔｚ でも雑音が除去で
き、励磁周波数を固定する方法も考えられるが、この方
法では励磁周波数がかなり低くなり、電磁流量計の応答
が遅くなるという大きな欠点をもつ。
（応答性）、回路１０の応答性を速くすればよいのだが
、磁束の立ち一ヒがりを速くするには流量側本体１を渦
電流が流れにくい構造にしたり、励磁回路、定電流源１
３．１４の回路電圧を高くすることが考えられる。しか
し、こノコとは流量ｎ１木休１の構造全複雑に、かつコ
スト高にしたり、励磁回路を大型化させてしまう０ また、回路の応劣性を速くすることは、回路１０の帯域
を広げることとなり、電極４，４間に発生する７１１］
電力が微弱なことλ・考えあわせるとＳ／Ｎ 比を低下
させ得策ではない。また、スイッチＩ７がオンしている
時間ｋ １００ ｒ＋１ｓｔ！ｆ：とすることにより、
５０Ｈｙ、 でも６０ ）Ｔｚ でも雑音が除去で
き、励磁周波数を固定する方法も考えられるが、この方
法では励磁周波数がかなり低くなり、電磁流量計の応答
が遅くなるという大きな欠点をもつ。
本発明は上記実情にかんがみてなされたもので、従来の
励磁周波数よりも低下させないで共通の励磁周波数とし
、５９ Ｈｚ と６０ Ｈｚ とでは励磁電流が異
なるという欠点を除去し、た電磁流量計を提供すること
にある。
励磁周波数よりも低下させないで共通の励磁周波数とし
、５９ Ｈｚ と６０ Ｈｚ とでは励磁電流が異
なるという欠点を除去し、た電磁流量計を提供すること
にある。
商用電源周波数の偶数分の１の周波数の方形波の励磁電
流を励磁コイルに供給する励磁回路と、導電性流体に誘
起された電圧を検出する一対電極と、前記励磁電流が定
常値になるタイミングで、前記一対の電極から取り出さ
れる誘起電圧全サンプリングする回路からなる方形波励
磁方式の電磁流型側において、方形波励磁電流の励磁周
波数を５０ Ｈｚ の偶数分の１とし、サンプリング
する時間を鴇秒とし１、または励磁周波数を６０ Ｈｚ
の偶数分の１とし、サンプリングするＩＩ、７間を
ｌｌ／’５０秒としたタイミング制御回路を備えた電磁
流置引である。
流を励磁コイルに供給する励磁回路と、導電性流体に誘
起された電圧を検出する一対電極と、前記励磁電流が定
常値になるタイミングで、前記一対の電極から取り出さ
れる誘起電圧全サンプリングする回路からなる方形波励
磁方式の電磁流型側において、方形波励磁電流の励磁周
波数を５０ Ｈｚ の偶数分の１とし、サンプリング
する時間を鴇秒とし１、または励磁周波数を６０ Ｈｚ
の偶数分の１とし、サンプリングするＩＩ、７間を
ｌｌ／’５０秒としたタイミング制御回路を備えた電磁
流置引である。
次に、本発明の一実施例について第６図ないし第１０図
を参照して説明する。なお、第６図はタイミング制御回
路４０の概念図、第７図はその回路４０から出力するス
イッチ制御信号のタイミング図、第８図は本発明の要部
となるタイミング制御回路４０の具体的構成を示す図、
第９図および第・１０図は雑音除去の説明をする波形図
である。なお、電磁流量計全体の構成は第１図と同じで
あるので、ここではその構成の説明は省略する０先ず、
第６図に示すタイミング制御回路４１７においてｍは第
１図に示すスイッチ１２．１６ｆオン・オフ制御するス
イッチ制御信号であり、ｎはスイッチ１７をオン・オフ
制ａ１ｊするスイッチ制ａ１＋ （ｉ号である。このタ
イミング制御回路４ｏは、スイッチ制御信号ｍが商用電
源周波に’１．５０１１ｚ の偶数分の１の周波数で
あるならば、ｎはサンプリングする時間音１／６０ｓｅ
ｃとしたパルスを出力する。これば、スイッチ制御信号
ｍが６０ Ｈｚ の偶数分の１の周波数のときには、
ｎによるサンプリング時間は”１５０ 度でもよい。第
７図はｍ、ｎの出力波形を示す。
を参照して説明する。なお、第６図はタイミング制御回
路４０の概念図、第７図はその回路４０から出力するス
イッチ制御信号のタイミング図、第８図は本発明の要部
となるタイミング制御回路４０の具体的構成を示す図、
第９図および第・１０図は雑音除去の説明をする波形図
である。なお、電磁流量計全体の構成は第１図と同じで
あるので、ここではその構成の説明は省略する０先ず、
第６図に示すタイミング制御回路４１７においてｍは第
１図に示すスイッチ１２．１６ｆオン・オフ制御するス
イッチ制御信号であり、ｎはスイッチ１７をオン・オフ
制ａ１ｊするスイッチ制ａ１＋ （ｉ号である。このタ
イミング制御回路４ｏは、スイッチ制御信号ｍが商用電
源周波に’１．５０１１ｚ の偶数分の１の周波数で
あるならば、ｎはサンプリングする時間音１／６０ｓｅ
ｃとしたパルスを出力する。これば、スイッチ制御信号
ｍが６０ Ｈｚ の偶数分の１の周波数のときには、
ｎによるサンプリング時間は”１５０ 度でもよい。第
７図はｍ、ｎの出力波形を示す。
次に、第８図はスイッチ制御伝号ｎが１／６０ｓｅｃの
タイミング時間で、がっスイッチ制御信号ｍが５０ Ｈ
７，の場合の具体的なタイミング制御回路４ｏである。
タイミング時間で、がっスイッチ制御信号ｍが５０ Ｈ
７，の場合の具体的なタイミング制御回路４ｏである。
同図において信号発振器４Ｉは、例えば水晶振動子等か
ら発振されるパルス周波数を分周して３００ Ｉ（ｚの
パルス信号を出力するフリーランの発振器であり、この
信号発振器４Ｉからのパルス信号はポジティブ・トリガ
のＤ形フリップ・フロップ４２ａ〜４２ｃおよびＪＫ形
スフリップフロップ４３ａ、４３ｂからなる分周回路４
４で２４分周するＯＪＫ形フリフリップロップ４３ ａ
、 ４ 、？ ｂの■（端子はＶｌ）Ｄ（Ｈレベル）
に接続されている。従って、以」二のような分周回路４
４で３００ Ｈｚのパルス信号を分周すれば、０７５０
７ となる。各７リツ２４−’−４ ブー７ｏツブ４２＆〜４２ｃ、４３ａ ４３ｂの出力は
インバータ４４ａ、４４ｂ、ＮＯＲゲート４５ａ〜４５
ｇにより、３００ ）Ｔ ｚが５周期分即ち、’４ ｓ
へ・たりオンとなるスイッチ制御信号ｎ￥：得る。さら
に、スイッチ制御信号ｎはＤ形フリップ・フロップ４６
で１７ｂ分周されてスイッチ制御１８号ｍとなる。この
Ｄ形フリップ・フロップ４６は、ポジイティブ・エツジ
トリガ。
ら発振されるパルス周波数を分周して３００ Ｉ（ｚの
パルス信号を出力するフリーランの発振器であり、この
信号発振器４Ｉからのパルス信号はポジティブ・トリガ
のＤ形フリップ・フロップ４２ａ〜４２ｃおよびＪＫ形
スフリップフロップ４３ａ、４３ｂからなる分周回路４
４で２４分周するＯＪＫ形フリフリップロップ４３ ａ
、 ４ 、？ ｂの■（端子はＶｌ）Ｄ（Ｈレベル）
に接続されている。従って、以」二のような分周回路４
４で３００ Ｈｚのパルス信号を分周すれば、０７５０
７ となる。各７リツ２４−’−４ ブー７ｏツブ４２＆〜４２ｃ、４３ａ ４３ｂの出力は
インバータ４４ａ、４４ｂ、ＮＯＲゲート４５ａ〜４５
ｇにより、３００ ）Ｔ ｚが５周期分即ち、’４ ｓ
へ・たりオンとなるスイッチ制御信号ｎ￥：得る。さら
に、スイッチ制御信号ｎはＤ形フリップ・フロップ４６
で１７ｂ分周されてスイッチ制御１８号ｍとなる。この
Ｄ形フリップ・フロップ４６は、ポジイティブ・エツジ
トリガ。
なので、インバータ４７で反転し、同フリップ・フロッ
プ４６のクロックとして入力する。
プ４６のクロックとして入力する。
次に、以上のようなタイミング制御回路４を使用した３
６合の電磁流■計の作用を説明する′０今、タイミング
制御回路４０からスイッチ制御４８号ｎ、ｍが出力され
るが、粕にｎはスイッチ１１、ｍはスイング−１２，１
６の制御に用いられる。［７かして、スイッチ制御信号
ｍによって定電流源Ｚ３が選択されたとき、交流増幅器
１５の出力端に負電圧が表われるものとすると、このと
き同時にスイッチＩ６がオンし”〔交流増幅器Ｉ５の出
力Ｃｉサンプルする。スイッチ１２により、定電流源１
４を選択１〜だときは、交流増＠器１５の出力Ｃは正電
圧、反転増幅器２６の出力は負電圧となり、スイッチ１
６は反転席′幅器２６の出力に接続されるものとする。
６合の電磁流■計の作用を説明する′０今、タイミング
制御回路４０からスイッチ制御４８号ｎ、ｍが出力され
るが、粕にｎはスイッチ１１、ｍはスイング−１２，１
６の制御に用いられる。［７かして、スイッチ制御信号
ｍによって定電流源Ｚ３が選択されたとき、交流増幅器
１５の出力端に負電圧が表われるものとすると、このと
き同時にスイッチＩ６がオンし”〔交流増幅器Ｉ５の出
力Ｃｉサンプルする。スイッチ１２により、定電流源１
４を選択１〜だときは、交流増＠器１５の出力Ｃは正電
圧、反転増幅器２６の出力は負電圧となり、スイッチ１
６は反転席′幅器２６の出力に接続されるものとする。
即ちスイッチ１７には常に負電圧が加わるようスイング
゛１６は選択される。
゛１６は選択される。
今、本タイミング制御回路４０を採用した電磁流量Ｈ１
が商用電源周波数が５ Ｑ ＴＴ％ 地区で使用され
、Ｇ ＯＨｙ、 の０導雑音が流量イハ号に混入した
とする。この場合、スイン１１７′−１７のオン時間は
”（Ｋ） ”なので−周期積分されることとなり、第９
図に示すように誘導雑音には信号は全く影響を受けない
ことがわかる０第９図（Ｃ）′は雑音が重畳した信号波
形、（ｄ）はれと等しい、（ｅ）’ ｌ−Ｊ、雑音が重
畳したときの（ｅ）の出力であって雑音重畳しない場合
と積分終了時の電圧は等し、い０次に、５ Ｑ Ｈｙ、
地区で使用され、同様にＤｆ導雑音が１１【介したと
きの雑、音除去の様能は３１１０図に示Ｔ通りである。
が商用電源周波数が５ Ｑ ＴＴ％ 地区で使用され
、Ｇ ＯＨｙ、 の０導雑音が流量イハ号に混入した
とする。この場合、スイン１１７′−１７のオン時間は
”（Ｋ） ”なので−周期積分されることとなり、第９
図に示すように誘導雑音には信号は全く影響を受けない
ことがわかる０第９図（Ｃ）′は雑音が重畳した信号波
形、（ｄ）はれと等しい、（ｅ）’ ｌ−Ｊ、雑音が重
畳したときの（ｅ）の出力であって雑音重畳しない場合
と積分終了時の電圧は等し、い０次に、５ Ｑ Ｈｙ、
地区で使用され、同様にＤｆ導雑音が１１【介したと
きの雑、音除去の様能は３１１０図に示Ｔ通りである。
（ｆ）、（ｆ）′で示される出力パルスの幅は・シーン
ブリング（積分）したときの（ｅ）および（ｅ）″の′
ｒＬ正に比例ｆるから、以後、（、）“のサンプリング
後の電圧値をもって説明する。
ブリング（積分）したときの（ｅ）および（ｅ）″の′
ｒＬ正に比例ｆるから、以後、（、）“のサンプリング
後の電圧値をもって説明する。
（ｃ）の血圧が正極性のとき、スイッチ１６によって反
転出力が選択されるので、信号に力える雑音の影響ΔＮ
−Ｉ ＩＩｌ、 となる。ここＣ１目 は・す”ンブリング時間（−”／
６ｏ Ｒ） 、 ｋは定数ｐ ｋ Ｏ−） 前０−）
−符号ハｆＪｒ 分することによるものであり、８石（
１００πを十〇）の前の−ね号は反転出力が選択された
ことによるものである。θはｔ＝Ｑ におりる雑音の
位相テする。そこで、（Ｉ）弐ｋｌｕ理すると、となる
。
転出力が選択されるので、信号に力える雑音の影響ΔＮ
−Ｉ ＩＩｌ、 となる。ここＣ１目 は・す”ンブリング時間（−”／
６ｏ Ｒ） 、 ｋは定数ｐ ｋ Ｏ−） 前０−）
−符号ハｆＪｒ 分することによるものであり、８石（
１００πを十〇）の前の−ね号は反転出力が選択された
ことによるものである。θはｔ＝Ｑ におりる雑音の
位相テする。そこで、（Ｉ）弐ｋｌｕ理すると、となる
。
また、（Ｃ）の電圧が負極性のとき、信号に与える雑音
の影響ΔＮ−は同様に となる０ΔＮ 、ΔＮ−は積分するときの位相の＋ ずれによって信号に＋、−又は−、十の影響を与えるが
、絶縁後のパルス幅を電圧値に戻す回路のスムージング
コンデンサ３６で平滑平均化されるので、 ΔＮ＋＋ΔＮ−二〇 ・・・・・・・・・（４）とな
り、雑音の影響は除去される。
の影響ΔＮ−は同様に となる０ΔＮ 、ΔＮ−は積分するときの位相の＋ ずれによって信号に＋、−又は−、十の影響を与えるが
、絶縁後のパルス幅を電圧値に戻す回路のスムージング
コンデンサ３６で平滑平均化されるので、 ΔＮ＋＋ΔＮ−二〇 ・・・・・・・・・（４）とな
り、雑音の影響は除去される。
次に、第１１図にてタイミング制御回路４゜の他の例を
説明する。これは、バランレイン／シリアルアウト又は
シリアル・イン／シリアルアウトの８ビツトシフトレジ
スタ（例えば東芝０２ＭＯ８ＴＣ４０２１１３Ｐ）５
ｚと１８ビツトＯＪ シフトレジスタ（回ＴＣ４００６
ＤＩ’ ）５２’ｆｚ使用したタイミング制御回路であ
る。本回路は、全体を２４ビツトのシフトレジスタとし
、最初にイニシャライズ回路５３により、ｂｌ〜ｂ、’
ｉｎレベル、他をＬレベルにセットし、信号発振器４１
により１．ｉ＞ｏ ｓ”ごとに右ヘシフトさせ、ｂ ２
Ｌをスイッチ制御信号ｎとしてとりだすものである。こ
の信号ｎはＨレベルになって”／３０ Ｘ ５ ＝ ’
／６０ｓｅｃ経過すると立ち下がるので、これをシリ
アルイン／パラレルイン コントロール回路５４で検出
しパラレルインとし、再びｂ１〜ｂ５をＺＩレベルとす
ることにより、サンプリング時間１１０８２周期８０ｍ
８のパルスが得られる。本回路はシフトレジスタ５１の
ＰＩ６をＨレベルに接続し全２０ビツトの構成とすれば
、サンプリング時間１１５０８、周期６６．６６”・ｍ
ｓのパルスが容易に得られる０ 次に、第１２図はフェーズロックドループ回路６０を用
いて信号発振器４１石：構成した例である。、即ち、こ
の発振器４Ｊは、商用電源６１の出力をコンパレータ６
２で比較す′ることにより、電源周波わに同期したパル
ス全イひるとともに、この電源周波数に同期させてフェ
ースロックドループ回路６０で発振させて３００Ｈｚｉ
得るものである。６０１はフェーズコンパレータ、６０
２は電圧制御発振器、６０３は分周回路であって切換ス
イップー６０４により−又はｈ分周に切換え設定される
。このように７工−ズロツクドルーブ回路６０を用いれ
ば、通常電源周波数が比較的安定しているので、更に雑
音除去を完全に行うことができる０ 〔発明の効果〕 従って、以上のようなタイミング制御回路を用いた本発
明の電磁流量計によれば、励磁周波数が固定であっても
従来方式と同様に５０ Ｉｆｚ 。
説明する。これは、バランレイン／シリアルアウト又は
シリアル・イン／シリアルアウトの８ビツトシフトレジ
スタ（例えば東芝０２ＭＯ８ＴＣ４０２１１３Ｐ）５
ｚと１８ビツトＯＪ シフトレジスタ（回ＴＣ４００６
ＤＩ’ ）５２’ｆｚ使用したタイミング制御回路であ
る。本回路は、全体を２４ビツトのシフトレジスタとし
、最初にイニシャライズ回路５３により、ｂｌ〜ｂ、’
ｉｎレベル、他をＬレベルにセットし、信号発振器４１
により１．ｉ＞ｏ ｓ”ごとに右ヘシフトさせ、ｂ ２
Ｌをスイッチ制御信号ｎとしてとりだすものである。こ
の信号ｎはＨレベルになって”／３０ Ｘ ５ ＝ ’
／６０ｓｅｃ経過すると立ち下がるので、これをシリ
アルイン／パラレルイン コントロール回路５４で検出
しパラレルインとし、再びｂ１〜ｂ５をＺＩレベルとす
ることにより、サンプリング時間１１０８２周期８０ｍ
８のパルスが得られる。本回路はシフトレジスタ５１の
ＰＩ６をＨレベルに接続し全２０ビツトの構成とすれば
、サンプリング時間１１５０８、周期６６．６６”・ｍ
ｓのパルスが容易に得られる０ 次に、第１２図はフェーズロックドループ回路６０を用
いて信号発振器４１石：構成した例である。、即ち、こ
の発振器４Ｊは、商用電源６１の出力をコンパレータ６
２で比較す′ることにより、電源周波わに同期したパル
ス全イひるとともに、この電源周波数に同期させてフェ
ースロックドループ回路６０で発振させて３００Ｈｚｉ
得るものである。６０１はフェーズコンパレータ、６０
２は電圧制御発振器、６０３は分周回路であって切換ス
イップー６０４により−又はｈ分周に切換え設定される
。このように７工−ズロツクドルーブ回路６０を用いれ
ば、通常電源周波数が比較的安定しているので、更に雑
音除去を完全に行うことができる０ 〔発明の効果〕 従って、以上のようなタイミング制御回路を用いた本発
明の電磁流量計によれば、励磁周波数が固定であっても
従来方式と同様に５０ Ｉｆｚ 。
６０ Ｈｚ の電源詠導絹音を除去できるので、５０
Ｈｙ、 地区と６０ Ｈ７地区とを区別する必要が
なくなル。更に、従来）−Ｊ、 ５０ Ｈ；、 と６
０ Ｈ７゜の差が小さくなるよう設Ｍ１さ才１ていたが
、固定励磁周波数となるとさほどその必要性がなくなり
、流量側木体の応答性の向上や変換回路の広帯域が従来
はど必要がなくなるので、流量計本体のコスト低減およ
び変換回路の狭帯域化によるＳ／Ｎ 比の向上などが期
待できる。
Ｈｙ、 地区と６０ Ｈ７地区とを区別する必要が
なくなル。更に、従来）−Ｊ、 ５０ Ｈ；、 と６
０ Ｈ７゜の差が小さくなるよう設Ｍ１さ才１ていたが
、固定励磁周波数となるとさほどその必要性がなくなり
、流量側木体の応答性の向上や変換回路の広帯域が従来
はど必要がなくなるので、流量計本体のコスト低減およ
び変換回路の狭帯域化によるＳ／Ｎ 比の向上などが期
待できる。
なお、・リーンシリング時間１／′ｓ、励磁周波数０
５０ ／ ８ Ｈｚ の場合■７か説明していないが
、ザン１／ ブリング時１−Ｇ ｅ、励磁、周波数５０／２．（
ｑ：６０ 整数）の場合でも、サンプリング時間”／’５０８１励
磁周波数６０／ の場合でも同僚に”Ｏ／６０ｒＩＺ
ｑ の雑音が除去できるものである。
、ザン１／ ブリング時１−Ｇ ｅ、励磁、周波数５０／２．（
ｑ：６０ 整数）の場合でも、サンプリング時間”／’５０８１励
磁周波数６０／ の場合でも同僚に”Ｏ／６０ｒＩＺ
ｑ の雑音が除去できるものである。
第１図は従来の方形波励磁方式の電磁流置引の構成図、
第２図は第１図の電磁流景側の各部の信号波形図、＃ｒ
’ ３図は第１図のタイミング制御回路の具体的柘成因
、第４区は詑３図の各部の信号波形図、第５図は従来の
電磁Ｋ ｆｉ、ｆｔｌにおける５ ０ Ｈｚ 、’４
６０ Ｈｚ との差による欠点を説明する図、第６図
ないし第８図ンＪ木発明の電磁流量計に適用するタイミ
ング制御回路を説明するためＱもので、第６図はタイミ
ング制御回路の概念図、第７囚は第６図から出力するス
イッチ制御（５号の波形図、第８図は本発明の、要部で
あるタイミング制御回路の構成図、第９図および第１０
図は６０ Ｈｚ および５０ Ｈｚ （２） ％合
の雑音除去の状態を示す図、第１１図はタイミング制御
回路の他の構成例を示す図、第１２図はタイミング制御
回路に用いる信号発振器の他の構成例を示す図である。 １・・・流量側本体、３・・・励磁コイル、４・・電極
、１０・・・パルス幅変換回路、１２，１６，１７・・
・スイッチ、１３．１４・・・定電流源、１５・・・文
流州幅器、３０・・・パルス幅・・・電圧変換回路、４
０・・−タイミング制御回路、４１・・・信号発振器、
４４・・・分周回路、４６・・・フリップ・フロップ、
６１．５２・・・シフトレジスタ、５３・・・イニシャ
ンイズ回路、５４・・・シリアルイン／パラレルイン−
コン） ｒ：＋−ル回９＆、６ｏ−°°ンエーズロック
ドループ回Ｒｉ、６１・・・商用電源、６２・・・コン
パレータ〇 出願人イ（埋入 弁理士 ＠ 江 武 彦第９ 第７図 （ｍ） （
ｅ’）第 ８ 図 呂 ９７− 手続補正書 昭□１１．Ｌ只３．６．１１Ｂ 特許庁長官 若 杉 和 大 殿 １、事件の表示 生！ｉ１１＋！ｆ’ｌ昭 ５ ７−１ ７ １ ８
７ ９ 案″２、発明の名イイ」・ ′１１磁流ぽ計 ３、補正をする者 事件との関係 勉許出願人 （３０７） 東京芝浦゛亀気株式会社４、代理人 ６、補正の別家 ７補正の内容 （１）明細ｐ（第５ ’ＵＳ ｊ’Ｆ’、’ １８行１
−１の［コン・Ｑレーダ２２の１とあるヲ［フリップ・
フロツ７″２３０互の１と訂ｉ［する。 （２） 明細ｊ’ｒ ’：ＩＳ （’ｉ自第７行目な
いし同頁第９行目の「例えば４〜２０１１Ａ−ＤＣ・・
・回路である。」とあるを１−３８は出力回Ｈであり、
例えば４〜２ Ｑ ＋ｕＡｅ Ｄ Ｃの直流アナログ信
号に変換して出力１−るものである。なお、回路２１゜
２２．２４．．１１のアース点と３４．３７のアース点
Ｉ」： ’Ｒ，１，＋−った部分にｈ ／、ｒ、うもの
とする。」と訂正１−る。 （３）明細％＜ｉ’ ２ｆ’＋ １１頁第８行目ないし
同頁第９行目の［第７図ｆ、ｌ ｍ 、 ｎの出力？＋
ｕ ＪＩ′７ｋ ７Ｔ”す。−１とある又ｒＬ′Ｉ：を
削除１−る。 （４）明細ｔＦｌｔＱ ’Ｌ １白第１２ ？１月ｔ７
） ｌ’ ５ Ｑ １４ ｚの場合」とあるｋ Ｉ”
５０ ＨＺの偶数分の１の周波数のＭｊ１合］とＨ１市
１゛る。 （５） 明細椙第１９自第１６行目の「３０・・−・
（１１７幅・・・′市川変換回路」とある％： ［３ｏ
・・−・ぞルス幅／電圧変換回路」と訂正する。 （６） 図面Ｉ杭１図を別組のようにバ「市”「る。
第２図は第１図の電磁流景側の各部の信号波形図、＃ｒ
’ ３図は第１図のタイミング制御回路の具体的柘成因
、第４区は詑３図の各部の信号波形図、第５図は従来の
電磁Ｋ ｆｉ、ｆｔｌにおける５ ０ Ｈｚ 、’４
６０ Ｈｚ との差による欠点を説明する図、第６図
ないし第８図ンＪ木発明の電磁流量計に適用するタイミ
ング制御回路を説明するためＱもので、第６図はタイミ
ング制御回路の概念図、第７囚は第６図から出力するス
イッチ制御（５号の波形図、第８図は本発明の、要部で
あるタイミング制御回路の構成図、第９図および第１０
図は６０ Ｈｚ および５０ Ｈｚ （２） ％合
の雑音除去の状態を示す図、第１１図はタイミング制御
回路の他の構成例を示す図、第１２図はタイミング制御
回路に用いる信号発振器の他の構成例を示す図である。 １・・・流量側本体、３・・・励磁コイル、４・・電極
、１０・・・パルス幅変換回路、１２，１６，１７・・
・スイッチ、１３．１４・・・定電流源、１５・・・文
流州幅器、３０・・・パルス幅・・・電圧変換回路、４
０・・−タイミング制御回路、４１・・・信号発振器、
４４・・・分周回路、４６・・・フリップ・フロップ、
６１．５２・・・シフトレジスタ、５３・・・イニシャ
ンイズ回路、５４・・・シリアルイン／パラレルイン−
コン） ｒ：＋−ル回９＆、６ｏ−°°ンエーズロック
ドループ回Ｒｉ、６１・・・商用電源、６２・・・コン
パレータ〇 出願人イ（埋入 弁理士 ＠ 江 武 彦第９ 第７図 （ｍ） （
ｅ’）第 ８ 図 呂 ９７− 手続補正書 昭□１１．Ｌ只３．６．１１Ｂ 特許庁長官 若 杉 和 大 殿 １、事件の表示 生！ｉ１１＋！ｆ’ｌ昭 ５ ７−１ ７ １ ８
７ ９ 案″２、発明の名イイ」・ ′１１磁流ぽ計 ３、補正をする者 事件との関係 勉許出願人 （３０７） 東京芝浦゛亀気株式会社４、代理人 ６、補正の別家 ７補正の内容 （１）明細ｐ（第５ ’ＵＳ ｊ’Ｆ’、’ １８行１
−１の［コン・Ｑレーダ２２の１とあるヲ［フリップ・
フロツ７″２３０互の１と訂ｉ［する。 （２） 明細ｊ’ｒ ’：ＩＳ （’ｉ自第７行目な
いし同頁第９行目の「例えば４〜２０１１Ａ−ＤＣ・・
・回路である。」とあるを１−３８は出力回Ｈであり、
例えば４〜２ Ｑ ＋ｕＡｅ Ｄ Ｃの直流アナログ信
号に変換して出力１−るものである。なお、回路２１゜
２２．２４．．１１のアース点と３４．３７のアース点
Ｉ」： ’Ｒ，１，＋−った部分にｈ ／、ｒ、うもの
とする。」と訂正１−る。 （３）明細％＜ｉ’ ２ｆ’＋ １１頁第８行目ないし
同頁第９行目の［第７図ｆ、ｌ ｍ 、 ｎの出力？＋
ｕ ＪＩ′７ｋ ７Ｔ”す。−１とある又ｒＬ′Ｉ：を
削除１−る。 （４）明細ｔＦｌｔＱ ’Ｌ １白第１２ ？１月ｔ７
） ｌ’ ５ Ｑ １４ ｚの場合」とあるｋ Ｉ”
５０ ＨＺの偶数分の１の周波数のＭｊ１合］とＨ１市
１゛る。 （５） 明細椙第１９自第１６行目の「３０・・−・
（１１７幅・・・′市川変換回路」とある％： ［３ｏ
・・−・ぞルス幅／電圧変換回路」と訂正する。 （６） 図面Ｉ杭１図を別組のようにバ「市”「る。
Claims (4)
- （１）第１のスイッチ全制御して方形波の励磁電流を得
、この励磁電流を励磁コイルに与えることによって導電
性流体に誘起される電圧を一対のＮ、極で流量信号とし
て取出す流量計本体と、この流量計本体から出力された
流量信号を第２のスイン′ｆ−を制御し°Ｃ取込むとと
もに、前記励磁電流が定常値となるタイミングで第３の
スイッチ全所定期間オン制御して前記第２のスイッチに
よって取込んだ（ｉ Ｆｒ−をサンプリングし、前記流
量信号に比例するパルス幅の信号に変換するパルス幅変
換回路と、前記第１ないし第３のスイン＝ｆ−を制御す
るスイッチ制御信号全出力するタイミング制御回路とを
備えた電磁流量計におい′〔、前記タイミング制御回路
は、前記第１および第２のスイッチを制御する第１のス
イッチ制御信号が前記方形波励磁電流の周波数５０ Ｈ
ｚ の偶数分の１の周波数のとき、前記第３のスイツ
ｆ’ｒオンとするサンプリング時間が一０秒になるよう
に前記第２のスイッチ制御信号を出力し、前記第１のス
・「ツブ−制御信号が方形波励磁電流の周波数６０１’
ｔｙ、 の偶数分の１の周波数のとき、前記第３のスイ
ッチをオンとするサンプリング時間が１１５０秒どなる
ように第２のスイッチ制御信号全出力するようにしたこ
とを特徴とする電磁流量１ｉ−ｔ。 - （２）タイミング制御回路は、３００Ｈ７のパルス信号
を出力する信号発生部と、この信号発生部のパルス信号
を所定の分周比で分周して第２のスイッチ制御信号を・
得る第１の分周回路と、この第１の分周回路の出力を史
に分周して第１のスイッチ制御信号ヲ・イヒる第２の分
周回路とを備えでいることをＩＩ′ν徴どする特許請求
の範囲第１項記載の′ｒｕ磁流〃、計。 - （３） タイミング制御回路は３００Ｈ７のパルス信
号を出力する（−９発生部と、この信号発生＆１５の出
力す、パラレルイン／シリアルアウト又はシリアルイン
／シリアルアラントのシフトレジスタと４＝用いている
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の電磁流量
Ｉｔ。 - （４）郁号発生部は、フェーズロックドループ回路を用
いて、商用電源周波数に同期させて３００Ｈｚのパルス
信号を出力するものである特許請求の範囲第２項又は第
３項ン（−記Ｎ’＋２の電磁流量計。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57171879A JPS5960318A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 電磁流量計 |
| US06/535,401 US4545257A (en) | 1982-09-30 | 1983-09-23 | Electromagnetic flow meter |
| GB08326111A GB2127978B (en) | 1982-09-30 | 1983-09-29 | Electromagnetic flow meter |
| DE3335587A DE3335587C2 (de) | 1982-09-30 | 1983-09-30 | Verfahren zum Messen des Durchsatzes eines Fluids |
| GB868618365A GB8618365D0 (en) | 1982-09-30 | 1986-07-28 | Measuring flow of fluid |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57171879A JPS5960318A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 電磁流量計 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5960318A true JPS5960318A (ja) | 1984-04-06 |
| JPH0216974B2 JPH0216974B2 (ja) | 1990-04-19 |
Family
ID=15931482
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57171879A Granted JPS5960318A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 電磁流量計 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4545257A (ja) |
| JP (1) | JPS5960318A (ja) |
| DE (1) | DE3335587C2 (ja) |
| GB (2) | GB2127978B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63177717U (ja) * | 1987-05-08 | 1988-11-17 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3423076A1 (de) * | 1984-06-22 | 1986-01-02 | Bopp & Reuther Gmbh, 6800 Mannheim | Magnetisch-induktives durchflussmessverfahren |
| JPS6166123A (ja) * | 1984-09-07 | 1986-04-04 | Toshiba Corp | 電磁流量計変換器 |
| DE3442272A1 (de) * | 1984-11-20 | 1986-05-22 | Turbo-Werk Messtechnik GmbH, 5000 Köln | Induktiver durchflussmesser |
| JPS61204521A (ja) * | 1985-03-08 | 1986-09-10 | Hitachi Ltd | 電磁流量計 |
| GB2183343B (en) * | 1985-11-25 | 1989-11-01 | Danfoss As | Electromagnetic flowmeters |
| US4784001A (en) * | 1987-07-13 | 1988-11-15 | Emerson Electric Co. | Magnetic flowmeter with isolation amplifier and ranging circuit therefor and method |
| US5930103A (en) * | 1998-03-02 | 1999-07-27 | Motorola, Inc. | Control circuit for an electromechanical device |
| US6708569B2 (en) * | 2001-07-06 | 2004-03-23 | Endress + Hauser Flowtec Ag | Method of operating an electromagnetic flowmeter |
| EP1493231A2 (en) * | 2001-08-29 | 2005-01-05 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Improved frequency divider with reduced jitter and transmitter based thereon |
| DE10335205A1 (de) * | 2003-07-30 | 2005-02-17 | Endress + Hauser Flowtec Ag, Reinach | Verfahren zur magnetisch-induktiven Bestimmung der Durchflußrate eines Mediums |
| US7124057B2 (en) * | 2003-08-19 | 2006-10-17 | Festo Corporation | Method and apparatus for diagnosing a cyclic system |
| CN103206990B (zh) * | 2013-04-15 | 2015-05-20 | 福建上润精密仪器有限公司 | 一种电容式电磁流量计 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1445188A (en) * | 1973-12-08 | 1976-08-04 | Fischer & Porter Co | Electromagnetic flowmeters with squarewave excitation |
| DE2410407C3 (de) * | 1974-03-05 | 1981-05-21 | Fa. Ludwig Krohne, 4100 Duisburg | Verfahren zur Kompensation der elektrochemischen Störgleichspannung bei der induktiven Durchflußmessung mit periodisch zwischen zwei Induktionswerten hin- und hergeschaltetem Gleichfeld |
| JPS5430066A (en) * | 1977-08-10 | 1979-03-06 | Toshiba Corp | Electromagnetic flow meter |
| DE2744845C3 (de) * | 1977-10-05 | 1985-08-08 | Flowtec AG, Reinach, Basel | Verfahren zur Kompensation der elektrochemischen Störgleichspannung bei der magnetisch-induktiven Durchflußmessung mit periodisch umgepoltem magnetischem Gleichfeld |
| US4227408A (en) * | 1978-12-07 | 1980-10-14 | Fischer & Porter Company | Harmonic noise suppression in electromagnetic flowmeter |
| US4409846A (en) * | 1979-02-08 | 1983-10-18 | Aichi Tokei Denki Co., Ltd. | Electromagnetic flow meter |
| US4303980A (en) * | 1979-12-03 | 1981-12-01 | Fischer & Porter Company | Electromagnetic flowmeter system having automatically adjusted response characteristics |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP57171879A patent/JPS5960318A/ja active Granted
-
1983
- 1983-09-23 US US06/535,401 patent/US4545257A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-09-29 GB GB08326111A patent/GB2127978B/en not_active Expired
- 1983-09-30 DE DE3335587A patent/DE3335587C2/de not_active Expired
-
1986
- 1986-07-28 GB GB868618365A patent/GB8618365D0/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63177717U (ja) * | 1987-05-08 | 1988-11-17 | ||
| JPH0541380Y2 (ja) * | 1987-05-08 | 1993-10-20 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3335587C2 (de) | 1987-04-23 |
| GB8326111D0 (en) | 1983-11-02 |
| GB8618365D0 (en) | 1986-09-03 |
| GB2127978B (en) | 1987-06-03 |
| JPH0216974B2 (ja) | 1990-04-19 |
| DE3335587A1 (de) | 1984-04-05 |
| US4545257A (en) | 1985-10-08 |
| GB2127978A (en) | 1984-04-18 |
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