JPS5958129A - 燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は自動車用内燃機関の燃料噴Ａ：１に使用する燃
料噴射装置に関し、特に高速応答が可変で、噴射量、噴
射時期、噴射率等の電子制御に適する装置に関するもの
である。

Ｕｔ来の燃料喰射ノスルは、例えばＥＦＩのインジェク
タにおいてはノズルの開閉動作しか得られなかった。そ
のため噴射時期、噴射量を制御することはできるが、噴
射率は変えることができなかった。またディーゼルエン
ジンの噴射ノズルにおいては外部の噴射ポンプによって
圧送された燃料によって１１部が開閉し、ノズル自体で
は噴射に関係す、るパラメータを変えることができなか
った。

ところが近年では、特にディーゼルエンジンの電子制御
に対し要求が増加し、噴射に関するバラメ−タを自由に
制御できる装置が望まれている。

本発明は以上の点に鑑み、高速動作が可能なアクチュエ
ータとニードル弁を組み合わせることにより、電子制御
可能な燃料噴射装置を構成し、以って、燃費向上、排ガ
ス浄化、ドラピリ向上等を達成することを目的とする。

以下本発明を図に示す実施例について説明する。

第１図は本発明の構成を示すシステム図である。

■は燃料ポンプで燃料タンク２から吸い上げた燃料を圧
送供給する。３はレギュレークバルブで、設定圧（例え
ば２０ＭＰａ）以」二になると開ブｒすることにより、
ポンプ１吐出圧力および管路４の内部圧力を一定に保つ
。５はアキュームレータで一定圧の燃料を蓄わえること
により、燃料噴射、停止ににる管路４内燃料の過渡的な
圧力変動を抑える。６は電磁リリーフバルブで通電時に
は閉しており、非通電時（例えばエンジンキースイノヂ
ＯＦＦ時）にはトレイン側と導通ずることにより、管路
４内部の圧力を大気圧に開放′づることで燃料噴射を停
止し、エンジンを止めるために設けである。

１００は燃料噴射ノズルで、その＾イ゛細構成は以下の
ようになっている。ｌｏｔはノズルボデーでその下部に
はエンジン等への取り付は用ネジ部１０２および締め付
は用六角部１０３が一体で形成しである。１０４はニー
ドル弁でその先端部１．０５は円錐状で、ノズルボデー
１０１の先端中央部にあけられた少なくとも１間の噴Ｉ
Ｉ　７Ｌ　ｌ　０６の上流部に設けられたテーバ状の弁
座１０７を油密に閉じるようになっている。弁座１０７
の上部には、ニードル弁１０４の円周に沿って、燃料を
導くための油室１０８が設けである。この油室１０８へ
燃料を供給するための通路１０９がノズルボデー１０１
内部を通り、ユニオン１１０へ通しており、前記管路４
につながっている。ニー１゛ル弁１０４はノズルボデー
１０１のシリンダ部ｉｌｌ内に、油密にかつ」二部に摺
動自在に配置され−Ｃいる。さらに、ニードル弁１０４
の中央部には保持穴１１２が形成され、この保持穴１１
２内にスプリング１１３が入っておりニードル弁１０４
を下方へ付勢しζいる。１２０は電歪アクチュエータで
、電圧を印加すると伸長する。この電歪アクチュエータ
１２０については後でｄ′Ｌ述する。

１１５はノズルボデーｌｏｔの」二部に刻設されたネジ
部］、　ｌ　６に螺入するボルトで、その頭部には締め
付は用六角穴１１７が形成され°ζいる。そして、この
ボルト１１５の先端部１１８は０１■記電歪アクチユエ
ータ１２０に当接し、アクチュエータ１２０、スプリン
グ１１３、ニートルブｒ１０４をノズルボデー１０１内
に収納保持するようになっている。

弁座１０７、ニードル弁１．０４、スプリング１１３、
電歪アクチュエータ１２０、ボルト１１５の位置関係は
以下のようになっている。電歪アクチュエータ１．２０
に例えば１００ＯＶを通電したときにおりる伸びを△ｌ
　（例えば５０μｍ　）とすると、非通電時には電歪ア
クチュエータ１２０は伸びないため、スプリング１１３
の伸び力によって電歪アクチブエータ１２０はボルト１
１５に押し、つＩノられる。一方二−ドル弁１０４は弁
座１０７に押しつけられており、電歪アクチュエータ１
２０とニードル弁１０４の間には△ｌよりわずかに短か
い距離へｌ′の隙間がおいている。

ノズルボデー１０１の横部には、電歪アクチブ。

エータ１２０に通電するための電線１１９を通すための
穴１３０がおいている。この穴１３０はまた、ノズルボ
デーのシリンダ部１１１とニードル　　　　　　　・弁
１０４との間隙を通ってもれた燃料のドレイン機能を有
する。前記電線１１９はコンピュータ２００へ接続され
ている。コンピュータ２００は、後述の如くエンジン回
転センサ２０１、スロ・ノトル開度センサ２１０．水ｌ
Ｋ！ｘセン−ｊｌ−２１２、吸気管圧力センサ２１３、
スタータスイ・フチ２３８等の信号が接続されており、
これらの信号をもとに最適な噴射時期、噴射量、噴射パ
ターンを計算し、燃料噴射ノズル１００および電磁リリ
ーフノマルブ６を駆動するようになっている。

第２図は電歪アクチュエータ１２０の♂′を相構造を示
ず−・部所面図である。１２１は絶縁材料（例えばＰ　
Ｉ）　Ｓ　’）から成る円筒状のインシュレータノ＼ウ
ジングで、その側面には溝部１２２が設けである。１２
３，１２４は同じく絶縁材料から成るインシュレータデ
ィスクで、・インシュレータハウジ：／グ１２１の開口
端を覆うものである。尚、インシブレークディスク１２
３，１２４には電歪アクチュエータに発生した力がその
まま加わるため強度が必要である。１２５は例えばＩ）
　Ｚ　′Ｆから成る圧電素子で、本実施例においては直
ｉ５！：３Ｑｍｍ、厚さＱ、　５　ｍｍのものを１００
枚使用している。１２６は前記圧電素子１２５に電圧を
供給する電極板で厚さ３０μｍのベリラム銅ハタを使用
している。

１ｉｊｌ記インシユレータハウジング１２１内に電極板
１２６と圧電素子１２５を交互に、かつ圧電素子１２５
が電気的に並列接続となるように積層し、インシュレー
タディスク１２３，１２４で両端をふさいだ後、ｎｉｌ
記電積電極板１２６けたタブ１２７をハンダ（−ｊによ
っ“ζ接続している。

次に上記構成にお＋Ｊるニードル弁１０４の作動につい
て説明Ｊる。

第３図は岸！’ｌ噴射ノズルの動作を説明するための断
面図である。まず、運転停止時を考えると、（第３図（
ａ））電磁リリーフバルブ６は通電されていないためじ
レイン側と導通しており、管路４、アキュームレータ５
、通路１０９、油室１０８は大気圧に聞ＩＪ９．されて
いる。ｌｉｔっで、ニー１ニル弁１０４はスプリング１
１３の伸り力によってブ「庄１０７に押しつりられてお
り、噴射孔１０Ｇから燃料は噴射されない。

次に運転時を考えると、電磁リリーフバルブ６は通電さ
れているため閉しており、炉材ポンプ１から供給される
圧力によりｔａｉｌ記配管系である管路４、アキューノ
・レータ５、通路１０９、油室１０８はレギュレータバ
ルブ３で設定されたＩ上方（例えば２０　Ｍ　Ｐ　ａ　
）に加圧されている。この油圧はニー１！ル弁１０４の
下部のテーパＳ１−に作用し、ニー１゛ルｊｆ’　Ｌ　
０４を上へ押し上げる力を発生ずる。

スプリング１１３はこの力にり（シて十分小さい値（例
えば２ＯＮ）に設定され“ζいるため、電歪アクチュエ
ータ１２０が非通電時にはニー１！ル弁１０４とのクリ
アランスの分だけ」−シＣ′する。この」−昇によりニ
ードル弁１０４と弁座１０７との間に間隙か生じ、この
隙間を通して燃料が流出し、噴射孔１０Ｇから噴射する
（第３図（ｂ））。尚、先のニードル弁１０４を」二へ
押し上げる力は、例えば油圧を２０　Ｍ　Ｉ）ａ、ニー
ドル弁１０４の油圧が作用する面積を１０−とすると、
２００Ｍという値となり、ニー１′ル弁１０４が前記ク
リアランスを上昇Ｊるのに要４°る時間は極めて短かく
　（約１００μ５ｅｃ）てＪむため商運応答が可能とな
る。

次に、この状態で電歪アクチュエータ１２０に通電した
時を）えると、電歪アクチュエータ１２０は△ｐ　（例
えば５０μｍ　）伸ししようとする。

電歪アクチュエータ１２０の発生ずる力は極めて大きい
（本例では約２０ＯＮ）ので、油圧がニー１゛ル弁１０
４を押し」二げる力（２０ＯＮ）に打ち勝つ゛（、これ
を下方へ押し下げ、ニードル弁１０４と弁座１０７が密
着し燃１′＋１の噴射を停−止する〉（第３図（Ｃ））
電歪アクチュエータ１２０の応答時間は約５０〜１００
μｓｅｃと極めて速く、その強大な力とあいまってノズ
ル閉動作に要Ｊる時間も極めて短かく高速応答が可能と
なる。

以上の基本的な開度、閉弁動作説明に基づき、次にシス
テムの動作説明を行なう。

第４図はシステムの動作説明に供する各部の動作波形図
である。

まず、エンンンキースイノチをＯＮする（第４図ａ中■
で示すと、コンピュータ２００が作動し始め、電磁リリ
ーフバルブ６に通電Ｊることによってこれを閉しく第４
図ｄ中０で示４）、さらに電歪アクチュエータ１２０に
通電Ｊることによって燃料噴射ノズルを閉しる（第４図
ｆ中◎で示す）。

続いてエンジンを回転始動することによって（第４図す
中■で示す）燃料ポンプ１より燃料が供給され、配管系
の圧力が上昇する（第４図ｅ中■で示す）。コンピュー
タ２００は規定の回転数（例えば５回）だリエンジンが
回転したかを判断し、この回転数を越えた時点で圧力が
設定値まで」二がったとみなし燃料噴射の制御を開始す
る（第４図【中０点で示゛４）。

炉材噴射制御は基本的には燃料頓躬ノスル１００を開弁
、閉弁することによって行なう。コンピュータ２００は
エンジン回転数Ｎ１スロットル開度θ、水温′ｒ、吸気
管圧力Ｐ等の信号を基に最適の噴射時期、噴射量を６１
算し、エンジンクランクアングルの基準位置信号（第４
図Ｃ）、角度信号から割り出したタイミングにて燃料噴
射ノズルを開弁、閉弁する（第４図ｒ中■で示す）。燃
料の供給圧はレギプレータバルブ３およびアキュームレ
ータ５により一定に保たれ、ニー１゛ル弁１０４の間隙
も一定であるため、燃料噴射量は燃料噴射ノズル１００
の開弁時間に比例することになる。

そして、ノズルの開弁動作１１間、閉弁動作時間も極め
て短かいため、高ａ度な制御が可能となる。

その後エンジンキースイッチをＯＦＦとすると（第４図
ａ中■で示す）、コンピュータ２００は作動を停止し、
電磁リリーフバルブ６に通電されなくなるため開弁する
（第４図ｄ中◎点で示ず）。

そのためドレイン側と導通し、配管系の圧力が抜け（第
４図ｅ中■で示す）、噴射が停止しエンジンが止よる。

この時、ニードル弁１０４はスプリング１１３によって
弁座１０７に押しつけられているため配管４系に残留し
ている燃料が噴射孔１０６から漏れることを防止する。

次にコンピュータ２００の構成および動作を説明する。

第５図はコンピュータ２００の構成を示すブロック図で
ある。２０１はエンジン回転センサで、この回転軸は前
述の燃料ポンプ１の駆動軸１００１に直結されている。

更に燃料、Ｊ！ンプｌの駆動軸ｔｏｏｌはエンジン１０
０３のクランクシャフト１００４の１／２の回転数比と
なるようにプーリー１００２．１００５で結合されてい
る。エンジン回転センサ２０１には１回転１パルスの基
準位置信号を出力するために、円周上に１個の切り欠き
を有する回転板２０２およびこの切り欠きを検出する基
準位置センサ２０３と、１回転に３６０パルスの角度信
号を出力するために円周」−に３６０個の切り欠きを有
する回転板２０４およびこのψＪり欠きを検出する角度
センサ２０５とから構成されている。尚、基準位置信号
と、角度信号との位相関係は最適となるようにｔｌＩ！
Ｉ！されている。

２１０は例えばボテンシ賓メータを利用したスロットル
開度センサでその駆動軸はアクセル２１１に連結されて
おり、アクセルの踏み加減すなわちスロットル開度を電
気信号として出力増−る。２１２は例えばサーミスタを
利用した温水センサで、エンジン冷却水の温度に応じて
抵抗値が変化し電気信号として出力するものである。２
１３は例えば半導体ダイアフラム上に作られた抵抗ブリ
ッジのバランスが圧力により変化することを利用した吸
気管圧力センサで、エンジン吸気管内圧力を電気信号と
して出力Ｊるものである。

２２０は第１整形回路で、基準位置センサ２０３からの
信号を波形整形し、基準位置センサ２０３信号の立下り
に同期した時間幅の短かいルベルの基ン許位置バルフを
出力する。２２１は第２整形回路で、角度センリ・信号
２０５を波形整形し、その立上りと立下りのエツジで時
間幅の短かいルベルの角度パルスを出力する。すなわち
エンジン回転センサ２０１１回転当り７２０パルスの信
号が得られる。２２２は第１ＡＤ変換回路で、スロット
ル開度センサ２１０からの信号をＡＤ変換し１２ｂｉｔ
のデジタル値に変換しＣＰ　Ｕ　２３５めパスライン２
６０に接続する。２３２は第２ΔＤ変換回路で氷１品セ
ッサ２１２から信号をへｌ〕変換し１２ｂｉｔのデジタ
ル値に変換しＣＰＵ２３５のパスライン２６０に接続す
る。２２４は第３ＡＤ変換回路で吸気管圧力センサ２１
３からの信号をＡＩ）変換し１２ｂｉｔのデジタル値に
変換してＣＰＵ２３５のパスライン２６０に接続する。

２２５はクロック発生回路で周波数の安定したクロック
信号ψ１、ψ２を発生ずる。２２６は１２ｂｉｔのバイ
ナリカウンタＡで、前記第１成形回路２２０からの基準
位置パルスによってラッチ、リセノ１されクロック信号
φＩによってアソプカウン１される。ずなわら、カウン
タΔ２２６は基＞！”＝　位！　ハルスから基７１へ位
置パルスまで間のりしドック信号φ電をその都度カラン
Ｉ・するようになっている。従って、このカリン］値は
基準位置パルスの周期に対応した値になり、この逆数は
エンジン回転数に対応する。そして、このカウンタＡ２
２６の出力はＣＰ　ｔＪ　２３５が読む込むことができ
るようにパスライン２６０に接続されている。２２７は
１２ｂｉｔのバイナリカウンタＢで、前記第１整形回ｉ
ｆｆ！＋　２２０からの基準位置パルスがり七ソト人力
に、第２整形回路２２１からの角度パルスがクロック入
力に接続されている。従ってカウンタＢ２２７の内容は
燃料ポンプの駆動軸の回転に同期した基準位置からの時
々刻々の回転角度を示している。これをψとする。２２
８は１２ｂｉｔのラッチＡで、後述するＣＰＬ１２３５
が演算した燃料噴射時期ψＩをラッチして出力する。２
２９はｌ　２））　ｉ　ＬのコンパレータＡで、前記基
準位置からの回転角度ψと、燃料噴射時期ψ１とを比較
しψ−ψ１となった時点でルベルの−・致信号を出力す
る。２３０は１２ｂｉｔのバイナリカウンタＣで、その
リセット人力には前述のψ−ψ１なる−・致信号が、ク
ロック入力にはクロック信号φ２が接続されている。従
ってカウンタＣの内容はψ−ψ貫となった時点からの時
々刻々の経過時間を示している。これをｔとする。２３
１はｌ　２１）　ｉ　ｔのラッチＢで後述するＣ　Ｐ　
Ｕ　２３５が演算した燃料噴射期間１．をラッチして出
力する。２３２は１２ｂｉｔのコンパレータＢで１ｉｉ
ｌ述Ｊるψ−ψ１からの経過時間りと噴射期間ｔ１とを
比較し１−１、となった時点でｌルベルの一致信号を出
力する。２３３はモノ１−リセツトフリツプフロノブで
、そのセット入力にはψ−ψＩなる一致信号が、リセッ
ト人力には１＝１．なる一致信号が接続されている。従
ってこのフリップフロップは燃料噴射時期ψ１で七ノド
されてルヘルとなり、そのｔ１後にリセｙ　ｌ・されて
０レベルとなる信号が出力０ｉｉｌ子Ｑに出力される。

この出力は燃料噴射ノズル１００の電歪アクチュエータ
１２０を駆動する駆動回１７８２４０に入力される。

２３４はスタータスイッチ２３９の読み込み回１１Ｊｉ
　テ、スタータスイッチ２３９０）　ＯＮ　、　ＯＦ　
Ｆをパスライン２６０へ接続するものである。ＣＰ　Ｕ
２３５は１２ｂｉｔでその割り込み端子Ｉ　Ｎ　’Ｖ１
には前記第１整形回路２２０がらの基準位置パルスが人
力されており、エンジン回転むンサ２０１、スロットル
開度センサ２１０、水ｔＭセンサ２１２、吸気管圧カセ
ンザ２１３からの信号を基に最適な燃料鮪時期ψＩを噴
射期間Ｌ１を前）Ｅして出力する。２３６はブＩＩグラ
ムおよびデータを記憶し′ζあるＲＯＭ、２３７はＣＩ
）　Ｕ作業用のＲＡＭである。

２５０はバッテリ３００よりエンジン、１−−スイッチ
２３８を介して接続されている電源回路で、コンピユー
タ２００各部に定電圧を供給する。さらに電歪アクチュ
エータ駆動用として１００ＯＶの直流電圧を発生さ−Ｕ
駆動回路２４０に供給する。

なおエンジンキースイッチ２３８を介して電磁リリーフ
バルブ６のバッテリ電圧が供給されており、エンジン−
１−−スイッチＯＮ時には電磁リリーフバルブ６へ通電
し閉弁するにうになっている。

以」−の構成にＪ、るコンピュータの動作につい゛（以
下説明Ｊる。

第６図は説明に供する各部波形図、第７図はプ１」グラ
ノ・のフローヂャ−１・である。まず、エンジンキース
イッチ２３８をＯＮするとコンピュータ２００へ電源が
供給され作動を開始′づる。同時に電磁リリーフバルブ
６に通電され閉ブｒする。ＭＡＩ　Ｎ　ルーチンで各種
イニン十ライス処理を行ないスタータスイッチ２３９が
ＯＮになるまで待９（ステップｌｓ＋）。スタータスイ
ッチ２３９がＯＮになるとステップ２Ｓ２にてスタータ
フラグを１に七ノＩし、ステップ３Ｓ３て割り込みを許
可してアイ１゛ル状態になる。

エンジンが回転始動されノ、（重位置パルスが発生ずる
と、この割り込みによってＩ　Ｎ　Ｔｌが起動する（ス
テップ４Ｓ４）。Ｉ　Ｎ　ｉ’　ｌルーチンではスター
タフラグをチェックしくステップ５Ｓ５）、これが１で
あれば基準位置パルスが５回くるまでは配管系の圧力が
上昇していないため噴射できないと判断し噴射時期ψ１
−０、噴射期間ｔｌ＝Ｑとしてリターンする（ステップ
６　Ｓ　ｔ：　）。エンジンが５同局」一回転するとス
タータフラグをＯにリセノＩ・しくステップ７Ｓ７）、
運転状態に移る。

まずカウンタＡ２２６から基準位置パルスの周期を統ろ
こみ（ステップ８Ｓｅ）、この値からエソジン回転数Ｎ
１をａｌＷする（ステップ９Ｓ９）。

次に第１ΔＩつ変換回路２２２からスｌ：ｌ　ノｌル開
度信号を読みこみ（ステップｌＯ３＋ｏ）、ス１１ノＩ
−ル開度θＩを１ｌｌＷする（ステップ１１Ｓ＋＋）。

ごのＮ、、θ１から予め台上試験で求めてＲＯＭにデー
タとして記憶しであるＮθψマツプをひき、１’Ｊ　Ｉ
、０１時の燃料噴射時１す１ψ１を補間１算で求める（
ステップ１２３＋２）。次に同様にしてＮＯｔマツプか
らＮ２Ｏ２時の噴射期間り、を補間ｉｔＷに、１り求め
る（ステップ１３ｓ１３）。次にｆａ２　Ａ　ｌ）変換
回ＲＲ２２３Ｊ−リ水ｉ４センサ２１３　（７）値を＃
ｊｔめ込み（ステップ１４ｓＩ４）、水温Ｔ”　＋１Ｗ
　＋をａｌＷする（ステップ１５Ｓ＋ｓ）。続いて第３
　Ａ　Ｄ変換回＋１８２２４より吸気管圧力センサ２Ｉ
３のイ！１′Ｃ＋読み込み（ステップ１６Ｓ＋ｔ；）、
吸’ａｔ　管ＩＪｇ　力Ｐ　ｌ　ヲａｌ算ずＺ＋　（ス
−Ｆ−７’７”　ｌ　Ｉ　Ｓ　Ｉ　７）。

次いで上記１’　ｌ！　Ｗ　ｌ、１）■の値から噴射時
期、噴Ｉｌ（期間の補正量を８１算し先に求めた噴射時
期ψＩ、噴射期間ｔ１を禎正しくステップ１８Ｓ＋ｅ）
、ラッチＡ２２８にψ１をう・フチ８２３１番こＬｌを
夫々出力しくステップ１９５１９）　リターン゛」る。

そして、この信号に基づき、上述の如くソＪウンタＢ２
２７、カウンタＣ２３０、コンパレータへ２２９、コン
パレータＢ２３２、フリ・ノプフ１７ノプ２３３、駆動
回路２４０にＪ、って所定の信号力（電歪アクチュエー
タに出力され燃料噴射を行なう。

尚、ステップ４　Ｓ　４のＩＮ′Ｆｌ／レーチン（よ基
準〕＜ルス到来するたびに行なわれ、エンジン条（’ｔ
　！こＬｉＳして噴射をセンサすることになる。そして
、エンジンキースイッチ２３８をＯＦＦすると、電磁リ
リーフバルブ６への通電は行なわれなくなり開弁し配管
系の圧力が抜けて噴射不能となりエンジンが停止する。

なお、１す」二の説明では簡単のため単気筒を想定した
カベ多気筒の場合にはカウンタＢ２２７、ソＪウンタＣ
２３０、コンパレータΔ２２９、コンノぐレータＢ２３
２、ラッチＡ２２８、ラッチ１３２３１、フリップフロ
ップ２３３、駆動回路２４０を各気ｆｉｉ毎に用意し、
基準パルスを各気筒毎の枯草位置に発生してやることで
対応できる。

次に」二記駆動回路２４０について説明する。

第８図に駆動回路２４０の回（１８図を示す。ｎｉｊ述
の説明のフリップフロップ２３３の出力が入力端ｊ’−
２４１に接続されている。ごの信号は噴射時ルベル、非
Ｏｆｆ躬時０レベルの信号である。今、非噴射時を考え
ると入力端子２４１にはＯレベルの信号が来ている。こ
の信号はインバータＩＣＩで反転されルベルとなり抵抗
Ｒ１、Ｒ２を介して１−ランノスタＱ１をＯＮＬさらに
抵抗Ｒ３、Ｒ４を介し′ζ１ランジスタＱ２をＯＮする
。トランジスタＱ２のエミッタには前述の電源回１１Ｒ
２５０Ｊ、す１０００　Ｖの／Ｉｉ？ｔｉ圧が供給され
ており、１−ランリスクＱ２のコレクタを通り電歪−ｒ
クヂコエータ１２０に１００ＯＶが供給される。その結
果電歪アクチュエータ１２０は△ρだけ伸長しニー１′
ル弁Ｉ０４を押しＦげ弁座１０７が閉しられ噴射がｆ・
ン止する。このとき１ランシスタＱ３、Ｑ４は〕（にＯ
ｌ”　Ｆにｌ、（っている。

一方、噴射時には人力６１８１子２４１にｌレベルの信
号が加わるたる、インバータＩＣＩで反転さ第１０レベ
ルとなり抵抗Ｒ５、Ｒ６を介してトランジスタＱ３をＯ
ＮＬ、さらに抵抗Ｒ７、Ｒ８を介して１ランジスタＱ４
をＯＮする。このときトランジスタＱ１、Ｑ２は共にＯ
Ｆ　Ｆとなるため、電歪アクチュエータ１２０の１加電
圧はＯｖとなり、△ｐだけ縮まりニードル弁１０４が油
圧Ｇこｊ、り押し上げられ開弁し噴射を開始°→る。

なお本例においてはトランジスタを用いて説明したカベ
Ｉｉ　ＩＥ　ｉ’、サイリスク、真空管等を川Ｌ）ても
、１く、さらにエンジン回転数が低速の用途（こ（まリ
レーを用いることも可能である。

以上のよ・）に本発明の第１実施例におＬＡて（よ、ノ
ズル開弁を燃料ポンプｌより供給される一定圧力の油圧
によって行ない、一方閉弁を電歪アクチュエータ１２０
の伸長により行なってＬ）るため、両動作とも極めて短
時間に応答Ｊるの−である。さらにノズルの開弁時間が
燃料噴射量に対応し−ζし）るため、ｉｌ′Ｉｉ運、高
精度の電子制御がｉｔＪ能とｆ、（す、エンジン条Ｐ１
にマ・ノチした燃料噴射を行なうことにより燃費向」二
、排ガス）ＴＩ化等の改善を容易に達成できる。

特に、ノズルの駆動源として圧電素子１２５を積層した
電歪アクチュエータ１２０を用いているため、木質的に
高速動作が可能で、従来のソレノイ１゛に比べ小型で高
速応答を得ることができる。

さらに従来のこの種のノズルでは、ノズル駆動源をＯＦ
Ｆしたときのリターン動作をスプリングによ−っている
ため、駆動源との力のバランスでスプリング力を大きく
できないか、またはスプリング力゛を大きくするとそれ
に比例して駆動源の力も強大にする必要があり、大型化
・υざるを得なく、そのため、どろらにしても高速応答
が得られないという問題があった。ところが本実施例に
おい−ζは、リターン動作を油圧によっているためスプ
リングが不要でリターン時にもｔ°モ速応答がｌＪられ
るという特徴がある。

次に本発明の第２の実施例について説明する。

エンジンが−ｒイドル時には少量の燃料を比較的緩慢に
噴射した方が振動、騒音等の観点から望ましい。しかし
第１の実施例においては印加電圧は例えばＯＶ、１００
ＯＶの２種類であり、燃料噴射ノズル１００は全開、全
開の状態でのみ制御されているので、単位時間当りの燃
料噴射量（以下噴射率という）はエンジン条件にかかわ
らず−・定であるため、前記要求に答えられない。

圧電素子１２５は公知のようにその伸長量は印加電圧に
比例する。従ってこの圧電素子１２５を使用した電歪ア
クチュエータ１２０は印加電圧を変化さ・口ることによ
りリニア動作が可能である。

そこで第２の実施例はこの特性を利用して電歪アクチュ
エータ１２０をリニア動作さ−Ｕ、以っＣ、ノズル開ｊ
ｔ量を可変として、噴射率の制御も同時に行なうように
するものである。

以下、本発明の第２の実施例を第９図に示す各部動作波
形図をもとに説明する。

エンジン始動時、停止時の動作は第１実施例と同じであ
るので省略し、エンジン運転時につい”このみ説明する
。運転時には配管系に約２０　Ｍ　Ｐ　ａの油圧がかか
っ−Ｃおリニードルブ「１０４はこの油圧により」三方
へ押し上げられる力を受けている。

今、ニードルブｆ１０４が弁座１０７に密着するのに要
する電歪アクチュエータ１２０の印加電圧を１ｏｏｏｖ
とすると、このｔｏｏｏｖを卯月１した状態では電歪ア
クチュエータ１２０は△βだけ伸比しニードル弁１０４
は下方へ押しつけらｈＴＩｒ）るため燃料噴射は行なわ
れない。

次にコンピュータで計算した所定の噴射時期ψ１におい
て電歪アクチュエータ１２０の印加電圧を１０００ｖか
ら５００Ｖに変化さ一１！ルト（ｆｆｌＱ図Ｃ中◎で示
す）、電歪アクチュエータ１２０の伸長量は半分となり
ニードル弁１０４とブ「庄１０７との間に△ｆｆ／２の
間隙が生じる。この間隙【ま電歪アクチュエータ１２０
の印加電圧を０■としたとき（全開時）の間隙△βの半
分であるため流路面積も半分となりノズルより噴出する
燃料量も全開時の≧１′、分となる。場なわも噴射率を
全開ｎ５のｌ／２にすることができる（ｗｃ９図ｄ中■
で示す）。

そして、電歪アクチブエータ１２０の印加電Ｉ玉をハク
４″ると（第９図Ｃ中◎で示す）、ニー１ニルｊ「１０
４と弁座１０７との間隙は少なくなり噴射率も小さくな
る（第９図ｄ中■で示′４）。逆に印加電圧を低くする
と噴射率は大きくなる。電歪アクチュエータ１２０の印
加電圧をリニアに変えることにより噴射率もまたリニア
に変化さ一υることが可能である。

そして噴射開始後、所定の噴射期間（第９図す中１１で
示す）が経過した後電歪アクチュエータ１２０への印加
電圧を１００ＯＶにＪることにより　（第９図Ｃ中◎で
示す）、ニードルブ「１０４と弁座１０７は密着しノズ
ルは全開となり噴射が停止する。このように第２実施例
においては電歪アクチュエータ１２０への印加電圧を種
々に変えることによって、ニードル弁１０４と弁座１０
７との間隙を変化さ・Ｕることができ噴射率を自由自在
に制御することができる。そのためエンジン条１′１に
応した最適の噴射率あるいは噴射パターンで燃料噴射を
行なうことができる。

次にこの第２実施例におけるコンピュータ２００につい
て説明する。

コンピュータの構成はｆ８１実施例とほとんど同しであ
るので必要な部分のみ説明する。第１０図はコンピュー
タ２００’の説明に伊するブロック図で、太線で示した
部分が第１実施例と異なる部分である。２２５′はクロ
ック発生回路で一定周波数のり覧」ツク信号を発生ずる
。クリック信号φ３は例えば周期１ｏｏμｓｅｃの信号
である。２７０はへＮＤゲーｉで一方の人力はフリップ
フロップ２３３で作られた噴射時期ψ１、噴射期間Ｌ１
なる噴射信号が、もう一方の人力にはｆｆ１ｌ記りｕ７
り信号φコが接続され°ζいる。ΔＮＤゲーＩ・２７０
の出力はＣＰＵ２３５の第２の割り込みＭＩｉＡ了ＩＮ
Ｔ２へ接続されている。第２端子Ｉ　Ｎ　Ｔ　２は第１
端子Ｉ　Ｎ　Ｔ　１よりも割り込み優先度は低いように
なっている。２７１は１２ｂｉｔのラッチＣでＣＰ　Ｕ
　２３５からロードされた値を記１ｑする。このラッチ
Ｃ２７１にはリセット端子Ｙンがついており、前記フリ
ップフロップ２３３よりインバータ２７２を通った信号
がつながっている。すなわちフリノブフ１．ｌ　ノブ２
３３の出力がＯのとき（非噴射時）にはインバータ２７
２によりルベルの信号かり七ノド端子Ｒに入力されてい
るため強制的にラッチ内容がＯとなるようになっている
。２７３は１２ｂｉｔの１３Ａ変換回１１δでラッチＣ
２７１を介してロードされたデジタル値をｒす「１グ電
圧に変換するものであり、デジタル人力がＯのとき（全
開時）ｌＯ■を、デジタル人力がＡ−ルｌのとき　（全
開時）にはＯｖとなるよ・）に調↑とされ−Ｃいる。ま
た、２８０は電歪アクチュエータの駆動回路である。

駆動回路２８０の詳細を第１１図に示す。Ｉ）Ａ変換器
２７３の出力（端子２８１）は抵抗Ｒ１１を介して演算
増幅器ＩＣｌ０の非反転入力に接続される。演Ｗ増幅器
ＩＣｌ０以降の部分は第１実施例に示した駆動回路２４
０とほとんど同し構成で高電圧を出力するためのバッフ
ァ部である。ただしリニア動作が要求されるため、各１
−ランジスタのバイアスを変更しである。バッファ部の
出力２８２からは１１．Ｅ抗Ｒ２０，１ン２１を介して
前記演算増幅器ＩＣｌ０の反転入力に負郁還がかかって
いる。そし゛Ｃ抵抗Ｒ２０、■≧２１の比は９９：１に
選んであり、バッファ出力端子２８２の１／１００の電
圧が演算増幅器ＩＣｌ０の反転入力に加わることになる
。

今、人力硝子２８１に５■の電圧が加わったとＪる。最
初端−子２８２の電圧は０■であるから演算増幅器ＩＣ
ｌ０の反転入力は０■であり演算増幅器ＩＣ１０の出力
は約１１■まで上昇する。従って抵抗ＲＩ２、Ｒ、３を
通してｌ・ランリスタＱｌ。

が導通し、また抵抗ＲＩ　４、ＲＩ５を介して１ランジ
スタＱＩ２が導通し、従’−）　−ｒ　ｌ　０００　Ｖ
の電源から電流が流れる。その後硝子２８２の電圧が上
昇するにつれて演算増幅器ＩＣｌ０の反転入力の電圧も
上昇するため演算増幅器ＩＣｌ０の出力電圧は低下しト
ランジスタＱＩ２に流れる電流が抑えられる。端子２８
２の電圧が５００■になったとき演算増幅器ＩＣｌ０の
反転入力の電圧は、ｆｌＷ抗Ｒ２０，Ｒ２＋で１／１０
０に分圧された５■となり、非反転入力の電圧と同じと
なって安定′する。何らかの理由で端子２８２の電圧が
上５Ｆ、　したとすると、ｌ・ランリスタＱＩ３、Ｑ１
４の働きによって出力が減少され安定する。以上のよう
に第１１図の駆動回路は電圧利得が１００倍の増幅器と
見なすことができる。

以上の構成にＪｌ（づき第２実施例の二１ンビュータ２
００′の動作を説明する。

第１２図は）ｌ」−チャート、第１３図は各部信号波形
図である。ＭＡＩＮルーチンは始動時処理であり、これ
は第１実施例と同様である。また、茫？１％　＋パルス
よりｌＮＴｌルーチンが起動され、エンジン条１′１に
対応した噴射時期ψ１、噴射時間り、を！ｔｅｌ補正し
てラッチΔ、ラッチＢに出力するステップも第１実施例
と同様である。この時、フリップフロップ２３３はす七
ノ１されているためラッチＣ２７１もリセットされＩ〕
Δ変換器２７３の出力電圧は１０■となり、駆動１０１
路２８０で１００倍されて１００ＯＶの電圧が電歪アク
チュエータ１２０に印加され、ノズルは閉弁している＜
ｒａＩ３図ｅ中０で示１）。この後、ＣＩ）　Ｕ　２３
５は現在のエンジン条ｅ１に対応した１００μｓｅｃ毎
の噴射パターンを記憶しであるＲ　ＯＭ内の番地ΔＤＲ
Ｉを、指定したＲＡＭ内の番地Ａ　Ｄ　Ｒ２へ書き込み
リターンする。その後、所定の噴射時期ψ１に達すると
フリップフロップ２３３が七ノドされ（第１３図す中■
で示す）ラッチＣ２７１のリセットが解除され、ΔＮ　
Ｄゲート２７０の一方の入力がルベルとなる。もう一方
の人力には周期１００μｓｅｃのクロック信号φ３が接
続されているから、噴射時期図中、ＣＰＵのｌ　Ｎ　ｉ
’　２端子へ１００μｓｅｃ毎の割り込み信号が加わる
（第１３図Ｃ）ａ　　Ｉ　ＮＴ２ル　ｆ　ンは、Ｉ　Ｎ
　Ｔ１で書き込まれたＲＡＭ２３７の八ＤＲ２の内容か
らＡ　Ｉ）　Ｒｌを読み出し、ＲＯＭ２３６のΔＤＲ１
番地の内容をラッチＣ２７１へ出力する。そしてＡＤＲ
ＩをインクリメンＩし’ＣＲΔＭの八ＤＲ２へ書き込み
リターンＪる。ラッチＣ２７１の内容はＤΔ変換器２７
３へ送られアナログ電圧に変換され駆動回路２８°０で
増幅されて電歪アクチュエータ１２０に加わる（第１３
図ｅ）。

以上のＩＮＴ２の動作を１００μｓｅｃ毎に繰り返し、
所定の噴射期間（第１３１ＰＩｂ中ｔ１で示す）後にフ
リップフロップ２３３がす七ノドされ（第１３図す中◎
で示す）、ラッチＣ２７１がリセットされて噴射が終ｒ
する（第１３図ｄ中■で示す）。このときΔＮＤゲート
２７０も閉しるためＩ　Ｎ　Ｔ　２の割り込み信号も発
生しなくなる。

このようにして、噴射期間中、ＲＯＭに記憶しである噴
射率のパターンがｌ　Ｑ　Ｑ　ｐ　ｓ　ｅ　ｃ毎に出力
され、かつその値は全開から全閉までの任意の値を選ぶ
ことができるため、噴射率の制御を自由自在に行なうこ
とが可能である。

なお第２実施例における噴射率制御はこの他にも種々考
えられる。そのひとつとし゛（第１４図に示すように、
主噴射に先だっ゛ζパイロ・７ト噴Ｉ１．ｌ　ｌｊを行
なうようにしてもよい。即し、主噴射イの直ｎｉＩに少
なくとも１回の短時間少量の燃！１を噴射するものでｌ
ｉｔ回転時の移動、騒音、コミノンヨン等に効果がある
。

次に本発明の第３の実施例について説明する。

本実施例で使用している電歪アクチュエータ１２０の圧
電素子１２５は直径３Ｑ＋＋ｍ、肉厚Ｑ、　５　ｍｍの
Ｉ）　Ｚ　”Ｖであり、その共振周波数は約４　Ｍ　Ｈ
ｚであり超音波領域の周波数である。第１、第２の実施
例においてほこ、の電歪アクチュエータ１２０に直流の
一定電圧または前記共振周波数に比べて１−分低い周波
数で変化さゼることによりニードル弁１０４と弁座１０
７の間隙を変化さ・Ｕ噴射量の制御を行なった。超音波
で振動している物体に液体を接触さ・Ｕると霧化現象が
起こることは広く知られている。本実施例においてはノ
ズル開閉用の直流電圧に高周波数の信号と重畳さ・Ｕニ
ー１ルブ＋”１０４が開いた状態でニードル弁１０４を
超音波振動さゼることによって燃料の霧化を促進し、噴
射孔より噴出した燃料の微粒化を図ることにより真打な
燃焼を得ることを「１的としている。

以下第１５図に示す各部波形図で第３実施例を説明Ｊる
。

エンジン始動時および停止時の作動は第４図と同じなの
で説明を省略し運転時のみを考える。まず最初にノズル
を開くために電歪アクチュエータ１２０の印加電圧を例
えばｔｏｏｏｖからＯ■に変化さ一已ると（第１５図Ｃ
中◎で示−リ）、油圧によりニードル弁１０４が上方−
押し上げられｊｆ座１０７との間に間隙が生し燃＊１が
流出する。この状態で電歪アクチュエータ１２０に数１
０ＫＩＩｚの高周波信号を印加し超音波振動を発生させ
る（第１５図Ｃｌ１ｊ０で示す）。ニードル：（Ｉ’　
１．０４は油圧により強力に電歪アクチュエータ１２０
に押しつけられているから、電歪アクチュエータ１２０
の振動はニー１゛ルブ「１０４に伝わりニードル弁１０
４が超音波で振動する。ニードルブｆ１０４の下部テー
バ部１０５を通過する燃料は超音波振動によって、ニー
ドルブｒ１０４が上昇するときにはキャビテーションを
生じ、ニー１゛ルブ「１０４が下降するときには圧縮力
を受けるため微粒化されて噴射孔１０６より噴出する。

超音波による微粒化を行なう期間は：ｌンピュータ２０
０によって最適に制御され適当な時間でニードル弁１０
４の振動はうら切られる（第１５図Ｃ中◎で示す）。こ
の後電歪アクヂコエーク１２０に例えば１００ＯＶの電
圧を印加」−ることによりニードル弁１０４を弁座１０
７に密着さゼ燃料噴射を終了するく第１５図Ｃ中■で示
す）。　゛本実施例においても超音波振動さゼるタイミ
ングはコンピュータ２００によって自由自在に制御でき
るためエンジン条件に適した霧化状態を作ることが可能
でありエンジンの燃焼を良々了にし、振動、！Ｓ！音、
燃費等に役立つ効果がある。

次に第３実施例におけるコンピュータ２００について説
明する。

コンピュータ２００の構成は第１実施例とほとんど同し
であるので必要な部分のみ説明する。第１６図はコンピ
ュータ２００の説明に供するブし１ツク図で太線で示し
た部分が第１実施例と異なる部分である。２２５′はク
ロック発生回路で一定周波数のクロック信号を発生ずる
。クロ・ツク信号φ４は超音波振動用の信号で例えば５
０ＫＩＩｚの周波数の信号である。４０１は１２ｂｉｔ
のバイナリカウンタｌ〕で基準位置パルスがリセ・７１
・入力に、角度パルスがり１１．１ツク人力に接続され
ている。

従って、カウンタＩ）　４０１の内容は基！柊位置から
の時々刻々の回転角度を示している。これをψとする。

なおりウンタＤは第１実施例の第４図に示したカウンタ
Ｂを共用することもできる。その場合カウンタＤは不要
である。４０２は１２ｂｉｔのラッチＤでＣＰＵ２３５
が演Ｗ　した超音波１辰動開始時刻ψ２をラッチして出
力する。４０３は１２ｂｉｔのコンパレータＣで前記基
準位置からの回転角度ψと超音波振動開始時１す１ψ２
とを比較し、ψ−ψ２となった時点でルベルの一致信号
を出力する。４０４は１２ｂｉｔのバイナリカウンタＥ
でそのリセット人力には前記ψ−ψ２なる一致信号が、
クロック人力にはりｌｉｔツク信号信号炉２続されてい
る。従ってカウンタＥ４０４の内容はψ−ψ２となった
時点からの時々刻々の経過時間を示している。これをＬ
′とする。４０５は１２ｂｉｔのコンパレータｌっで前
記ψ−ψ２からの経過時間ｔ′と超音波振動期間ｔ２と
を比較しｔ′＝ｔ２となった時点でルベルの一致信号を
出力する。４０７はセソｉ・リセットフリップフロップ
でそのｂ　ソＩ・２にはψ−ψ２なる一致信号が、リセ
ット２にはｔ’＝ｔ２なる一致信号が接続されている。

したがってこのフリップフロップ４０７は超音波振動開
始時期ψ２でセットされルベルとなり、そのｔ２＃＆に
リセソＩ・され０レベルとなる信号が出力端子Ｑに出力
される。この信号は電歪アクチュエータ１２０を超音波
振動させるための駆動回路Ｂ４１０へ入力される。２５
０゛は電源回路でコンピュータ各部へ安定化された電源
を供給する他に、ノズル開閉用の駆動回路へ２４０に１
００ＯＶの高圧を、超音波振動用の駆動回路１３４１０
に５０Ｖの電圧を供給する。駆動回路へ２４０からのノ
ズル開閉信号は超音波振動用の高周波信号を阻止するた
めのインダクターＬ４２１を介して出力され、駆動回路
Ｂ４１０の超音波振動開始時はノズル開閉用信号の直流
成分を阻止するためにコンデンサＣ４２０を介して電歪
アクチュエータ１２０に供給される。

駆動回１？＆Ａ２４０は第１実施例にて第８図に示した
ものと同じであるため説明を省略し、駆動回路Ｂ４１０
について以下説明する。ｆ（ｉ　１７図は本実施例にて
用いた超音波振動用の駆動回路Ｂの回路図である。超音
波振動信号はりｒ：１ツク発牛回路２２５″よりクロッ
ク信号φ４として５０　Ｋ　ｉｔ　ｚの信号が端子４４
１に接続され゛（いる。この信号はへＮＤゲーＬ　Ｉ　
Ｃ２０の一方の入力に入る。ＡＮＤゲーｌＩＣ２０のも
う一方の人力には超音波振動タイミング信号を発生ずる
フリップフロップ４０７の出力が接続されており、この
信号がルベルのときのみＡＮＤケ−１・ＩＣ２０の出力
に５０Ｋｌｌｚの信号を出力する。この信号は直流阻止
用のコンデンサＣ２１を介し、抵抗Ｒ２１、ｌン２２、
Ｒ２３でバイアスされたトランジスタＱ２１のベースに
入る。１−ランリスタＱ２１で増幅され、コレクタ側に
入った結合１ランス′１゛１の１次側とコンデンサ０２
２とのタンク回ＩＩδでＩｆ−ｔｉ　１１　渡分をフィ
ルタされ結合ｌランス’ｌ”　ｌを介し−ζ１−ランジ
スタＱ２２、Ｑ２３のベースに入力される。１ランジス
タＱ２２、Ｑ２３は１２２４、ｌマ２５によりバイアス
されており出カドランス′■゛２によりＢ級プノシュプ
ル増幅回路として働く。Ｄ２１、Ｄ２２はＩ・ランリス
タＱ２２、Ｑ２３が逆バイアスされたときのペースエミ
ッタ間保護用である。Ｃ２３はザージ吸収用である。出
力ｌ・ランス′Ｉ゛２によってインピーダンスマツチン
グがとられ電歪アクチュエータ１２０へ超音波振動信号
が供給される。

以上のコンピュータ２００の構成による動作を次に説明
する。

第１８図はフローヂャ−１・、第１９図は説明に供する
各部波形図である。ＭΔＩＮルーチンは始動時処理であ
り第１実施例と同様であるので省略する。基準位置パル
スによりｌ　Ｎ　Ｔ　１ルーチンが起動され、エンジン
条件に応じた噴射時期ψｌ、噴射期間１．を計算し補正
してラッチＡ１ラソヂＢへ出力するところまでは第１実
施例と同様である。ひきつづき、コンピュータはＮ　１
　、θ１なるエンジン条イノ［より−ＲＯＭ２３６内に
予め台上試験により求めてデータとして記憶しであるＮ
θψ′マツプをひき、Ｎ、、０１時の超音波振動開始時
期ψ２を補間計算によって求める。次に同様にしてＮＯ
Ｌ’マツプをひきＮ１．６１時の超音波振動期間ｔ２を
補間１１１Ｗによって求める。次に水温ｉ”　ＩＩ　Ｗ
　１　、吸気管負圧Ｐ　１　）値からψ２、ｔ２を補正
しラッチＤ、ラッチＥに出力しリターンする。

以後はハードウェアによって自動的に所定の噴射時期ψ
１、噴射期間む１なる信号がフリップフロ７プ２３３に
出力され（第１９図◎）駆動回路Δ２４０によっらノズ
ル開閉弁を行なう。さらに所定の超音波振動開始時期ψ
２、超音波振動期間ｔ２なる信号がフリップフロップ４
０７に出力され（第１９図０）駆動回路Ｂ４１０によっ
て超音波振動が加えられる。

なお、第３実施例は第１実施例のみならず第２実施例と
組み合わずこともできることは容易に推察され、この場
合には噴射時期、噴射ル１間、噴射率、霧化状態を制御
できるため、エンジン条（’Ｉに対しよりいっそう適し
た燃料噴射が可能となり移動、騒音、エミッション、ス
モーク等の改善に優れた効果がある。

以上説明したように本発明装置では、噴射ノズルの駆動
源として圧電素子を用いた電歪アクチュエータを使用し
たため、噴射制御を電気信号による高速動作にて達成で
き、従って、各種の条（’ｔに応じてきめ１■かく燃料
噴射特性を制御することができるという優れた効果を有
する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明装置の第１の実施例を示ず断面図、第２
図は第１図図示電歪アクチュエータを断面図示する斜視
図、第３図＋ａｔ　（ｂｌ　（ｃｌは第１図図示ノズル
部を示ず断面図、第４図は第１図図示装置の各部の動作
波形図、第５図は第１図図示コンピュータの回路図、第
６図は第５図図示コンピュータの動作波形図、第７図は
第５図図示コンピュータのプログラノ・を示ずフローチ
ャート、第８図は第５図図示駆動回路図、第９図は本発
明装置の第２の実施例の各部の動作波形図、第１０図は
本発明装置の第２の実施例のコンピュータの要部を示す
回路図、第１１図は第１図図示ノズル路の回路図、￥１
１２図は第１図図示コンピュータのプリグラノ、を示ず
フローチャート、第１３図は本発明装置の第２の実施例
の各部の動作波形図、第１４図は本発明装置の他の実施
例の各部の動作波形図、第１５図は本発明装置の第３の
実施例の各部の動作波形図、第１６図は本発明装置の第
３の実施例のコンピュータの要部を示す回路図、第１７
図は第１図図示ノズル路を示す回路図、第１８図は第１
図図示コンピュータのプ１１グラムを示すフローヂャ−
１・、第１９図は本発明装置の第３の実施例の各部の動
作波形図である。 １・・・（ｆｆＡｉｌポンプ、２・・・燃料タンク、１
０４・・・ニードル方、１２０・・・電歪アクチュエー
タ、１２５・・・圧電素子。 代理人ブｒ理十　岡　部　　　隆 ！（ｊ　　６　１・１ −１６３− ｊＴｓ　　７　１・′１ 第１０国 〜１帛− ｒ＋’！　１２　１”１ 手続？ｄｉ正書　（力持 昭ｆｌｌｓｏ年　３月ｆ　ｒ、１ 昭「１１５７年特ａ′「願ｆｆｌ　１６９１８３号２発
明の名称 燃ｔｌｌ　＋！ＩＩｉ　Ｊｌｌ装置 ３　１市　　市　を　　“づ　　る　　省！１印１との
凹ＩＭ　　　特許出１９．Ｑ人愛知県四尾巾１′：羽角
町岩谷１４番地（４（ｉ　９）　株式会ンＪ：　　Ｉｌ
木１！、Ｉ！ｒｌＪＩ巾部品総合ｆｉｌｌ究所代表者　
三ＩＩ＋省吾 ４代　理　人 〒４４８　　愛知県刈谷市昭Ｖｌｌ町Ｉ丁目１番地５？
ｎｉ　ｉ「命令の１１イ・１ 発送Ｆ！　　ＩＩ／（ｆｌ＋５８年　２月２２１１第３
図 （ａ）　　　　　　　　　　（ｂ＞ （Ｃ） １６７

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）所定圧の燃料が供給される油室と、この油室と連
   通ずる燃亨：ｌ噴射孔と、この燃料噴射孔を開閉するニ
   ードル弁と、このニードル弁を前記燃料噴射孔側へ付勢
   するスプリングと、前記ニードル弁を駆動する圧電素子
   製の電歪アクチュエータと、この電歪アクチュエータに
   制御信号を出力するコンピュータとを備え、前記電歪ア
   クチュエータが伸長したとき前記ニードル弁が前記燃料
   噴射孔を閉じるよう構成した燃料噴射装置。
2. （２）前記電歪アクチュエータが、前記コンピュータか
   らの制御信号に応じ゛Ｃ前記ニードル弁を全開、全開切
   換えする特許請求の範囲第１項記載の燃ｆｉｔ噴射装置
   。 （３１ｎｉｌ記電歪”アクチュエータが、前記コンピュ
   ータからの制御信号に応じて前記ニー１゛ル弁の開度を
   特徴とする特許請求の範囲第１項記載の燃料噴射装置。 （４１ｆｆ１ｌ記電歪アクチユエータが、前記コンピュ
   ータからの制御信号に応じて前記ニードル弁を超音波振
   動させる特許請求の範囲第１項乃至第３項いずれか記載
   の燃料噴射装置。