JPS594902A - 円形断面金属材の製造方法 - Google Patents
円形断面金属材の製造方法Info
- Publication number
- JPS594902A JPS594902A JP11436282A JP11436282A JPS594902A JP S594902 A JPS594902 A JP S594902A JP 11436282 A JP11436282 A JP 11436282A JP 11436282 A JP11436282 A JP 11436282A JP S594902 A JPS594902 A JP S594902A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- angle
- rolling
- rolled
- rolls
- inclination angle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/20—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a non-continuous process,(e.g. skew rolling, i.e. planetary cross rolling)
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は傾斜圧延機を用いて丸棒鋼等の円形断面金属材
を製造する方法に関する０ 丸棒鋼は一般にはカリバーロールによる圧延工程を経て
製造さｎるが、設備費低減等を目的として傾斜圧延機を
用いる方法が試らｎている。
を製造する方法に関する０ 丸棒鋼は一般にはカリバーロールによる圧延工程を経て
製造さｎるが、設備費低減等を目的として傾斜圧延機を
用いる方法が試らｎている。
特公昭４６−４３９８０号公報に係る「傾斜ロール圧延
機」は中実材を１パスで高圧下できる高加工度圧延機と
して著名なものである。第３１図は被圧延材１０の出側
から示した正面図、第２図Ｆｉ！１図の■−■線による
断面図、第３図は傾斜角βを示す側面図である。被圧延
材ｌＯの入側直径を出側のそ扛よりも十分大径とした、
片端支持の３個のコーン型ロール１１，１２．１３（ロ
ール軸心線をＹ−Ｙで示す）がパスラインＸ−Ｘ１中心
にしてロールハウジング（図示せず）と共に回転するよ
うにしたものである。そして本願発明において重要な要
素となる交叉角γ（上記公報ではαとしている）は公報
中には明記されていないが一５０’〜−６０°（交叉角
γはロール軸端部が被圧延材１０の入口側で接近してい
る状態を正、出口側で接近している状態を負として表わ
す）、同じく傾斜角βが３°〜６°となる工うにしてい
る。そしてその効果として被圧延材１０の表面ねじれが
小さいことが挙けられているが、本願発明者等の実験に
よる場合はポロシティ等の内部欠陥の改善効果がみられ
ず、また円周方向の剪断歪が大きく高品質の丸棒鋼製造
には不適当である。
機」は中実材を１パスで高圧下できる高加工度圧延機と
して著名なものである。第３１図は被圧延材１０の出側
から示した正面図、第２図Ｆｉ！１図の■−■線による
断面図、第３図は傾斜角βを示す側面図である。被圧延
材ｌＯの入側直径を出側のそ扛よりも十分大径とした、
片端支持の３個のコーン型ロール１１，１２．１３（ロ
ール軸心線をＹ−Ｙで示す）がパスラインＸ−Ｘ１中心
にしてロールハウジング（図示せず）と共に回転するよ
うにしたものである。そして本願発明において重要な要
素となる交叉角γ（上記公報ではαとしている）は公報
中には明記されていないが一５０’〜−６０°（交叉角
γはロール軸端部が被圧延材１０の入口側で接近してい
る状態を正、出口側で接近している状態を負として表わ
す）、同じく傾斜角βが３°〜６°となる工うにしてい
る。そしてその効果として被圧延材１０の表面ねじれが
小さいことが挙けられているが、本願発明者等の実験に
よる場合はポロシティ等の内部欠陥の改善効果がみられ
ず、また円周方向の剪断歪が大きく高品質の丸棒鋼製造
には不適当である。
また「塑性と加工」第７巻第６７号及び第１０巻第１．
０４号には［ヘリカルロール加工の研究Ｊと題する論文
が夫々第１報、第２報として掲載されているが、この論
文に係る技術は第１〜３図同様に示す第４〜６図（但し
第４図は入側から示す）に表した如く被圧延材２０の周
・りに配した両端支持の３個のコーン型ロール２１．２
２．２３を天々に回転させて、被圧延材２０を回転させ
ながら圧延するものであり、交叉角γが０°、傾斜角β
が０°〜１４°の場合についての実験結果について報告
している。これによ扛ば円周方向の剪断歪は前述の公知
技術よりも減少すると思わｎるが、表面ねじれが太とな
る。そしてこの技術により本願発明者等が行った実験結
果によｎば、ポロシティ等の内部欠陥の改善効果は十分
には得らｎない。また報告している。
０４号には［ヘリカルロール加工の研究Ｊと題する論文
が夫々第１報、第２報として掲載されているが、この論
文に係る技術は第１〜３図同様に示す第４〜６図（但し
第４図は入側から示す）に表した如く被圧延材２０の周
・りに配した両端支持の３個のコーン型ロール２１．２
２．２３を天々に回転させて、被圧延材２０を回転させ
ながら圧延するものであり、交叉角γが０°、傾斜角β
が０°〜１４°の場合についての実験結果について報告
している。これによ扛ば円周方向の剪断歪は前述の公知
技術よりも減少すると思わｎるが、表面ねじれが太とな
る。そしてこの技術により本願発明者等が行った実験結
果によｎば、ポロシティ等の内部欠陥の改善効果は十分
には得らｎない。また報告している。
以上のように従来の傾斜圧延機による丸棒鋼製造技術に
は未解決の問題が多く、実用化さｎていないのが実情で
ある。
は未解決の問題が多く、実用化さｎていないのが実情で
ある。
本発明は斯かる技術的背景の下になさｌｒＬだものであ
って、その目的とするところはｌパスで高加工度圧延が
でき、生産能率が極めて晶い円形断面金属材の製造方法
を提供するにある。
って、その目的とするところはｌパスで高加工度圧延が
でき、生産能率が極めて晶い円形断面金属材の製造方法
を提供するにある。
本発明の他の目的は円周方向の剪断歪が極めて少く、離
別工材（熱間変形能が劣悪なもの）の圧延に際しても、
剪断応力に基因して介在物を起点に内部側ｎが発生する
ことがない円形断面金属材の製造方法を提供するにある
。
別工材（熱間変形能が劣悪なもの）の圧延に際しても、
剪断応力に基因して介在物を起点に内部側ｎが発生する
ことがない円形断面金属材の製造方法を提供するにある
。
本発明の艷に他の目的は連続鋳造に工って製作さｎたビ
レット（一般にセンターポロシティを有している）から
円形断面金属材を高能率で製造することを可能とする、
即ち円周方向剪断歪を低減してポロシティを起点とする
内部破壊、所謂マンネスマン破壊を防止すると共に、十
分な圧延を行つて、ポロシティを圧着してそｎ自体を減
少させることによシ、連続鋳造ビレット力・らの傾斜圧
延機による円形断面金属材の製造を可能とする方法を提
供するにある。
レット（一般にセンターポロシティを有している）から
円形断面金属材を高能率で製造することを可能とする、
即ち円周方向剪断歪を低減してポロシティを起点とする
内部破壊、所謂マンネスマン破壊を防止すると共に、十
分な圧延を行つて、ポロシティを圧着してそｎ自体を減
少させることによシ、連続鋳造ビレット力・らの傾斜圧
延機による円形断面金属材の製造を可能とする方法を提
供するにある。
本発明に係る円形断面金属材の製造方法はパスライン周
りに臨んで３個又は４個のロールが配設され、その軸心
線は、同側の軸端が周方向の同じ側へ向く工うに傾斜せ
しめらル、且っ内１側の軸端が前記パスライン側へ向け
て接近又は離反するよう傾斜（交叉）せしめ得るように
してあり、前記ロール全天々の両端にて支持している交
叉型の傾斜圧延機を用い、前記ロールの傾斜角βと交叉
角γとが ０°〈γ（１５゜ ３°〈β〈２０゜ ５°〈γ＋β〈３００ の条件を満足する状態で棒状の素材の外径を軟り、延伸
圧延する工程を含むこと全特徴とする。
りに臨んで３個又は４個のロールが配設され、その軸心
線は、同側の軸端が周方向の同じ側へ向く工うに傾斜せ
しめらル、且っ内１側の軸端が前記パスライン側へ向け
て接近又は離反するよう傾斜（交叉）せしめ得るように
してあり、前記ロール全天々の両端にて支持している交
叉型の傾斜圧延機を用い、前記ロールの傾斜角βと交叉
角γとが ０°〈γ（１５゜ ３°〈β〈２０゜ ５°〈γ＋β〈３００ の条件を満足する状態で棒状の素材の外径を軟り、延伸
圧延する工程を含むこと全特徴とする。
次に本発明方法會その実施状態を示す図面に基き具体的
に説明する。
に説明する。
第７図は本発明方法を３０−ルで実施する場合における
圧延状態を被圧延材３ｏの入側から示す正面図、第８図
は第７図の鴇−■線による断面図、第９図は傾斜角βを
示す側面図である。３個のロール３１，３２．３３Ｆｉ
、被圧延材３ｏの出側端部にゴージ部３１ａ、３２ａ、
３３ａ ｆ備え、ゴージ部を界にして被圧延制３０の入
側は軸端に向けて漸次直径全縮小さｎ、また出側は拡大
さｆして円錐台形をなす入口面３１１）、３２ｂ、３３
ｂ及び出口面３１ｃ、３２ｃ、３３ｃを備えている。こ
のようなコーン型のロール３１，３２．３３はいずれも
その入口面３１ｔ＋、３２ｂ、３３ｂを被圧延材３０の
移動方向上流側に位置させた状態とし、また軸心線Ｙ−
Ｙと、ゴージ部３１ａ、３２ａ、３３ａｆ含む平面との
交点０（以下ロール設定中心という。
圧延状態を被圧延材３ｏの入側から示す正面図、第８図
は第７図の鴇−■線による断面図、第９図は傾斜角βを
示す側面図である。３個のロール３１，３２．３３Ｆｉ
、被圧延材３ｏの出側端部にゴージ部３１ａ、３２ａ、
３３ａ ｆ備え、ゴージ部を界にして被圧延制３０の入
側は軸端に向けて漸次直径全縮小さｎ、また出側は拡大
さｆして円錐台形をなす入口面３１１）、３２ｂ、３３
ｂ及び出口面３１ｃ、３２ｃ、３３ｃを備えている。こ
のようなコーン型のロール３１，３２．３３はいずれも
その入口面３１ｔ＋、３２ｂ、３３ｂを被圧延材３０の
移動方向上流側に位置させた状態とし、また軸心線Ｙ−
Ｙと、ゴージ部３１ａ、３２ａ、３３ａｆ含む平面との
交点０（以下ロール設定中心という。
第１図〜第６図とも同様に図示）を、被圧延材３゜のパ
スラインｘ−又と直交する同一平面上にてバスラインＸ
−Ｘ周シに略等間隔に位置せしめるぺ〈配設さｎている
。そして各ロール３１．３２．３３の軸心線Ｙ−Ｙはロ
ール設定中心口りに、被圧延材３０のパスラインｘ−ｘ
との関係において第８図に示す工うに前方の軸端がパス
ラインｘ−ｘに向けて接近するよう交叉角γだけ又又（
傾斜）せしめらｎ、且つ第７図、第９図に示すように前
方の軸端が被圧延材３０の周方向の同じ側に向けて傾斜
角βだけ傾斜せしめられている。ロール３１゜３２．３
３Ｆｉ図示しない駆動源に連繋さｎておシ、第７図に矢
符で示す如く同方向に回転駆動さｎ、こ扛らのロール間
に噛み込まｎた熱間の被圧延材３０はその軸心線回シに
回転駆動されつつ軸長方向に移動さｎる、即ち螺進移り
ｊせしめら扛つつ外径を絞らｎ高圧下を受けることにな
る。
スラインｘ−又と直交する同一平面上にてバスラインＸ
−Ｘ周シに略等間隔に位置せしめるぺ〈配設さｎている
。そして各ロール３１．３２．３３の軸心線Ｙ−Ｙはロ
ール設定中心口りに、被圧延材３０のパスラインｘ−ｘ
との関係において第８図に示す工うに前方の軸端がパス
ラインｘ−ｘに向けて接近するよう交叉角γだけ又又（
傾斜）せしめらｎ、且つ第７図、第９図に示すように前
方の軸端が被圧延材３０の周方向の同じ側に向けて傾斜
角βだけ傾斜せしめられている。ロール３１゜３２．３
３Ｆｉ図示しない駆動源に連繋さｎておシ、第７図に矢
符で示す如く同方向に回転駆動さｎ、こ扛らのロール間
に噛み込まｎた熱間の被圧延材３０はその軸心線回シに
回転駆動されつつ軸長方向に移動さｎる、即ち螺進移り
ｊせしめら扛つつ外径を絞らｎ高圧下を受けることにな
る。
熱間の被圧延材３０の断面形状は円形が望ましいが６角
形以上の多角形でもよい。こ扛は被圧延材を回転させな
がら圧延する都合上、角が少いものでは圧延機への衝撃
が大となって好ましくなく、４角形断面では不適当であ
る。
形以上の多角形でもよい。こ扛は被圧延材を回転させな
がら圧延する都合上、角が少いものでは圧延機への衝撃
が大となって好ましくなく、４角形断面では不適当であ
る。
さて前述したように本発明方法においてγ、β。
γ＋βに前述の如き条件を課している。γの上限値ヲ１
５°とし九のは、こｎ以上では被圧延材の移動方向の下
流側において、ロールチョックのパスラインに最も近い
部分とロール端面とで干渉を起こすからである。また下
限ｆｉＩｔを０°としたのは、そｎ以下、つまシγ＝０
又は負では被圧延材の中央部付近での円周方向の剪断変
形全解消して長平方向の寸法精度を確保することが不可
能になるからである。
５°とし九のは、こｎ以上では被圧延材の移動方向の下
流側において、ロールチョックのパスラインに最も近い
部分とロール端面とで干渉を起こすからである。また下
限ｆｉＩｔを０°としたのは、そｎ以下、つまシγ＝０
又は負では被圧延材の中央部付近での円周方向の剪断変
形全解消して長平方向の寸法精度を確保することが不可
能になるからである。
βの上限値を２０°としたのはγの上限値規定理由と同
様である。下限値ｔ７３°としたのはそｎ以下では被圧
延材中央部付近での円周方向の剪断変形金小さくし、連
続鋳造さｎた被圧延材におけるポロシティ圧着効果を十
分に得ることが不可能だからである。
様である。下限値ｔ７３°としたのはそｎ以下では被圧
延材中央部付近での円周方向の剪断変形金小さくし、連
続鋳造さｎた被圧延材におけるポロシティ圧着効果を十
分に得ることが不可能だからである。
Ｔ＋βの上限１ｉ１ｊｔ３０°としたのはこれ以上では
上述した如きロールチョックとロールとの干渉が著しく
なるばかりでなく、ロールを支持するベアリングをロー
ルチョック内に収めておくことが困難となり、ロールの
両持構造を維持できなくなるからである。γ十βの下限
値を５°としたのはこｎ以下では冥用的圧延能率（速Ｉ
Ｋ）を確保できず、また連続鋳造さｎた被圧延材のポロ
シティを圧着させることが困難になるからである、 γ、βの条件を前述し次従来技術のγ、βの値と比較す
るとγの値が正であることが顕著に相違しており、これ
がポロシティの圧着性向上、円周方向剪断応力場の除去
の抑制に効果を発揮する。
上述した如きロールチョックとロールとの干渉が著しく
なるばかりでなく、ロールを支持するベアリングをロー
ルチョック内に収めておくことが困難となり、ロールの
両持構造を維持できなくなるからである。γ十βの下限
値を５°としたのはこｎ以下では冥用的圧延能率（速Ｉ
Ｋ）を確保できず、また連続鋳造さｎた被圧延材のポロ
シティを圧着させることが困難になるからである、 γ、βの条件を前述し次従来技術のγ、βの値と比較す
るとγの値が正であることが顕著に相違しており、これ
がポロシティの圧着性向上、円周方向剪断応力場の除去
の抑制に効果を発揮する。
なおロールを両端支持構造とするのはミル剛性を強化し
、ヌパイラルマークの発生を防止するためであり、両端
支持構造自体は前記［ヘリカルロール加工の研死」によ
って公知のことである０次に本発明方法による効果を明
らかにするためにむつ九種々の実施結果について説明す
る。被圧延材はいず牡も５４５Ｃ炭素鋼であって、１２
００℃に加熱して圧延した０ 実施例１ 円周方向の剪断歪 直径’１０１Ｎ、長さ３００朋の母材に対し、第１０図
に示す如く軸心方向に平行に５本のビン４０（２，５朋
φ）を同−半径上に位置するように埋め込み、第１１図
に示すような圧延後におけるビン４０の流１ｒＬ（メタ
ルフローを表す）により被圧延材の横断面における円周
方向の剪断歪を調査した０圧延の条件としては傾斜角β
＝７°に固定し、交叉角γは本発明の範囲である９°及
び本願発明の範囲外である０°、−９°の３通りにし、
各交叉角につき面積リダクションを６０％、７０％、７
５％、８０％の４通りに変化させた。その結果をビンの
流ｆＬを実線で結んだ図にて第１２図に示す。この結果
から面積リダクションが小さい場合には交叉角γの影響
に大差はないが面積りダクションが大となるにつれ円周
方向の剪断歪に差異が生じ、γ＝９°の場合が最も小さ
いことが明らかである。そしてγ＝９°の場合には被圧
延材の横断面中央部に円周方向の剪断歪は現れない（メ
タルフローは直線状を呈する）がγ＝−９°の場合には
横断面中央部を含む断面円全域に明瞭な円周方向剪断変
形が現扛る。
、ヌパイラルマークの発生を防止するためであり、両端
支持構造自体は前記［ヘリカルロール加工の研死」によ
って公知のことである０次に本発明方法による効果を明
らかにするためにむつ九種々の実施結果について説明す
る。被圧延材はいず牡も５４５Ｃ炭素鋼であって、１２
００℃に加熱して圧延した０ 実施例１ 円周方向の剪断歪 直径’１０１Ｎ、長さ３００朋の母材に対し、第１０図
に示す如く軸心方向に平行に５本のビン４０（２，５朋
φ）を同−半径上に位置するように埋め込み、第１１図
に示すような圧延後におけるビン４０の流１ｒＬ（メタ
ルフローを表す）により被圧延材の横断面における円周
方向の剪断歪を調査した０圧延の条件としては傾斜角β
＝７°に固定し、交叉角γは本発明の範囲である９°及
び本願発明の範囲外である０°、−９°の３通りにし、
各交叉角につき面積リダクションを６０％、７０％、７
５％、８０％の４通りに変化させた。その結果をビンの
流ｆＬを実線で結んだ図にて第１２図に示す。この結果
から面積リダクションが小さい場合には交叉角γの影響
に大差はないが面積りダクションが大となるにつれ円周
方向の剪断歪に差異が生じ、γ＝９°の場合が最も小さ
いことが明らかである。そしてγ＝９°の場合には被圧
延材の横断面中央部に円周方向の剪断歪は現れない（メ
タルフローは直線状を呈する）がγ＝−９°の場合には
横断面中央部を含む断面円全域に明瞭な円周方向剪断変
形が現扛る。
なおγ＝０°の場合は両者の中間の状態となる。つまシ
ｒ＞０°、しかもγの値を大とすることにより被圧延材
の横断面中央部での剪断歪を防止することができる。円
周方向剪断歪が存在しないということは円周方向の剪断
応力場が存在しないことを意味し、従って本願発、明に
よる場合はセンターポロシティからの亀裂は発生せず、
所謂マンネスマン破壊は生じない。
ｒ＞０°、しかもγの値を大とすることにより被圧延材
の横断面中央部での剪断歪を防止することができる。円
周方向剪断歪が存在しないということは円周方向の剪断
応力場が存在しないことを意味し、従って本願発、明に
よる場合はセンターポロシティからの亀裂は発生せず、
所謂マンネスマン破壊は生じない。
実施例２ センターポロシティの圧着性能直径７０朋、
長さ３０ＯＮＩＲの母相中心に２ ＭＭφ、４ＭＭφ。
長さ３０ＯＮＩＲの母相中心に２ ＭＭφ、４ＭＭφ。
６朋φの孔（センターボロンテイヲ模擬）を人工的に穿
孔したものを素材として傾斜角β＝３°〜１３゜の間で
６通りに変化させて圧延に、Ｉｌ：る圧着程度を調べた
。交叉角γは実施例１同様本願発明の範囲であるγ−９
°と本願発明の範囲外であるγ＝０°。
孔したものを素材として傾斜角β＝３°〜１３゜の間で
６通りに変化させて圧延に、Ｉｌ：る圧着程度を調べた
。交叉角γは実施例１同様本願発明の範囲であるγ−９
°と本願発明の範囲外であるγ＝０°。
−９°との３通りとした。なお面積リダクションは５３
％（７０朋φ−３３朋φ）とした。第１３図（ａ） 、
（ｂ） 。
％（７０朋φ−３３朋φ）とした。第１３図（ａ） 、
（ｂ） 。
（Ｃ）はその結果を示している。
この結果から次の点が明らかである。即ちγ＝９°の場
合は４ ＮＭ−までの人工孔がβ＝１３°で圧着するが
、γ＝−９°の場合はβ＝１３°としても最小の２朋φ
の人工孔さえ圧着しない。γ−００の場合は両者の中間
であり、β＝１３°において２酊φの人工孔が圧着さｎ
る。また交叉角γの如何を問わず傾斜角βは人工孔の縮
径機能に影響を及ぼし、βが大である程縮径効果が太き
い。
合は４ ＮＭ−までの人工孔がβ＝１３°で圧着するが
、γ＝−９°の場合はβ＝１３°としても最小の２朋φ
の人工孔さえ圧着しない。γ−００の場合は両者の中間
であり、β＝１３°において２酊φの人工孔が圧着さｎ
る。また交叉角γの如何を問わず傾斜角βは人工孔の縮
径機能に影響を及ぼし、βが大である程縮径効果が太き
い。
こｎによりγ〉０°、しり・も高交叉角、高傾斜角に設
定する程センターポロシティの圧着性能が高くなるとい
うことができる。
定する程センターポロシティの圧着性能が高くなるとい
うことができる。
実施例３ センターボロンティの圧着性能次に連続朽造
によって得た母材を用いて実際のセンターポロシティの
圧着性能を調べた。
によって得た母材を用いて実際のセンターポロシティの
圧着性能を調べた。
被圧延拐は３８０朋φの大断面連続鋳造鋳片の中心部を
用いて直径７０ＭＭ、長さ３００朋に削り出した丸鋼で
あってこれ全面積りダクション７８％（’７＜）φ
φ 朋→３３＋ｕ）で圧延した。圧延条件は傾斜角β＝４°
、８°、１２°の３通り、交叉角γ＝９°、０’、−９
゜の３通り、合計９通りとした。そして圧延中に圧延機
を停止して途中止め材を作り、半割にしてポロシティの
圧延状況を調査した。第１４図の写真はその状態を示し
ている。この結果から以下の点が明らかになった。
用いて直径７０ＭＭ、長さ３００朋に削り出した丸鋼で
あってこれ全面積りダクション７８％（’７＜）φ
φ 朋→３３＋ｕ）で圧延した。圧延条件は傾斜角β＝４°
、８°、１２°の３通り、交叉角γ＝９°、０’、−９
゜の３通り、合計９通りとした。そして圧延中に圧延機
を停止して途中止め材を作り、半割にしてポロシティの
圧延状況を調査した。第１４図の写真はその状態を示し
ている。この結果から以下の点が明らかになった。
Ｉ）交叉角γ−−９°の場合は母材のポロシティが起点
となって円周方向の剪断応力により欠陥が拡大する、漸
開マンネスマン破壊の現象がある。
となって円周方向の剪断応力により欠陥が拡大する、漸
開マンネスマン破壊の現象がある。
傾斜角βが大きいほどこの傾向は改善さしるが健全な内
部性状を得ることは困難である。
部性状を得ることは困難である。
１１）交叉角γ＝９°の場合は、傾斜角βが低い場合で
もポロシティが完全に圧着する。
もポロシティが完全に圧着する。
ＩＩ＋）交叉角γ＝０°の場合は両者の中間の状態ヲ示
し、傾斜角が大きい場合にはポロシティの圧着状況は良
い。
し、傾斜角が大きい場合にはポロシティの圧着状況は良
い。
このような結果から連続鋳造鋳片を被圧延材とする場合
にはそのポロシティを圧着してしまう上でγ〉０°の高
交叉角、且つ高傾斜角が望ましい。
にはそのポロシティを圧着してしまう上でγ〉０°の高
交叉角、且つ高傾斜角が望ましい。
実施例４ 表面ねじ扛
前述した２つの公知例の技術に比較して本願発明が劣る
点は表面ねじ扛である。第１５図（ａ）’、 （ｂ）に
示すように直径７Ｏｆｆ、長さ３００朋の母材表面の軸
長方向に深さＩ ＭＭ、幅Ｉ ＭＮのｓ４１を形成した
ものを面積リダクション７８％（７ｏｒｔｒｒｐｒ’ｆ
ｉ−＋３３ｇｇ＋’）にて圧延した。この場合の圧延後
の＃４４１のねじｎ角ψ（第１６図に示す如く軸心線に
平行な表面上の直線と溝痕跡とのなす角）を測定した結
果を第１７図に示す。なお圧延条件は傾斜角βが３°〜
１３°の６通り、交叉角γが９°、０°、−９°の３通
り合計１８通りである。この結果から次の点が明らかで
ある。
点は表面ねじ扛である。第１５図（ａ）’、 （ｂ）に
示すように直径７Ｏｆｆ、長さ３００朋の母材表面の軸
長方向に深さＩ ＭＭ、幅Ｉ ＭＮのｓ４１を形成した
ものを面積リダクション７８％（７ｏｒｔｒｒｐｒ’ｆ
ｉ−＋３３ｇｇ＋’）にて圧延した。この場合の圧延後
の＃４４１のねじｎ角ψ（第１６図に示す如く軸心線に
平行な表面上の直線と溝痕跡とのなす角）を測定した結
果を第１７図に示す。なお圧延条件は傾斜角βが３°〜
１３°の６通り、交叉角γが９°、０°、−９°の３通
り合計１８通りである。この結果から次の点が明らかで
ある。
１） γ＝−９°の場合には表面ねじれが小さい。
１１）γ＝９°の場合には表面ねじ扛が大きい。但し、
傾斜角βを大きくすることによりこの欠点を補うことが
できる。
傾斜角βを大きくすることによりこの欠点を補うことが
できる。
１１１） γ＝０°の場合は両者の中間となる。
つまり、本願発明の実施に際しては表向ねじ−ｆｌｉ小
さくする上で傾斜角βを高目に設定する方が望ましい。
さくする上で傾斜角βを高目に設定する方が望ましい。
実施例５ 軸長方向寸法精度
直径’ＩＯＮＭ、長さ３００ｇｍの母材を面積りダクシ
ョン６７％（７０朋φ→４０１１１Ｗφ）にて圧延して
長手方向の寸法変化を調べた。圧延条件は傾斜角βが４
゜交叉角γが９°、０°、−９°の３通りである。第１
８図（ａ） 、 （ｂ） 、 （０）はその結果を示し
ている。これによｎばγ＝９°では±０．１０％、γ＝
−９°では±０．フ５チ、γ＝０°では両者の間の±０
．１７％程度を示し、γ〉０°が寸法ｆｌｌｆ度を確保
する上で有効であることが明らかである。
ョン６７％（７０朋φ→４０１１１Ｗφ）にて圧延して
長手方向の寸法変化を調べた。圧延条件は傾斜角βが４
゜交叉角γが９°、０°、−９°の３通りである。第１
８図（ａ） 、 （ｂ） 、 （０）はその結果を示し
ている。これによｎばγ＝９°では±０．１０％、γ＝
−９°では±０．フ５チ、γ＝０°では両者の間の±０
．１７％程度を示し、γ〉０°が寸法ｆｌｌｆ度を確保
する上で有効であることが明らかである。
実施例６ 圧延速度
直径”１０１１４の母材全面積りダクション７８％（７
０朋φ−３３闘φ）に圧延する場合における圧延速度を
調べた。圧延条件はロール回転数： １ｏｏＲ，ｐ、Ｍ
、 。
０朋φ−３３闘φ）に圧延する場合における圧延速度を
調べた。圧延条件はロール回転数： １ｏｏＲ，ｐ、Ｍ
、 。
ロールのゴージ部直径：２５０朋φであシ、傾斜角βが
３°〜１３°の６通り、交叉角γが９°、０°、−９゜
の３通りの合計１８通シとした。第１９図はその結果を
示しておシ、γ＝９°の場合の圧延速度が最も高速であ
り、また傾斜角βが大きくなる程圧延速度が大となる傾
向を示す。従って圧延能率の向上を図る上でもγ〉０°
、望ましくは高交叉角とし、また高傾斜角とするのがよ
い。
３°〜１３°の６通り、交叉角γが９°、０°、−９゜
の３通りの合計１８通シとした。第１９図はその結果を
示しておシ、γ＝９°の場合の圧延速度が最も高速であ
り、また傾斜角βが大きくなる程圧延速度が大となる傾
向を示す。従って圧延能率の向上を図る上でもγ〉０°
、望ましくは高交叉角とし、また高傾斜角とするのがよ
い。
以上のように本発明方法による場合はポロシティを起点
とする、所謂マンネスマン破壊を生じることなく傾斜圧
延できるので、画期的高加工度の圧延ライン金実現でき
、こＩｆ”ｌ−によって丸棒鋼等、円形断面金属材の生
産能率を飛賄的に高めることカ可能になる。そしてセン
ターポロシティのある連続鋳造材を母材とする場合もそ
のポロシティを圧着し得て、亀裂を生じる工うなことが
々く連続鋳造機に連続する圧延ラインを実現することも
可能となり、この面でも生産能率の向上が図１し、また
熱経済上の利益を享受できる。
とする、所謂マンネスマン破壊を生じることなく傾斜圧
延できるので、画期的高加工度の圧延ライン金実現でき
、こＩｆ”ｌ−によって丸棒鋼等、円形断面金属材の生
産能率を飛賄的に高めることカ可能になる。そしてセン
ターポロシティのある連続鋳造材を母材とする場合もそ
のポロシティを圧着し得て、亀裂を生じる工うなことが
々く連続鋳造機に連続する圧延ラインを実現することも
可能となり、この面でも生産能率の向上が図１し、また
熱経済上の利益を享受できる。
更に本発明による場合は円周方向の剪断歪が小さいので
介在物を起点に内部側ｆＬを生じるようなことも斤いの
で難加工材を素材とする場合にも高能率の製造が可能に
なる等本発明は優ｒした効果を奏する。
介在物を起点に内部側ｆＬを生じるようなことも斤いの
で難加工材を素材とする場合にも高能率の製造が可能に
なる等本発明は優ｒした効果を奏する。
第１図は従来の傾斜ロール圧延機の構造ｆｃ略略本る正
面図、第２図は第１図のロー■線による断面図、第３図
はその傾斜角βを示す側面図、第４図は従来の丸鋼材の
傾斜圧延方法を略本する正面図、第５図は第４図のｖ−
ｖ線による断面図、第６図はその傾斜角β？示す側面図
、第７図は本発明方法の実施に使用する傾斜圧延機の構
造を略示する正面図、第８図は第７図のｖｌＩｌ−ｖｌ
Ｉｌ線による断面図、第９図はその傾斜角βを示す側面
図、第１０図は剪断歪測定のための試料の断面図、第１
１図はその圧延後の形状の１例を示す断面図、第１２図
は剪断歪の測定結果表示図、第１３図（ａ） 、 （ｂ
） 。 （ｃ） Ｈ人工孔の圧延後の内径を示すグラフ、第１４
図は被圧延材の圧延後における縦断面構造写真、第１５
図（ａ） ｌ （ｂ）Ｖｉ表面ねじれ測定のための試料
を示す正面図及び側面図、第１６図はその圧延後の溝形
態を示す側面図、第１７図は表面ねじれ測定結果を示す
グラフ、第１８図（ａ）、 （ｂ） 、 （ｃＩ ｔｒ
ｉ軸長軸長方法寸法精度定結果チャート、第１９図は圧
延速度測定結果を示すグラフである０ ３１．３２．３３・・・ロール ３１ａ、３２ａ、３３
ａ ・・−ゴージ部 ３１ｂ、３２ｂ、３３ｂ・・・入
口面３１ｃ、３２ｃ、５３ｃ・・・出口面 ３０・・・
被圧延材特許出願人 住友金属工業株式会社 代理人弁理士 河 野 登 夫 第１図 第２図 Ｖ 擁 ４ 図 埠 ３ 図 塘 ５ 図 人工孔の１イ釡（ｍｍ） ＠ １３ 図 （ａ） 算 １３図 （ｂ） 第 １３図 ｆｃｌ （＋１１ ｔｂｌ第
１５ 図 不ｌ 算 １６ 図 イ１１哨諭４トー’４（ｐ ） 第 １ｑ 図 ←−−−−−寒す叱−一−−− イ１１１娑１μｍ（ｐ） 穿ｌｑ図
面図、第２図は第１図のロー■線による断面図、第３図
はその傾斜角βを示す側面図、第４図は従来の丸鋼材の
傾斜圧延方法を略本する正面図、第５図は第４図のｖ−
ｖ線による断面図、第６図はその傾斜角β？示す側面図
、第７図は本発明方法の実施に使用する傾斜圧延機の構
造を略示する正面図、第８図は第７図のｖｌＩｌ−ｖｌ
Ｉｌ線による断面図、第９図はその傾斜角βを示す側面
図、第１０図は剪断歪測定のための試料の断面図、第１
１図はその圧延後の形状の１例を示す断面図、第１２図
は剪断歪の測定結果表示図、第１３図（ａ） 、 （ｂ
） 。 （ｃ） Ｈ人工孔の圧延後の内径を示すグラフ、第１４
図は被圧延材の圧延後における縦断面構造写真、第１５
図（ａ） ｌ （ｂ）Ｖｉ表面ねじれ測定のための試料
を示す正面図及び側面図、第１６図はその圧延後の溝形
態を示す側面図、第１７図は表面ねじれ測定結果を示す
グラフ、第１８図（ａ）、 （ｂ） 、 （ｃＩ ｔｒ
ｉ軸長軸長方法寸法精度定結果チャート、第１９図は圧
延速度測定結果を示すグラフである０ ３１．３２．３３・・・ロール ３１ａ、３２ａ、３３
ａ ・・−ゴージ部 ３１ｂ、３２ｂ、３３ｂ・・・入
口面３１ｃ、３２ｃ、５３ｃ・・・出口面 ３０・・・
被圧延材特許出願人 住友金属工業株式会社 代理人弁理士 河 野 登 夫 第１図 第２図 Ｖ 擁 ４ 図 埠 ３ 図 塘 ５ 図 人工孔の１イ釡（ｍｍ） ＠ １３ 図 （ａ） 算 １３図 （ｂ） 第 １３図 ｆｃｌ （＋１１ ｔｂｌ第
１５ 図 不ｌ 算 １６ 図 イ１１哨諭４トー’４（ｐ ） 第 １ｑ 図 ←−−−−−寒す叱−一−−− イ１１１娑１μｍ（ｐ） 穿ｌｑ図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、パスライン周りに臨んで３個又は４個のロールが配
設さｎｌその軸心線は、同側の軸端が周方向の同じ側へ
向くように傾斜せしめらｎ１且つ同側の軸端が前記パス
ライン側へ向けて接近又は離反するよう傾斜（交叉）せ
しめ得るようにしてあり、前記ロールを夫々の両端にて
支持している交叉型の傾斜圧延機を用い、前記ロールの
傾斜角βと交叉角γとが０°〈γ〈１５゜ ３°〈β〈２０゜ ５°〈γ＋β〈３０゜ の条件を満足する状態で棒状の素材の外径を絞り、延伸
圧延する工程を含むことを特徴とする円形断面金属材の
製造方法。
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11436282A JPS594902A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 円形断面金属材の製造方法 |
| AU16285/83A AU562483B2 (en) | 1982-06-30 | 1983-06-27 | Reduction rolling to produce circular bar material |
| US06/508,720 US4512177A (en) | 1982-06-30 | 1983-06-28 | Method of manufacturing metallic materials having a circular cross section |
| AT0236583A AT391640B (de) | 1982-06-30 | 1983-06-28 | Schraegwalzwerk zur herstellung von rundprofilen |
| DE19833323232 DE3323232A1 (de) | 1982-06-30 | 1983-06-28 | Verfahren zur herstellung metallischer materialien mit kreisfoermigem querschnitt |
| SE8303709A SE464617B (sv) | 1982-06-30 | 1983-06-29 | Saett att tillverka metallfoeremaal med cirkulaer tvaersektion |
| FR8310745A FR2529481B1 (fr) | 1982-06-30 | 1983-06-29 | Procede de fabrication de produits metalliques a section transversale circulaire |
| CA000431444A CA1217363A (en) | 1982-06-30 | 1983-06-29 | Method of manufacturing metallic materials having a circular cross section |
| IT67719/83A IT1203830B (it) | 1982-06-30 | 1983-06-30 | Procedimento per la fabbricazione di pezzi metallici a sezione circolare particolarmente barre d acciaio |
| GB08317789A GB2123732B (en) | 1982-06-30 | 1983-06-30 | Method of manufacturing metallic materials having a circular cross section |
| BE0/211096A BE897182A (fr) | 1982-06-30 | 1983-06-30 | Procede de fabrication de produits metalliques a section transversale circulaire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11436282A JPS594902A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 円形断面金属材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS594902A true JPS594902A (ja) | 1984-01-11 |
| JPH0124563B2 JPH0124563B2 (ja) | 1989-05-12 |
Family
ID=14635817
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11436282A Granted JPS594902A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 円形断面金属材の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS594902A (ja) |
| BE (1) | BE897182A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5924501A (ja) * | 1982-07-20 | 1984-02-08 | モスコフスキ・インスチテユ−ト・スタリ・イ・スプラヴオフ | 金属ビレツトの圧延方法 |
| JPS60261603A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 円形断面金属材の製造方法 |
| JPS613601A (ja) * | 1984-06-15 | 1986-01-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 円形泰面金属材の製造方法 |
| JPS6182905A (ja) * | 1984-09-29 | 1986-04-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 円形断面金属材の製造方法 |
| JPS61253102A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 傾斜圧延機 |
| JPS6336903A (ja) * | 1986-07-31 | 1988-02-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 複合材の製造方法 |
| JPS63126602A (ja) * | 1986-11-14 | 1988-05-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレスクラツド銅棒の製造方法 |
| JPH01104401A (ja) * | 1987-07-14 | 1989-04-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラッド棒鋼の製造方法 |
| CN102059251A (zh) * | 2010-08-31 | 2011-05-18 | 吴军 | 四辊行星热轧管机 |
| JP2019025536A (ja) * | 2017-08-03 | 2019-02-21 | 新日鐵住金株式会社 | 型鍛造部材の製造方法及び型鍛造部材の製造設備 |
| CN115301731A (zh) * | 2022-08-12 | 2022-11-08 | 索罗曼(常州)合金新材料有限公司 | 一种大尺寸钛合金棒材的螺线圆锥辊等距轧制方法 |
| JP2023002992A (ja) * | 2021-06-23 | 2023-01-11 | Hoya株式会社 | 丸棒ガラス、丸棒ガラスの製造方法、及び丸棒ガラスの製造装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5291766A (en) * | 1976-01-30 | 1977-08-02 | Nippon Steel Corp | Method of rolling seamless metal pipe |
| JPS6424564A (en) * | 1987-07-20 | 1989-01-26 | Fuji Photo Film Co Ltd | Method for correcting dark time output of image sensor |
-
1982
- 1982-06-30 JP JP11436282A patent/JPS594902A/ja active Granted
-
1983
- 1983-06-30 BE BE0/211096A patent/BE897182A/fr not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5291766A (en) * | 1976-01-30 | 1977-08-02 | Nippon Steel Corp | Method of rolling seamless metal pipe |
| JPS6424564A (en) * | 1987-07-20 | 1989-01-26 | Fuji Photo Film Co Ltd | Method for correcting dark time output of image sensor |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5924501A (ja) * | 1982-07-20 | 1984-02-08 | モスコフスキ・インスチテユ−ト・スタリ・イ・スプラヴオフ | 金属ビレツトの圧延方法 |
| JPS60261603A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 円形断面金属材の製造方法 |
| JPS613601A (ja) * | 1984-06-15 | 1986-01-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 円形泰面金属材の製造方法 |
| JPS6182905A (ja) * | 1984-09-29 | 1986-04-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 円形断面金属材の製造方法 |
| JPH0563241B2 (ja) * | 1985-04-30 | 1993-09-10 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPS61253102A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 傾斜圧延機 |
| JPS6336903A (ja) * | 1986-07-31 | 1988-02-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 複合材の製造方法 |
| JPS63126602A (ja) * | 1986-11-14 | 1988-05-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレスクラツド銅棒の製造方法 |
| JPH0575481B2 (ja) * | 1986-11-14 | 1993-10-20 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPH01104401A (ja) * | 1987-07-14 | 1989-04-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラッド棒鋼の製造方法 |
| CN102059251A (zh) * | 2010-08-31 | 2011-05-18 | 吴军 | 四辊行星热轧管机 |
| JP2019025536A (ja) * | 2017-08-03 | 2019-02-21 | 新日鐵住金株式会社 | 型鍛造部材の製造方法及び型鍛造部材の製造設備 |
| JP2023002992A (ja) * | 2021-06-23 | 2023-01-11 | Hoya株式会社 | 丸棒ガラス、丸棒ガラスの製造方法、及び丸棒ガラスの製造装置 |
| CN115301731A (zh) * | 2022-08-12 | 2022-11-08 | 索罗曼(常州)合金新材料有限公司 | 一种大尺寸钛合金棒材的螺线圆锥辊等距轧制方法 |
| CN115301731B (zh) * | 2022-08-12 | 2023-10-31 | 索罗曼(常州)合金新材料有限公司 | 一种大尺寸钛合金棒材的螺线圆锥辊等距轧制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0124563B2 (ja) | 1989-05-12 |
| BE897182A (fr) | 1983-10-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS594902A (ja) | 円形断面金属材の製造方法 | |
| JPS6059042B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| KR910003466B1 (ko) | 이음매 없는 관의 천공방법 | |
| JP3237518B2 (ja) | クロム合金鋼丸ビレット鋳片の製造方法 | |
| US4512177A (en) | Method of manufacturing metallic materials having a circular cross section | |
| JP2996077B2 (ja) | 継目無金属管の穿孔圧延方法 | |
| JP3119160B2 (ja) | 継目無管の製造方法 | |
| JPH0310401B2 (ja) | ||
| JPH0569075A (ja) | 短円筒の転造加工方法 | |
| JPS59147702A (ja) | 円形断面金属材の製造方法 | |
| JPH0475082B2 (ja) | ||
| JPS63299805A (ja) | 継目無管の穿孔方法 | |
| JPH0857506A (ja) | マンドレルミル | |
| RU2743269C1 (ru) | Способ производства круглой калиброванной стали с ультрамелкозернистой структурой | |
| JP2002035810A (ja) | 継目無鋼管の圧延方法 | |
| JPH0199707A (ja) | 管の冷間圧延方法 | |
| JP3401434B2 (ja) | コールドピルガー内面割れ防止方法 | |
| JPS63144807A (ja) | 円管の絞り圧延方法 | |
| JPH02263506A (ja) | 傾斜圧延方法 | |
| JPS5982101A (ja) | チタン合金棒の製造方法 | |
| JPS5980716A (ja) | 二相合金管の製造方法 | |
| SU1570819A1 (ru) | Стан двухр дного профилировани | |
| JPH081210A (ja) | 継目無管製造装置及び継目無管製造方法 | |
| EP0431775A2 (en) | Method of continuous finishing of pipe | |
| RU1782682C (ru) | Способ прокатки пр моугольных заготовок |