JPS5939921A - 圧縮着火式直接噴射内燃機関 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、ピストン頂面にキャビティを形成し。

キャビティ内に燃料を直接噴射する圧縮着火式直接噴射
内燃機関に関する。

ピストン頂面にくぼみ（以下単にキャビティと言う）を
形成して燃焼室を構成する圧縮着火式直接噴射内燃機関
は、渦流室や予燃焼室を有する圧縮着火式内燃機関に比
べ、燃焼室の主室と副室との連絡孔が無く、圧縮比も低
くとれるので機関の摩擦損失が少なく、Ｐ、料消費量も
少ないという利点を有するため、大型機関ではよく使わ
れている。

しかしながら、シリンダ径の小さな小型機関においては
、大型機関に比べ混合気形成に問題がある。

すなわち、従来の直接噴射内燃＠関においては。

ピストンの頂面に形成したキャビティの中央に燃料噴射
弁を配設し、複数の噴口より放射状ｔこ複数の噴霧を噴
射する。機関の吸入時に吸気弁のポートなど１こよって
発生させた旋回流（スワー／Ｉ／）は。

圧縮行程末期ｔこおいても存続し、キャビディ内で燃料
噴霧を旋回方向におし流しながら混合気を形成する。キ
ャビディの直径は、ピストンの直径の４０％ないし７０
％の範囲内のものが一般１こ使われている。したがって
、ピストンの直径が１００ｎ以下の小型機関では、キャ
ビティＣの径は小さくなり、しかも圧縮比を大きくとろ
うとすると一層キャビティの径が小さくなる。よって、
燃料噴射弁の′１１数の噴口から放射状に噴射した燃料
噴霧は、キャビティの内壁面に衝突し、壁面に液膜とし
て付着したり、粗大粒として残存するので有効な混合気
が減少する。したがりて、有効な燃焼が達成されず、出
力および燃費の低下９発煙発生はかつてなく、排気ガス
中の炭化水素の増大や燃焼騒音の増大をきたすという問
題があった。

燃料のキャビテイ壁面への衝突を防止するために、（イ
）燃焼室内に形成する旋回流を強くする。

（ロ）燃料噴射弁の噴口な小さくして噴口の数を多（す
る。（ハ）圧縮比を高くして燃料噴射時期におけるキャ
ビディ内の圧力（密度）を高くして、燃料噴射弁の噴霧
貫徹力を低減させる等の方法が一般に採用されている。

（イ）の方法においては、小型機関ではスワール比を大
きくすると、吸気ポートの流体抵抗が増大し。

機関の空気吸入効率が低下するという問題がある。

（ロ）の方法においては、噴口がつまり易くなり。

隣り合う噴口から噴射された噴霧が旋回流に流されキャ
ビティの内壁に近いところで重合して１部分的１こ燃料
の過濃域が発生し１発煙の原因になるという問題がある
。

（ハ）の方法においては、燃焼に寄与しないシリンダー
ヘッドとピストン頂面との間のスキマを小さくするのに
限界があり、特に小型機関にあっては厳しく、エンジン
要素の熱膨張の回避２機関の組立調整が困難ｔこなると
いう問題がある。

本発明者らは、上記従来の小型圧縮着火式直接噴射内燃
機関が有していた問題点を解決するため系統的実験、解
析および試作を繰り返えし９本発明に到達したものであ
る。

本発明は、シリンダ径の小さな小翌の圧縮着火式直接噴
射内燃機関において、キャビディ内壁への燃料噴霧の衝
突や、燃料噴霧の重合を防止して。

混合気形成を良好ならしめ、燃料消費の少ない圧縮着火
式直接噴射内燃機関を提供することを目的とする。

本発明の圧縮着火式直接噴射内燃機関は、燃焼室内に空
気を供給し、ピストンにより空気を圧縮するとともに燃
料を噴射して着火燃焼させる圧縮着火式直接噴射内燃機
関【こおいて、前記燃焼室内に供給する吸入空気を旋回
させる旋回機構を具備した吸気機構と、ピストン頂面に
円形のキャビディをその中心がピストン頂面の中心に対
して次に示すピストンの直径りの長さに対する割合０８
／Ｄの関係を満足する 噴霧を噴口からキャビティ内に形成されている吸入空気
の旋回流の順流方向ｔこ噴射する燃料噴射弁とから成る
ものである。

上述の構成より成る本発明の圧縮着火式直接噴射内燃機
関は、吸気機構の旋回機構により燃焼室を構成するキャ
ビティ意向に所定ヌヮール比の旋回流を形成し、燃料噴
射弁からこの旋回流が形成されているキャビディ内に接
線方向成分を有する低い貫徹力の燃料噴霧を旋回流の順
流方向に沿って噴射するこ２により、前記旋回流に乗せ
てキャビティの円周方向全周に分散させる。また本発明
は、ピストン頂面に偏心させてキャビティを形成したの
で、キャビディ内に全周から流れ込むスキッシユの強さ
に差をつけることにより、燃料噴射弁から噴射された燃
料噴霧のキャビティ内の位置を制御して、燃料噴霧がキ
ャビティ内壁に接触しないように内壁に近イ４けるとと
もに、キャビティの中心を越えて分布しない様ｔこして
、燃料の過誤域の発生を防止することにより１発煙の発
生を防止する。さらに本発明は１円周方向の速度成分を
有する旋回流とキャビディの深さ方向の異なった速度成
分を有するスキッシーとがキャビティ内で適度に衝突し
て、噴射さねた燃料と空気との混合を良くして良好な混
合気を形成する。本発明は。

以上の様にしてキャビティ内全容積に亘り良好な混合気
を形成するので、必要最小限の燃料による効率の良い燃
焼を可能にして１発煙、炭化水素。

−酸化度素、炭素等の微粒子の発生を抑制するという利
点を有する。

本発明者らは、第１図に示すよう１こピストンＰの頂面
に各種の偏心９０　ｓだけ偏心してキャビディＣを形成
した複数のピストンを製作し７９本発明の作用効果を有
効に奏するためのキャビティＣ内（こ全周から流れ込む
スキッシュＳの強さの差が有効に形成されるキャピテイ
Ｃの偏心（％Ｏｓ　　とピストンＰの直径りとの関係と
して ８ ０．０２＜　　０　　＜　　０．１５ に到達したものである。

即ちエンジンの吸入行稈が終りピストンによってシリン
ダ内の空気が圧縮され始める時、吸入機構等１こより旋
回運動を与えられた吸入空気は、その旋回中心がほぼシ
リンダ中心にあるピストンが上昇し圧縮が進行するとそ
の旋回中心はますますリ シリンダ中心に一致するようにふる。ピストンがヂ 上死点附近に到達すると、シリンダ内の旋回電気はピス
トンｌのキＶビディ２の中に流れ込む。従って、偏心し
たキャビティの中心に旋回空気の中心が移行する。この
移行量が大きい程旋回空気速度の減衰が大きくなる。従
って偏心が大きすぎるとあらかじめ吸入時に減衰を見込
んで強い吸入旋回流を形成しなくてはならず、吸入ボー
トの流体抵抗の増大を来たす。Ｏｓ／ｌ）　（０，１５
では、旋回流の減衰がいちじるしく増大するので実用的
でない。又偏心が少ないとスキッシーの非対称性が不十
分で効果がない。したがって０．１５〜０２以下では実
際に効果を示す程の非対称性を生じない。

本発明は、実施するに当たり、以下の様な態様を採り得
る。

本発明の第１ｆ′）態様は、第２図囚および［有］）に
示す様に燃料噴射弁がピストンＰの中心Ｏｐとキャビデ
ィＣの中心Ｏｅ　ｋを結ぶ直線に直角なキャビティ中心
を通る直線で決定される偏心側の半円に。

キャビティＣ内に形成される旋回流Ｓｗの方向と１逆の
方向に円周角で４５度付加した円周角９２５度の角度範
囲内に燃料噴霧がおさまるよう１こ噴射するものである
。

本第１の態様は、キャビティＣ内の燃料１１！ｔＦ％を
噴射する領域に関するもので、燃料噴射弁の噴口の位置
、燃料ｇｐｔ霧パターンを調整して、上記キャビティＣ
の円周角領域内ｔこ燃料噴霧を分布させ第１は、スキッ
シュの差により燃料噴霧の位置の制御を有効に行なうこ
とができるという利点を有する。

すなわち、燃料噴霧が内壁に接触しないように出来るだ
けキャビティＣの内壁に近付けるとともに。

キャビティＣの中心Ｏｃを越えて分布しないよう１こす
ることができるので、燃料のｉｅｒ濃域の発生を防止し
て１発煙の発生を防止するという利点を有する。

本発明の第２の態様は、第３図（５）および（８）に示
すよう１こピストン頂面に形成したキャビティは入口開
口部が絞られ他の部分はそれより面積が大きくなる様に
形成して、その入口開口部の面積Ａとピストン頂面の面
積Ａｏとの比が の関係を満足するようにするものである。

水温２の態様は、キャビディＣ内に流れ込む流れである
スキッシュＳの強さは、ピストンＰの面積Ａｏとキャビ
ティＣの開口部の面積Ａとの比（絞り比）によって決定
されるので、上述の範囲内に設定すれば本発明・のヌキ
ッシーの強さの差を一層有効に作用させるという利点を
有する。

本発明の第３の態様は、燃料噴射弁がキャビディＣの円
周角で９０°から１８００の円周角範囲内に燃料噴霧を
噴射するようにするものであり、キャビディＣ内に形成
されている旋回流に乗ってキャビティＣの全円周角に亘
り、燃料噴霧を分散させ、良好な混合気を形成するとい
う利点を有する。

本発明の第４の態様は、燃料噴射弁が燃料噴霧の最も広
がる部分でもキャビディの中心と内周壁との間１こおさ
まる様な噴霧法がり角で燃料を噴射するものであり、燃
料のキャビティの円周壁への衝突や中心部を越えて燃料
が分布することによる燃料の重合を防止するので、キャ
ビティ内における燃料の過濃域の発生を防止して１発煙
の発生を防止するとともに、スキッシュの差による燃料
噴霧の位置の制御作用を一層有効なものにする２いう利
点を有する。

次に本発明の詳細な説明する。

実施例の圧縮着火式直接噴射内ＩＰ機関は１本発明の第
１．ｔＩｒＪ２．第３および第４の態様のいずれをこも
属し、ピストン頂面の中心に対して偏心して形成したキ
ャビティ内に予かしめ旋回流を形成し円 ておき、キャビディの全へ局方向から場所によって異な
った強さのスキッシュをキャビティ内に流れ込ませ、キ
ャビティ内に噴射された燃料噴霧の分布位置を制御して
、燃料の過濃域の発生を防止して、良好な混合気を形成
する点に特徴があり。

以下第４図ないし第６図を用いて説明する。

第４図に示すように、シリンダー５内を往復動するピス
トンｌの頂部平担面の中心から３．５　ｆｉ＋偏心シテ
その中心が位置する様に略球形のキャビティ２を穿設す
る。偏心量０ｓ（３，５ｆｆ）とピストン直径Ｄ（８４
ｆｉ）との比は、約０．０４２になる。

キャビティ２の開口部２ｈには、燃料噴射弁の噴口およ
び噴射燃料との衝突を回避するため切欠２Ｃを形成し、
切欠の面積も含めた開口部の開口面積Ａとピストン頂面
の面積Ａｏとの面積比表は。

Ｏ イ２内の吸入空気がピストン１の頂部平担面１こ流れな
い様に配慮した。

燃料噴射弁は、第４図に示すようｔこ、シリンダーヘッ
ド４を貫通配置し、その噴［１を前記キャビディ２の切
欠２Ｃ部に臨む様にしたスリットタイプ渦巻噴射りｆ８
から成る。

渦巻噴射弁３は、第６図に示す様に先端が細い中空円筒
部材から成るノズル本体３０と、ノズル本体８０内１こ
介挿した段付棒部材のニードル部材３１とから成る。ノ
ズル本体３０の先端部には。

渦巻室３５を穿設するとともに、該渦巻室に開口する噴
口３ｉを同軸的に穿設する。該噴口８２をふさぐ様にニ
ードル部材３１の円錐形のニードル先端部８３が当接す
る。ニードル先端部３８を形成する大径部には、第６図
に示す様に大径部の外周壁に沿い、その軸心に対して所
定の角度をもたせた溝状のスリット３４を穿設し、渦巻
室３５と燃料供給通路８７を介して燃料噴射ポンプ（図
示せず）に連絡した部屋３６とを連通させる。

渦巻噴射弁８は、中空円錐状の噴霧パターンを形成シ、
キャビティ２の中心から内周壁までの距離を考慮して第
６図ｔこ示す燃料の拡がり角θが５０度になる様に、前
記スリットの角度、断面積および長さ、渦巻室８５の寸
法および噴口８２の径と長さを決定した。噴口８２の径
は１本発明者らの実験によればα３ｆｌから１．０Ｈが
良（９本実施例は０．６Ｈに設定した。また、第６図１
こ示す中空円錐状の燃料噴霧の厚み角βは、あまり大き
くとることができず、５度から１５度の範囲内で選んだ
。

燃料噴射弁８は、キャビティ２の開口部２ｈの第５図中
の水平方向から３ｏ度の位置に形成した切欠２’Ｃの底
の部分に臨んだ噴口がら、キャビティ２の１２０度の円
周角の範囲に亘り、燃料噴霧を噴射する。

シリンダヘッド４には、第４図に示すように。

吸気弁５および排気弁を挿入配置する。吸気弁す遍 を配置した吸気道路には、第４図に示すように所定のス
ワール比（本実施例では３）の旋回流を発生する様にチ
ューニングしたヘリカルポートＨＰを形成する。

上述の構成より成る実施例の圧縮着火式直接噴射内燃機
関は、ヘリカルポー）ＨＰにより旋回力を付与された吸
入空気が、ピストンｌの上昇に応じ圧縮される。ピスト
ンｌの上昇に応じ、吸入空気の旋回流に空気の粘性とシ
リンダ壁との摩擦により、適度に旋回速度が抑制される
。ピストンｌが上死点に近（なり、上死点前２０度ない
し６度には渦巻噴射弁８から接線方向の速度成分を有す
る所定の拡がり角の中空円錐状の三次元噴霧パターンで
燃料の噴射が始まり、キャビティ２の開口部の内壁面に
近いところまで噴霧が到達する。上死点前１０１前後に
なると、ピストンｌのキャビティ２の開口部が絞られて
いるので、ピストンｌの平担面からキャビティ２の中へ
流れ込む場所により強さの異なるスキッシーＳにより、
燃料噴霧の分布位置を制御して残存している旋回流に乗
ってキャビディ２の全円周角に頁り燃料噴霧を拡散。

混合して、圧縮末期の断熱圧縮された高温空気によって
蒸発しながら、キャビティ２内の全容積に良好な混合気
を形成して９発火する。

発火は、キャビディ２の内壁面付近から起こり。

旋回流に乗って旋回しつつキャビティ２の中央部に到達
する。ピストンｌが上死点を過ぎると、ピストンｌの頂
面の平担面とシリンダヘッド４の下壁面との隙間が増大
するので、キャビティ２の中のガスは開口部２ｈを通っ
て激しく噴出し、完全燃焼する。

上述の構成より成る本実施例の圧縮着火式直接噴射内燃
機関は、へりカルポートＨＰによりキャビティ２内に旋
回流を形成し、燃料噴射弁８から旋回流が形成されてい
るキャビティ内に接線方向成分を有する低い貫徹力の燃
料噴霧を旋回流の順流方向に沿って噴射することにより
、旋回流に乗せてキャビディ２の円周方向全周に亘り分
散させる。

本実施例の直接噴射内燃機関は、ピストンｌの頂面に偏
心させてキャビディ２を形成したので。

キャビティ２内に全周から流れ込むスキッシーの強さに
差をつけること１こより、燃料噴射前から噴射された燃
料噴霧のキャビティ２内の分布位置を制御して、燃料噴
霧がキャビディ２の内壁ｔこ接触しないように内壁に近
接させるとともに、キャビティ２の中心を越えて分布し
ない様にして、燃料の過濃域の発生を防止することｔこ
より９発煙の発生を防止する。

さらに本実施例の直接噴射内燃機関は１円周方向の速度
成分を有する旋回流とキャビディ２の深さ方向の異なっ
た速度成分を有するスキツシーＳとが、キャビディ２内
で適度に衝突して、噴射された燃料と空気との混合を良
くして良好な混合気を形成する。

以上の様に１本実施例の直接噴射内燃機関は。

キャビティ２内の全容量に亘り良好な混合気を形成する
ので、必要最小限の燃料により効率の良い燃焼を可能に
して１発煙、炭化水素、−酸化炭素。

伏素等の微粒子の発生を抑制するという利点を有する。

上述した如く本実施例の直接噴射内燃機関は。

前述の第１ないし第４の態様の要件を具備するので、第
１ないし第４の態様の作用効果を奏する。

一般に圧縮着火内燃機関の燃料噴射時期は、ガソリン機
関の点火時期と異なり、負荷の大小によっては殆んど変
わらず９回転数が高くなると噴射時期が早くなり、この
変化の幅は、クランク角度で大略２０度ないし０度であ
る。噴射時期が早（なると、ピストン１のキャビディＣ
と燃料噴射弁の噴口との距離は大となり、噴口より噴射
されたリ、内周壁に衝突する可能性が生ずるが、この様
な場合、ぬ強さの異なるスキフシ−Ｓの作用により燃料
噴霧の領域および位置を最適に制御して、上述の問題を
回避するという利点を有する。

さらに本実施例の圧縮着火式直接噴射内燃機関は、燃料
の貫徹力の小さい渦巻噴射弁３を用いているので、燃料
噴霧のキャビディ２の内壁面への衝突がないから、衝突
による燃料粒の粗大化および燃料液膜の形成がなく、渦
巻噴射弁３が燃料の微粒化特性が良く、シかも強さの異
なるスキツシーＳによる乱れ、の有効な形成により燃焼
を一層促進させ、完全燃焼させるという利点を有する。

したがって本実施例内燃機関は発煙をいちじるしく抑制
し９法化水素（ＨＣ）、−酸化炭素（ＣＯ）、炭素等の
微粒子（Ｐｔｃ）を低減し、渦巻噴射弁３から噴射され
た燃料噴霧をスキフシ、−８に乗せて、キャビティ２の
内壁面近くに連続的に分布させるので１着火遅れが短か
く、騒音を低く抑えることができるという利点を有する
。

また本＃Ｆ実施例の内燃機関は、圧縮比を高くとる必要
がないので、エンジンの摩擦が小さく。

機械効率を高め、上述した完全燃焼とあいまって燃判消
費率示小さいという利点を有する。

さら１こ本実施例の内燃機関は、燃料のへ微力の小さい
渦巻噴射弁３を使用するので１１．キャビティ２の内壁
面への燃料の衝突を避けるために強い旋回流を形成する
必要がなく、吸入孔および吸気弁付近のベリカルポート
の流れの抵抗を小さくすることができるため、燃焼室へ
の吸入空気の吸気効率（η■）を高くすることができ、
同一シリンダ一体積ンこ対して吸入でさる空気量が増加
し、同一空気過剰率のもとて燃焼できる燃料の量を増や
すことができ、エンジン出力を増大させるという利点を
有する。

本実施例の内燃機関で使用した渦巻噴射弁３は。

通常のホールノズルおよびビントルノズルが噴出口から
の燃料噴霧の噴出飛行方向が速度の主成分であり２貫徹
力が大きいの１こ対し、接線方向速度成分と燃料噴霧の
噴出飛行方向（半径方向）の速度成分に分かれるため、
燃焼噴霧の噴出飛行方向の速度成分が小さく、且つすぐ
減衰するので、燃料噴霧の貫徹力が小さいという利点を
有する。

本実施例の直接噴射内燃機関では、キャビディ２の中心
部では、空気の旋回速度が遅（１周辺部はど流速が速く
なるため、混合気の分布としては。

一様に分布させるか９周辺部が濃く、中心部は薄い混合
気になることが望ましい。本実施例では。

渦巻噴射弁３から、中空円錐状の燃料噴霧パターンで燃
料が噴射され、旋回流の流速の遅いキャビティ中央部に
燃料がたまることなくキャビティ２内に形成されている
旋回流との協動により、キャビディ２の開口部２ｈ付近
の内壁面付近まで到達するが１貫徹力が弱いためキャビ
ティ２の内壁面には衝突しない。燃料粒と空気との混合
・拡散は本実施例において適正にチューニングされたキ
ャビティ開口部内に流れ込む強さの異なるスキフシ−８
により達成される。すなわちキャビティ２の内壁面近く
に到達した燃料粒は、スキッシーにより空気と混合され
ながらキャビティの内壁面に沿って深さ方向に流され、
キャビティ２内に一様に分布する。内壁面付近の燃料噴
霧は、圧縮行程路りの断熱圧縮された高温空気によって
蒸発しながら、内壁面１こ近い周辺から着火しはじめす
みやかに中心部にむかって燃焼が進行する。

さら１こ１本実施例の直接噴射内燃、−関は、燃料噴射
弁をキャビティ２の中心からオフセットさせ且つ傾斜さ
せて配置して、吸気弁６および排気弁を１個ずつにした
ので、吸気および排気弁が各１個で構成されることの多
い小型の圧縮着火式直接噴射内燃機関に適用しやすいと
いう利点を有する。

以上本発明は、上述した実施例に限定されることなく、
特許請求の範囲の精神に反しない限り幾多の設計変更お
よび付加変更が可能である。

【図面の簡単な説明】

第１図は１本発明を説明する平面図、第２回国および（
Ｂｌは２本発明の第１の態様を説明する平面図、第８回
国および第３図（Ｂ）は９本発明の第２のの実施例の内
燃機関を説明する図で、第４図は嘗実施例の内燃機関の
第５図のＢ−Ｂ線ｔこ沿う縦断面図、第６図は、実施例
の内燃機関の第４図のＡ−Ａ線に沿う横断面図、第６図
は、米施例の内燃機関の渦巻噴射弁の縦断面図を示す。 図中、ｌはピストン、２はキャビディ、８は渦巻噴射弁
、４はシリンダヘッド、５はシリンダ。 ６は吸気弁、ＨＰはヘリカルボート、８５は渦巻室、８
４はスリットを夫々示す。 特許出願人 株式会社　豊田中央研究所 （”）１１ 区 （ 鋒

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）燃焼室内に空気を供給し、ピストンにより空気を
   圧縮するととも１こ燃料を噴射して着火燃焼させる圧縮
   ′着火式直接噴射内燃機関において。 前記燃焼室内に供給する吸入空気を旋回させる旋回機構
   を具備した吸気機構と。 ピストン頂面に円形のキャビディを形成してその中心が
   ピストン頂面の中心に対して次に示すピストンの直径り
   の長さに対する割合Ｏｓ　／’ｆ）の関係を満足する Ｓ ０．０２（ｐ　　＜０．１５ 偏心量０８だけ偏心させて形成した燃焼室と。 燃料の旋回手段を有し、接線方向速度成分を有する燃料
   噴霧を噴口からキャビディ内に形成されている吸入空気
   の旋回流の順流方向に噴射する燃料噴射弁とから成るこ
   とを特徴とする圧ａ着火式％式％ （２）前記燃料噴射弁が、ピストン中心とキャビティ中
   心とを結ぶ直線に直角なキャビディ中心を通る直線で決
   定されるキャビティの偏心側の半円に、キャビティ内に
   形成される旋回流の方向と逆の方向に円周角で４５度付
   加した円那角２２５度の角度範囲内に燃料噴霧がおさま
   るように噴射するよう１こしたことを特徴とする特許請
   求の範囲第＋１１項記載の圧縮着火式直接噴射内燃機関
   。 （８）前記ビヌトン頂面１こ形成したキャビティは。 入口開口部が絞られ他の部分はそれより面積が大きくな
   る様に形成して、その入口開口部の面積Ａとピストン頂
   面の面積Ａｏとの比が ｏ、　ｏ　ｓ　りＸτ＜　０．２５ の関係を満足するようにしたことを特徴とする特許請求
   の範囲第（１）項記載の圧縮着火式直接噴射内燃機関。 （４）前記燃料噴射弁が、キャビティの円周角で９０°
   から１８０°の円周角範囲内に燃料噴霧を噴射するよう
   にしたことを特徴とする特許請求の範囲第（２）項記載
   の圧縮着火式直接噴射内燃機関。 （５）前記燃料噴射弁は、燃料噴霧の最も広がる部分が
   キャビティの中心と内周壁との間ｔこおさまる様な噴霧
   拡がり角で噴射するようにしたことを特徴とする特許請
   求の範囲第ｆｌｊ項記載の圧縮着火式直接噴射内燃機関
   。