JPS5937725B2 - Direct heat treatment method for hot rolled wire rod - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は鋼線材特に硬鋼線材を熱間圧延時の保有熱を
利用して直接熱処理する方法に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for directly heat-treating steel wire rods, particularly hard steel wire rods, by utilizing the heat retained during hot rolling.

熱間圧延により製造された従来の硬鋼線材は伸線性、
強度、靭性を向上させるため、伸線加工前に空気パテシ
ティシダ（以下ＡＰという）や鉛パテシティシダ（ＬＰ
という）を行っていた。Conventional hard steel wire rods manufactured by hot rolling have poor drawability,
In order to improve strength and toughness, air putty fern (hereinafter referred to as AP) or lead putty fern (LP) is used before wire drawing.
).

周知のようにＬＰ処理材は高強度、高靭性の機械的性質
を有し、組織は良好で充分ソルバイト化され、均一性に
おいて優れているものである。最近は熱度圧延時の線材
の保有熱を利用した直接熱処理（以下ＤＰという）が行
われている。しかし従来行われあるいは提案されている
各種のＤＰでは、ＡＰ相当の材質は得られるがＬＰ相当
の材質が得られるまでには到っていない。 従来のＬＰ
は、鋼線材をオーステナイト領域から鉛浴中に浸漬して
行われ、線材の組織は微細均一なソルバイト組織となっ
ている。As is well known, the LP treated material has mechanical properties of high strength and high toughness, has a good structure, is sufficiently sorbitated, and has excellent uniformity. Recently, direct heat treatment (hereinafter referred to as DP) has been carried out using the heat retained in the wire during hot rolling. However, in the various DPs that have been conventionally performed or proposed, materials equivalent to AP can be obtained, but materials equivalent to LP have not yet been obtained. conventional LP
This is done by immersing a steel wire rod from the austenite region into a lead bath, and the wire rod has a fine and uniform sorbite structure.

ＬＰの場合の鉛浴温度は５２０〜５７０℃の範囲で所要
強度により経験的に設定されているが、この温度はＴＴ
Ｔ曲線のノーズ部に相当し短時間で変態完了しソルバイ
ト組織となり、しかも設定温度より低いＭｓ点まで急冷
されるおそれは全くない。したがって確実に安定して所
望の材質が得られる。ＤＰの場合にこのような熱処理を
行おうとすると、線材捲取前は高速走行のためまた捲取
後は線材密度が高いため従来のＬＰと同じ熱処理パター
ンを安定して得ることは非常に困難であり、したがって
従来ＤＰによってはＬＰ相当の組織、材質は得られてい
ない。 本発明はＤＰによって従来のＬＰ相当の伸線加
工性の優れた線材を得ることを目的とする。The lead bath temperature for LP is empirically set in the range of 520 to 570°C depending on the required strength, but this temperature is
Corresponding to the nose of the T curve, the transformation is completed in a short time to form a sorbite structure, and there is no risk of rapid cooling to the Ms point lower than the set temperature. Therefore, the desired material quality can be reliably and stably obtained. When attempting to perform such heat treatment in the case of DP, it is extremely difficult to stably obtain the same heat treatment pattern as conventional LP because the wire runs at high speed before winding and the wire density is high after winding. Therefore, the structure and material quality equivalent to LP cannot be obtained by conventional DP. An object of the present invention is to obtain a wire rod with excellent wire drawability equivalent to conventional LP using DP.

本発明の方法は熱間圧延後の線材を非同心リング状態
で連続的に搬送しつつ、まず保定炉中で線材全断面全長
にわたってＡｒ１点直上の温度に均一化し、ついで低温
ソルト槽中に浸漬してソルバイト組織を得る冷却速度で
急冷し、ついで高温ソルト槽中に浸漬して未変態オース
テナイトをソルバイト変態させ、ついで付着ソルトを洗
浄することを特徴とする。 以下に本発明法を第１図に
示す装置例により詳細に説明する。The method of the present invention involves continuously conveying the hot-rolled wire rod in a non-concentric ring state, and first equalizing the temperature just above the Ar1 point over the entire cross section of the wire rod in a fixing furnace, and then immersing it in a low-temperature salt bath. The method is characterized in that it is rapidly cooled at a cooling rate to obtain a sorbite structure, then immersed in a high-temperature salt bath to transform untransformed austenite into sorbite, and then the adhering salt is washed away. The method of the present invention will be explained in detail below using an example of the apparatus shown in FIG.

最終仕上圧延機１を通過した約１０００℃の線材２は冷
却誘導管３で数秒以内にＡｒｌ以上の温度に水冷され、
ピンチロール４、レーイングコーン５を経てコンベアー
６上に非同心リング状のルーズコイル７となって供給さ
れる。そのときの線材は短時間で急冷されているため断
面方向及び長さ方向での温度のばらつきが大きく、１０
０〜３００℃程度の温度差がある。またコンベアー６上
にてコイルの重なり部と非重なり部があるためこの間で
温度差が生ずる。コンベアー上でのこの温度差は冷却誘
導管３で水冷しない場合にも生ずる。このような温度差
のある状態でＬＰ相当の材質を得るための制御冷却を開
始すると、線材部位により変態の進行がずれ、組織にば
らつきが生じＬＰ相当の材質が得られない。そのためル
ーズコイル７をコンベアー６上で搬送しつつ保定炉８を
通過させ線材全断面全長にわたってＡｒ，点直上の温度
に均一化する。保定炉８はコンベアー６にヒーター付カ
バーを設置したものでもソルト槽でもよく、線材をねら
いとする温度に保定可能であれば特に形態は問わない。
保定温度がＡｒＩ点以下になると、この間にオーステナ
イトからフエライト＋パーライトへの変態が進行してし
まい、目的とするソルバイト組織が得られなくなる。ま
たＡｒＩ点よりあまり高くなると、以後の制御冷却の際
ＡｒＩ点通過までに再び温度差を生じ目的が達せられな
くなり、さらにスケールの生成が著しく後工程における
デスケーリング時に影響し、又表面性状も劣化するので
Ａｒｌ点〜Ａｒｌ点＋５０℃の範囲で保定するのが好ま
しい。保定時間は線材の熱伝達により決まるので線材直
径に応じて定め、５．５ｍｍφのときは３秒以上、９龍
φのときは５秒以上、１３ｍｍφのときは７秒以上が適
している０Ａｒ１点直上の温度に均一化後、低温ソルト
槽９に浸漬して鋼種、サイズにより定まる冷却速度で制
御冷却する。The wire rod 2 at approximately 1000°C which has passed through the final finishing mill 1 is water-cooled in a cooling induction pipe 3 to a temperature above Arl within a few seconds.
It is supplied onto a conveyor 6 as a non-concentric ring-shaped loose coil 7 via a pinch roll 4 and a laying cone 5. Since the wire rod at that time is rapidly cooled in a short time, there is a large variation in temperature in the cross-sectional direction and length direction.
There is a temperature difference of about 0 to 300°C. Furthermore, since there are overlapping parts and non-overlapping parts of the coils on the conveyor 6, a temperature difference occurs between these parts. This temperature difference on the conveyor occurs even when the cooling guide pipe 3 is not water-cooled. If controlled cooling is started to obtain a material equivalent to LP under such a temperature difference, the progression of transformation will deviate depending on the portion of the wire, causing variations in the structure and making it impossible to obtain a material equivalent to LP. For this reason, the loose coil 7 is conveyed on the conveyor 6 and passed through the fixing furnace 8 to uniformize the temperature just above the Ar point over the entire length of the entire cross section of the wire. The holding furnace 8 may be a conveyor 6 equipped with a cover with a heater or a salt tank, and any form is not particularly limited as long as it is capable of holding the wire at a desired temperature.
If the retention temperature becomes below the ArI point, the transformation from austenite to ferrite + pearlite progresses during this time, making it impossible to obtain the desired sorbite structure. In addition, if the temperature rises too much above the ArI point, during subsequent controlled cooling, a temperature difference will occur again before passing the ArI point, making it impossible to achieve the objective.Furthermore, scale formation will significantly affect descaling in the subsequent process, and the surface quality will also deteriorate. Therefore, it is preferable to maintain the temperature within the range of Arl point to Arl point +50°C. The retention time is determined by the heat transfer of the wire, so it is determined according to the wire diameter, and 3 seconds or more is suitable for 5.5 mm φ, 5 seconds or more for 9 dragon φ, and 7 seconds or more for 13 mm φ. After equalizing the temperature directly above, it is immersed in a low-temperature salt bath 9 and cooled in a controlled manner at a cooling rate determined by the steel type and size.

ソルトを使用する理由は、ソルト温度をＭｓ点以上にし
ておけば冷却時間を長くしすぎてもＭｓ点を切ってマル
テンサイトを生成することがないこと及びＭｓ点以上の
ソルト浸漬によりＬＰ相当の冷却速度が得られることの
２点である。気水噴霧、水噴射等の場合はＬＰ相当の速
度で冷却するとＭｓ点以上で確実に冷却を停止すること
が困難でありマルテンサイトが生成する。ＬＰ相当のソ
ルバイト組織を得るための冷却速度は鋼種、サイズによ
って異なり、ＳＷＲＨ８２Ｂの場合５．５ｍｍφで４５
℃／秒、９ｍｍφで３０のＣ／秒、１３ｍ７ＩＬφで２
０５Ｃ／秒が適している。ソルト槽９でこのような冷却
速度を得るには熱伝達率の大きいソルト、例えば硝酸塩
系のソルトを用い、従来のＬＰ処理における鉛浴温度よ
りも低温のソルトに浸漬する。ソルト温度はＭｓ点以上
５５０℃以下とする。ＭＳ点より低温のソルトに線材を
浸漬するとマルテンサイトが生成するおそれがあり、５
５０℃を超える温度では通常対象とする鋼種、サイズの
線材に対して冷却速度が不足し目的とするソルバイト組
織が得られない。なお低温ソルト槽９内でソルトを攪拌
すると、より容易に目的とする冷却速度を得ることがで
きる。例として， ＳＷＲＨ６２Ｂ５．５ｍｍφの線材
を７５０℃から溶融ソルト（硝酸ソーダ）に浸漬したと
きの冷却曲線を鉛浴浸漬の場合と比較して第２図に示す
。第２図中、曲線ａはソルト（５５０２Ｃ）、曲線ｂは
鉛浴（５５０℃）、曲線Ｃはソルト（４５０線Ｃ）、ｄ
はンルト（４００℃）、ｅはソルト（３５０℃）をそれ
ぞれ示している。また同鋼種の５．５ｍｍφ及び１３ｍ
ｍφについてパーライト変態開始直前までの平均冷却速
度を第１表に示す。第１表及び第２図から、ンルト浸漬
によりＬＰ相当の冷却速度が得られることがわかる。The reason for using salt is that if the salt temperature is kept above the Ms point, even if the cooling time is too long, it will not cut below the Ms point and produce martensite. Two points are that a good cooling rate can be obtained. In the case of air/water spray, water injection, etc., if cooling is performed at a rate equivalent to LP, it is difficult to reliably stop the cooling above the Ms point, and martensite is generated. The cooling rate to obtain a sorbite structure equivalent to LP varies depending on the steel type and size, and in the case of SWRH82B, it is 45
°C/sec, 30 C/sec at 9mmφ, 2 at 13m7ILφ
05C/sec is suitable. To obtain such a cooling rate in the salt bath 9, a salt having a high heat transfer coefficient, for example, a nitrate salt, is used, and the salt is immersed in the salt at a temperature lower than the lead bath temperature in conventional LP processing. The salt temperature shall be above the Ms point and below 550°C. If the wire is immersed in salt at a temperature lower than the MS point, martensite may be generated.
If the temperature exceeds 50°C, the cooling rate is usually insufficient for the wire rod of the target steel type and size, and the target sorbite structure cannot be obtained. Note that by stirring the salt in the low-temperature salt tank 9, the desired cooling rate can be more easily obtained. As an example, Figure 2 shows the cooling curve when a SWRH62B 5.5 mmφ wire is immersed in molten salt (sodium nitrate) from 750°C in comparison with the case when it is immersed in a lead bath. In Figure 2, curve a is salt (5502C), curve b is lead bath (550℃), curve C is salt (450 line C), and d
2.Hanrut (400°C) and e represent salt (350°C), respectively. Also, the same steel type 5.5mmφ and 13m
Table 1 shows the average cooling rate for mφ up to just before the start of pearlite transformation. From Table 1 and FIG. 2, it can be seen that a cooling rate equivalent to LP can be obtained by immersion in the liquid.

低温ソルト槽９に浸漬した後の線材は、ついで高温ソル
ト槽１０に浸漬さイ一する。The wire rod after being immersed in the low temperature salt bath 9 is then immersed in the high temperature salt bath 10.

前述のように低温ソルト槽９に浸漬して所望の冷却速度
で冷却しソルバイト組織を得た段階では、未変態のオー
ステナイトが残存している。これをそのまま低温ソルト
中で長時間放置して変態完了させると、マルテンサイト
は発生しないがその部分がペイナイト組織となりＬＰ相
当の材質が得られない。またたとえＬＰに近い材質が得
られたとしても長時間の浸漬を要するのでライン長が増
大し設備的に不利である。したがって、低温ソルト槽９
に浸漬して所望の速度で冷却し、ＣＣＴ曲線のノーズを
横切らせた後、高温ソルト槽１０に浸漬しＴＴＴ曲線ノ
ーズ部相尚の温度に再加熱して未変態オーステナイトを
短時間で変態完了させ全面ソルバイト組織とする。高温
ソルト層１０の浴温はＴＴＴ曲線ノーズ部相当の温度と
し、鋼成分によって定まるが５００〜６００℃の範囲で
ある。保定時間は線径によって決まるが１０秒以上あれ
ばよい。この処理は、短時間に昇温してＴＴＴ曲線Ｐｆ
を横切らせ、しかも過熱しないことが必要なので溶融ソ
ルトに浸漬するのが適している。ガス焚き炉、抵抗加熱
炉等を用いると昇温に時間を做するか、過熱されて目的
とする組織が得られなくなるので好ましくない。高温ソ
ルト槽１０を出た後は洗浄槽１１に浸漬して付着ソルト
を洗浄除去する。As described above, at the stage where the sorbite structure is obtained by immersing it in the low-temperature salt bath 9 and cooling it at a desired cooling rate, untransformed austenite remains. If this is left in a low-temperature salt for a long time to complete the transformation, martensite will not be generated, but the part will become a paynite structure, and a material equivalent to LP cannot be obtained. Furthermore, even if a material similar to LP can be obtained, it requires long immersion, which increases the line length and is disadvantageous in terms of equipment. Therefore, the low temperature salt bath 9
After cooling at a desired rate and crossing the nose of the CCT curve, it is immersed in a high temperature salt bath 10 and reheated to the same temperature as the nose of the TTT curve to complete the transformation of untransformed austenite in a short time. The entire surface becomes a sorbite structure. The bath temperature of the high-temperature salt layer 10 is the temperature corresponding to the nose of the TTT curve, and is in the range of 500 to 600°C, depending on the steel composition. The retention time is determined by the wire diameter, but may be 10 seconds or more. This process involves raising the temperature in a short time and increasing the TTT curve Pf.
Since it is necessary to cross the surface and not overheat, immersing it in molten salt is suitable. It is not preferable to use a gas-fired furnace, a resistance heating furnace, or the like because it takes time to raise the temperature or the desired structure cannot be obtained due to overheating. After leaving the high-temperature salt tank 10, it is immersed in a cleaning tank 11 to wash and remove adhering salt.

高温ソルト槽１０によって変態完了した後はマルテンサ
イトが生成するおそれは冫了＜自由に冷却してよいが、
ソルト付着のまま放置すると発錆、腐食の問題が生じま
たソルト回収も兼ねて洗浄する。洗浄は第１図のように
洗浄槽１１に浸漬する他搬送ローラーの上下から水をス
プレーする方法あるいは水槽とスプレーの併用でもよい
。洗浄した後の線材は集束タブ１２に集められる。After the transformation is completed in the high-temperature salt bath 10, there is no risk of martensite being produced.
If left with salt adhering to it, problems of rust and corrosion will occur, and cleaning also serves to recover the salt. The cleaning may be performed by immersing the roller in a cleaning tank 11 as shown in FIG. 1, or by spraying water from above and below the conveying roller, or by using a water tank and spraying together. The cleaned wire is collected in a collection tab 12.

本発明の熱処理パターンの例を第３図に示す。第３図は
ＳＷＲＨ８２Ｂの変態曲線に冷却曲線を重ねて示したも
のである。ＡｒＩ点直上の６５０℃に保定した線材を４
５０℃の低温ソルトに浸漬し線径５．５ｍｍφのとき（
折線１３）は４５℃／秒、９羽φのとき（折線１４）は
３０℃／秒、１３關φのとき（折線１５）は２０℃／秒
で冷却してＣＣＴ曲線ノーズ部を横切らせ、ついでＴＴ
Ｔ曲線ノーズ部に相当する５９０℃の高温ソルトに浸漬
して変態を完了させる。なお、折線１３，１４．１５が
ＣＣＴ曲線ノーズ部で冷却速度小となっているのは変態
時の発熱による。直線１６は４５０℃の低温ソルト内で
保定した場合であり、ＴＴＴ曲線Ｐｆを横切るのに長時
間要し、直線１１は低温ソルトを出た後空冷した場合で
あり、この状態ではＴＴＴ曲線Ｐｆを横切らないので変
態が完了せず、これを室温まで冷却するとマルテンサイ
トが発生する。また直線１８は低温ソルトを用いずに気
水噴霧により所望速度で冷却した場合であり、このとき
は過冷却されてマルテンサイトが発生するおそれ犬であ
る。保定炉８、低温ソルト槽９、高温ソルト槽１０それ
ぞれの時間管理は単にライン長の問題のみでなく品質的
にも重要であり、特にＫｒＩ点以下の制御冷却を行う低
温ソルト槽９においては、線材全断面、全長にわたって
ＣＣＴ曲線Ｐｆを横切る時間以上は浸漬しなければなら
ない。An example of the heat treatment pattern of the present invention is shown in FIG. FIG. 3 shows the cooling curve superimposed on the transformation curve of SWRH82B. The wire held at 650℃ just above the ArI point was
When immersed in low temperature salt at 50℃ and the wire diameter is 5.5mmφ (
Broken line 13) is cooled at 45°C/sec, 30°C/sec when 9 wings φ (broken line 14), 20°C/sec when 13 teeth φ (broken line 15), and the CCT curve nose section is cooled. Then TT
It is immersed in high temperature salt of 590°C corresponding to the T-curve nose to complete the transformation. Note that the reason why the cooling rate of broken lines 13, 14, and 15 is low at the CCT curve nose is due to heat generation during transformation. Straight line 16 is the case when the temperature is maintained in the low temperature salt at 450℃, and it takes a long time to cross the TTT curve Pf, and straight line 11 is the case when the TTT curve Pf is kept in the low temperature salt. Since it does not cross, the transformation is not completed, and when it is cooled to room temperature, martensite is generated. Straight line 18 represents the case where cooling is performed at a desired rate by air/water spray without using low-temperature salt, and in this case there is a risk of overcooling and generation of martensite. The time management of the holding furnace 8, low temperature salt tank 9, and high temperature salt tank 10 is not only a matter of line length, but also important in terms of quality.Especially in the low temperature salt tank 9, which performs controlled cooling below the KrI point, The wire must be immersed for a time longer than the time required to cross the CCT curve Pf over the entire cross section and length of the wire.

この時間は鋼種、サイズにより予め求めておき設定する
が、例えばＳＷＲＨ８２Ｂの場合５．５ｍｖｔφで５秒
以上、９ｍＴＬφで７秒以上、１３龍φで９秒以上であ
る。この時間を超えれば線材温度がソルト温度に達する
まで浸漬する必要はなく、ついでＴＴＴ曲線ノーズ部相
当温度の高温ソルトに浸漬すればよい。以下に本発明の
実施例を示す。第２表に示す成分の硬鋼線５．５〜１３
ｍｍφについて第３表に示す各種熱処理を行った。なお
本発明の熱処理パターンの例（ Ｈ８２，［３５．５１
ｎ１ｒＬφ）を第４図に示す。This time is determined and set in advance depending on the steel type and size, and for example, in the case of SWRH82B, it is 5 seconds or more for 5.5 mvtφ, 7 seconds or more for 9 mTLφ, and 9 seconds or more for 13 dragonφ. If this time is exceeded, it is not necessary to immerse the wire until the wire temperature reaches the salt temperature, and then it is sufficient to immerse the wire in high-temperature salt at a temperature corresponding to the nose of the TTT curve. Examples of the present invention are shown below. Hard steel wire 5.5 to 13 with the components shown in Table 2
Various heat treatments shown in Table 3 were performed for mmφ. Note that an example of the heat treatment pattern of the present invention (H82, [35.51
n1rLφ) is shown in FIG.

図中Ａｒｌ点直上保定を１９、制御冷却を２０、ＴＴＴ
曲線ノーズ保定を２１で示した。斜線部は線材部位間の
ばらつき範囲である。第４表は上述の実施例による機械
的性質と組織を示す。In the figure, holding just above the Arl point is 19, controlled cooling is 20, TTT
Curve nose retention is indicated by 21. The shaded area is the range of variation between wire parts. Table 4 shows the mechanical properties and texture according to the examples described above.

第４表から明らかなように本発明例（Ｄパターン）はい
ずれも従来のＬＰ処理材と同等の材質が得られている。As is clear from Table 4, in all of the examples of the present invention (pattern D), materials equivalent to those of the conventional LP treated materials were obtained.

Ａｒｌ点直上の保定を行わないＣパターンは線材部位間
の組織のばらつきが大きく、またＴＴＴ曲線ノーズ部相
当温度の保定を行わないＢパターンはマルテンサイトが
混在しており、いずれもＬＰ相当の材質が得られていな
い。さらにＡｒＩ点直上の保定もＴＴＴ曲線ノーズ部の
保定も行わないＡパターンは、組織がパーライト、ソル
バイト、マルテンサイトと大きくばらついており、又、
線材部位間のばらつきも大きい。以上のごとく、本発明
は従来のＬＰ相当の優れた冷間加工性を有する線材を熱
間圧延に引き続いて安定して得ることのできる画期的な
直接熱処理方法であり、これを採用することにより線材
加工前の熱処理が不要となり、業界の利益に貢献すると
ころ極めて大きい。Pattern C, which does not hold the temperature directly above the Arl point, has large variations in the structure between wire parts, and pattern B, which does not hold the temperature equivalent to the TTT curve nose, has martensite mixed in, and both are materials equivalent to LP. is not obtained. Furthermore, in pattern A, in which neither retention directly above the ArI point nor retention at the TTT curve nose is performed, the structure varies greatly between pearlite, sorbite, and martensite;
There is also large variation between wire parts. As described above, the present invention is an innovative direct heat treatment method that can stably obtain a wire rod having excellent cold workability equivalent to conventional LP following hot rolling, and the present invention is an innovative direct heat treatment method that can stably obtain a wire rod having excellent cold workability equivalent to conventional LP. This eliminates the need for heat treatment before wire processing, which greatly contributes to the industry's profits.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は本発明法を行う装置例を示す図、第２図は本発
明法の低温ソルト槽に浸漬したときの冷却曲線の例を示
す図、第３図は本発明法のＡｒｌ点直上保定を行った後
の熱処理パターン例と変態曲線を合せて示す図、第４図
は本発明法の熱処理パターンの一例を示す図である。Figure 1 is a diagram showing an example of an apparatus for carrying out the method of the present invention, Figure 2 is a diagram showing an example of a cooling curve when immersed in a low-temperature salt bath in the method of the present invention, and Figure 3 is a diagram just above the Arl point of the method of the present invention. FIG. 4 is a diagram showing an example of a heat treatment pattern after retention and a transformation curve together, and FIG. 4 is a diagram showing an example of a heat treatment pattern according to the method of the present invention.

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] １ 熱間圧延されコイル状に形成された鋼線材を非同心
リング状態で連続的に搬送しつつ保定炉に挿入し、Ａｒ
＿１点直上の温度にて該線材の断面方向及び長さ方向の
温度を均一化するに要する搬送速度で通過させ、ついで
Ｍｓ点以上の低温ソルト槽にソルバイト組織を得る冷却
速度で浸漬通過させ、ついでＴＴＴ曲線ノーズ部の一定
温度に保持された高温ソルト槽に未変態オーステナイト
をソルバイト変態完了させるに要する時間浸漬通過させ
、ついで該線材に付着したソルトを洗浄することを特徴
とする熱間圧延線材の直接熱処理方法。1. A hot-rolled steel wire rod formed into a coil shape is continuously conveyed in a non-concentric ring state and inserted into a fixing furnace.
The wire is passed through at a conveying speed necessary to equalize the temperature in the cross-sectional direction and length direction at a temperature just above the _1 point, and then immersed in a low-temperature salt bath above the Ms point at a cooling speed to obtain a sorbite structure, A hot-rolled wire rod characterized in that the untransformed austenite is then immersed and passed through a high-temperature salt tank maintained at a constant temperature at a TTT curve nose portion for a time required to complete sorbite transformation, and then the salt adhering to the wire rod is washed away. direct heat treatment method.