JPS5926928B2 - シングルモ−ド伝送型光フアイバの融着接続方法 - Google Patents
シングルモ−ド伝送型光フアイバの融着接続方法Info
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- JPS5926928B2 JPS5926928B2 JP55115615A JP11561580A JPS5926928B2 JP S5926928 B2 JPS5926928 B2 JP S5926928B2 JP 55115615 A JP55115615 A JP 55115615A JP 11561580 A JP11561580 A JP 11561580A JP S5926928 B2 JPS5926928 B2 JP S5926928B2
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- Japan
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- tips
- optical fibers
- discharge
- mode transmission
- transmission type
- Prior art date
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-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/255—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding
- G02B6/2551—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding using thermal methods, e.g. fusion welding by arc discharge, laser beam, plasma torch
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Mechanical Coupling Of Light Guides (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はシングルモード伝送型光ファイバの融着接続方
法に関する。
法に関する。
通信部門などで用いられる光ファイバは、これの実用に
際し、各部、各所で接続される。
際し、各部、各所で接続される。
光ファイバは、これの伝送モードにより区分した場合、
マルチモード伝送型、シングルモード伝送型に区分され
るが、コア径の小さいシングルモード伝送型では、コア
相互を正確に一致させた状態での光ファイバ融着接続が
きわめて難しくなつている。
マルチモード伝送型、シングルモード伝送型に区分され
るが、コア径の小さいシングルモード伝送型では、コア
相互を正確に一致させた状態での光ファイバ融着接続が
きわめて難しくなつている。
つまり、常法にしたがつて光ファイバを接続しても、コ
ア相互のずれやコア変形により当該接続部での損失が高
くなり、低損失の接続部は得られない。
ア相互のずれやコア変形により当該接続部での損失が高
くなり、低損失の接続部は得られない。
以下、この種光フアイバの接続方法を第１図、第２図に
より説明すると、第１図における光フアイバ１Ａ，１Ｂ
は、よく知られているように、不純物の少ない石英系ガ
ラス部分と、その外周に設けられたプラスチツク製など
の被覆部分とよりなる。
より説明すると、第１図における光フアイバ１Ａ，１Ｂ
は、よく知られているように、不純物の少ない石英系ガ
ラス部分と、その外周に設けられたプラスチツク製など
の被覆部分とよりなる。
ガラス部分は高屈折率のコアと低屈折率のクラツドとか
らなり、被覆部分は、プライマリコートと呼ばれる薄い
プラスチツクの保護層と、その外周に設けられたシリコ
ンゴム等の軟い材料による緩衝層と、さらにその外周に
設けられたナイロン、プラスチツク等のプラスチツク製
被覆層とよりなつている。
らなり、被覆部分は、プライマリコートと呼ばれる薄い
プラスチツクの保護層と、その外周に設けられたシリコ
ンゴム等の軟い材料による緩衝層と、さらにその外周に
設けられたナイロン、プラスチツク等のプラスチツク製
被覆層とよりなつている。
もちろん被覆部分に関しては上記以外のものも各種提供
されている。
されている。
上記光フアイバ１Ａ，１Ｂがシングルモード伝送型であ
る場合、ガラス部分のコア径は数μｍ程度となつており
、そして両光フアイバ１Ａ，１Ｂの接続に際しては、そ
の先端部３Ａ，３Ｂから被覆部２Ａ，２Ｂがとり除かれ
、第１図のような状態となる。
る場合、ガラス部分のコア径は数μｍ程度となつており
、そして両光フアイバ１Ａ，１Ｂの接続に際しては、そ
の先端部３Ａ，３Ｂから被覆部２Ａ，２Ｂがとり除かれ
、第１図のような状態となる。
第１図において、両光フアイバ１Ａ，１Ｂの先端部３Ａ
，３Ｂは、互いに対向している状態においてｘ軸方向（
水平方向）、ｙ軸方向（垂直方向）に微調整され、かつ
、場合によりｒ方向（回転方向）にも調整された後、Ｚ
方向（突合方向）へ移動される。
，３Ｂは、互いに対向している状態においてｘ軸方向（
水平方向）、ｙ軸方向（垂直方向）に微調整され、かつ
、場合によりｒ方向（回転方向）にも調整された後、Ｚ
方向（突合方向）へ移動される。
この場合、Ｘ．ｙ方向あるいはＸ，．ｙ．ｒ方向の調整
により、両光フアイバ１Ａ，１Ｂの先端部３Ａ，３Ｂは
同一軸線上にならび、そのコア端面は互いに対向して一
致する。
により、両光フアイバ１Ａ，１Ｂの先端部３Ａ，３Ｂは
同一軸線上にならび、そのコア端面は互いに対向して一
致する。
その後におけるｚ方向の移動では、両先端部３Ａ，３Ｂ
が互いに接近し合い、その間隔が微小となつた時点で放
電が開始され、この際の放電熱と上記ｚ方向の突合力と
により両先端部３Ａ，３Ｂは互いに融着される。
が互いに接近し合い、その間隔が微小となつた時点で放
電が開始され、この際の放電熱と上記ｚ方向の突合力と
により両先端部３Ａ，３Ｂは互いに融着される。
第２図１，，，，Ｖは微小間隔Ｇが設定
された後、両光フアイバ１Ａ，１Ｂの先端が融着される
までの各過程を示している。
までの各過程を示している。
まず、第２図１のように両先端部３Ａ，３Ｂ間に微小間
隔Ｇが設定されると、１対の放電電極４Ａ，４Ｂによる
放電が開始される。
隔Ｇが設定されると、１対の放電電極４Ａ，４Ｂによる
放電が開始される。
このとき、光フアイバ１Ａから１Ｂ、または１Ｂから１
Ａへと光信号が伝送されており、その受光端側で光信号
の受光レベル（電圧値などで換算される光パワー）がモ
ニタされている。
Ａへと光信号が伝送されており、その受光端側で光信号
の受光レベル（電圧値などで換算される光パワー）がモ
ニタされている。
第２図は、放電が開始され、かつ、一方の先端部３Ａが
ｚ方向へ移動されて他方の先端部３Ｂへ接近している状
態を示している。
ｚ方向へ移動されて他方の先端部３Ｂへ接近している状
態を示している。
この状態では、両先端部３Ａ，３Ｂが放電熱により溶か
されていくが、上記の微小間隔Ｇはより小さくなるだけ
で完全になくならない。
されていくが、上記の微小間隔Ｇはより小さくなるだけ
で完全になくならない。
第２図は両先端部３Ａ，３Ｂ間の微小間隔Ｇがなくなつ
て当該両部３Ａ，３Ｂの端面が互いに接触し、さらに接
触後、一方の先端部３Ａが他方の先端部３Ｂ側へ押しつ
けられた状態を示している。
て当該両部３Ａ，３Ｂの端面が互いに接触し、さらに接
触後、一方の先端部３Ａが他方の先端部３Ｂ側へ押しつ
けられた状態を示している。
第２図は上記の押しつけ量が所定値となつた後、先端部
３Ａの移動が止められ、放電だけが続けられている状態
を示している。
３Ａの移動が止められ、放電だけが続けられている状態
を示している。
第２図Ｖは所定時間の経過後、放電が止められた状態を
示しており、この状態において両先端部３Ａ，３Ｂの融
着状態は完全に固定される。
示しており、この状態において両先端部３Ａ，３Ｂの融
着状態は完全に固定される。
第３図は放電時間と受光レベルとの関係を示している。
第３図において、ＴＯは第２図のように両先端部３Ａ，
３Ｂの微小間隔Ｇが設定された時点であり、このＴ。
第３図において、ＴＯは第２図のように両先端部３Ａ，
３Ｂの微小間隔Ｇが設定された時点であり、このＴ。
は予加熱を含む放電開始時点でもある。このＴ。
では、微小間隔Ｇをおいて両先端部３Ａ，３Ｂの端面が
離れているので、その受光レベルは比較的に低い。第２
図１〜に対応するのは、第３図のＴ。
離れているので、その受光レベルは比較的に低い。第２
図１〜に対応するのは、第３図のＴ。
からｔ１までの放電時間帯域（ＴＯ≦ｔ≦ｔ１、た〈し
ｔは時間）であり、この時間帯域では、微小間隔Ｇが小
さくなつていくことにより、受光レベルが高くなつてい
く。この場合、先端部３Ａ（７）ｚ方向の送り速度がｖ
であり、上記微小間隔がＧであると、ｔ１−ＴＯＧ／ｖ
となる。
ｔは時間）であり、この時間帯域では、微小間隔Ｇが小
さくなつていくことにより、受光レベルが高くなつてい
く。この場合、先端部３Ａ（７）ｚ方向の送り速度がｖ
であり、上記微小間隔がＧであると、ｔ１−ＴＯＧ／ｖ
となる。
第２図〜に対応するのは、第３図のｔ１からＴ２までの
放電時間帯域（ｔ１≦ｔ≦Ｔ２）であり、この時間帯域
では、両先端部３Ａ，３Ｂの端面が互いに接触するので
一たん受光レベルが高くなり、その後、一方の先端部３
Ａが他方の先端部３Ｂへと押しつけられ、これら両部３
Ａ，３Ｂの端面付近に歪みが生じるので、受光レベルは
低下していく。
放電時間帯域（ｔ１≦ｔ≦Ｔ２）であり、この時間帯域
では、両先端部３Ａ，３Ｂの端面が互いに接触するので
一たん受光レベルが高くなり、その後、一方の先端部３
Ａが他方の先端部３Ｂへと押しつけられ、これら両部３
Ａ，３Ｂの端面付近に歪みが生じるので、受光レベルは
低下していく。
第２図〜に対応するのが第３図のＴ２からＴ３までの放
電時間帯域（Ｔ２≦ｔ≦Ｔ３）であり、この時間帯域で
は、先端部３Ａの移動がＴ２の時点で止められ、かつ、
続行されている放電により両先端部３Ａ，３Ｂの端面付
近がよく溶かされるので、上記の歪みは次第に解消され
ていき、受光レベルも高上していく。
電時間帯域（Ｔ２≦ｔ≦Ｔ３）であり、この時間帯域で
は、先端部３Ａの移動がＴ２の時点で止められ、かつ、
続行されている放電により両先端部３Ａ，３Ｂの端面付
近がよく溶かされるので、上記の歪みは次第に解消され
ていき、受光レベルも高上していく。
第２図の状態において、Ｔ３以降放電が続けられると、
例えばＴ４まで放電が続けられると、受光レベルが低下
していくようになる。
例えばＴ４まで放電が続けられると、受光レベルが低下
していくようになる。
この受光レベル低下はつぎの原因による。
一般的に、コアとクラツドとの相対関係で光フアイバを
考察する場合、光フアイバ断面内におけるコアおよびク
ラツドは、同心であることが望ましいが、実際上は微視
的（ミクロン単位）にみて偏心していることが多い。
考察する場合、光フアイバ断面内におけるコアおよびク
ラツドは、同心であることが望ましいが、実際上は微視
的（ミクロン単位）にみて偏心していることが多い。
このような光フアイバの接続では、コア相互の一致（軸
心の一致）を優先させるので、必然的にクラツド外周部
相互のずれ（外形の不一致）が生じ、前に述べた光フア
イバ１Ａ，１Ｂもこうした状態で融着？続される。
心の一致）を優先させるので、必然的にクラツド外周部
相互のずれ（外形の不一致）が生じ、前に述べた光フア
イバ１Ａ，１Ｂもこうした状態で融着？続される。
ところが前述したように両先端部３Ａ，３ＢをＴ４の領
域まで放電加熱すると、当該両先端部３Ａ，３Ｂがかな
り溶かされることになり、この際に生じる溶融物の表面
張力によつて両先端部３Ａ，３Ｂの外形一致が起こり、
逆に軸心の不一致が生じる。
域まで放電加熱すると、当該両先端部３Ａ，３Ｂがかな
り溶かされることになり、この際に生じる溶融物の表面
張力によつて両先端部３Ａ，３Ｂの外形一致が起こり、
逆に軸心の不一致が生じる。
したがつて、Ｔ４の領域まで放電加熱すると、コア相互
のずれにより受光レベルが低下する。
のずれにより受光レベルが低下する。
なお、上記において所定の放電時間が経過し、その放電
が止められると第２図Ｖの状態となる。こうしてみると
、放電は第３図Ｔ３で止めればよいことになるが、この
際の放電時間Ｔは、前述の微小間隔Ｇや光フアイバ端面
の状況に依存していて接続の度ごと変化するので画一的
には設定できず、また、Ｔの画一的設定によつて放電終
了時点が上記Ｔ３に一致するものでもないので、当該放
電終了時点を技術的に確立させるのは難しい。さらに微
小間隔Ｇがなくなるまでの予加熱時点において、両先端
部３Ａ，３Ｂの端面付近が溶融加熱により大きく変形さ
れると、爾後の融着に影響を与えるようになり、この原
因によつても受光レベルが低下するので、放電時間を最
良に設定するのはこの点でも難しい。本発明の目的は、
光フアイバ１Ａ，１Ｂの先端部３Ａ，３Ｂを放電加熱に
より融着する光フアイバ接続において、コア相互の一致
した状態が早期に固定できるようにしたこと、両先端部
３Ａ，３Ｂでの大きなコア変形が阻止できるようにした
ことを特徴として上記従来例の問題点を解消し、他にも
有益な効果が得られるようにしたものである。
が止められると第２図Ｖの状態となる。こうしてみると
、放電は第３図Ｔ３で止めればよいことになるが、この
際の放電時間Ｔは、前述の微小間隔Ｇや光フアイバ端面
の状況に依存していて接続の度ごと変化するので画一的
には設定できず、また、Ｔの画一的設定によつて放電終
了時点が上記Ｔ３に一致するものでもないので、当該放
電終了時点を技術的に確立させるのは難しい。さらに微
小間隔Ｇがなくなるまでの予加熱時点において、両先端
部３Ａ，３Ｂの端面付近が溶融加熱により大きく変形さ
れると、爾後の融着に影響を与えるようになり、この原
因によつても受光レベルが低下するので、放電時間を最
良に設定するのはこの点でも難しい。本発明の目的は、
光フアイバ１Ａ，１Ｂの先端部３Ａ，３Ｂを放電加熱に
より融着する光フアイバ接続において、コア相互の一致
した状態が早期に固定できるようにしたこと、両先端部
３Ａ，３Ｂでの大きなコア変形が阻止できるようにした
ことを特徴として上記従来例の問題点を解消し、他にも
有益な効果が得られるようにしたものである。
以下に述べる本発明方法の実施例では、上記両先端部３
Ａ，３Ｂの溶融領域をその端面近傍の狭域として該領域
を集中的に放電加熱する。
Ａ，３Ｂの溶融領域をその端面近傍の狭域として該領域
を集中的に放電加熱する。
実施例
この実施例で用いられた光フアイバ１Ａ，１Ｂは下表の
通りである。
通りである。
この実施例における各設定事項はつぎの通りである。
第１図、第２図で述べた各工程により光フアイバ接続す
るにあたり、上記に基いて光フアイバ１Ａ，１Ｂの先端
部３Ａ，３Ｂを互いに融着した。
るにあたり、上記に基いて光フアイバ１Ａ，１Ｂの先端
部３Ａ，３Ｂを互いに融着した。
この際、両放電電極４Ａ，４Ｂ間に配置される対向状態
の先端部３Ａ，３Ｂは−Ｆｄのところに位置せしめた。
上記における両先端部３Ａ，３Ｂの溶融領域は０．２〜
０．３ｍＴｆＬときわめて狭く、第２図の状態において
両先端部３Ａ，３Ｂの端面が突き合わされた時点では、
接続損失が０．５５ｄＢ１第２図のように両先端部３Ａ
，３Ｂが融着された時点では、損続損失が０．４７ｄＢ
であつた。
の先端部３Ａ，３Ｂは−Ｆｄのところに位置せしめた。
上記における両先端部３Ａ，３Ｂの溶融領域は０．２〜
０．３ｍＴｆＬときわめて狭く、第２図の状態において
両先端部３Ａ，３Ｂの端面が突き合わされた時点では、
接続損失が０．５５ｄＢ１第２図のように両先端部３Ａ
，３Ｂが融着された時点では、損続損失が０．４７ｄＢ
であつた。
上記の損失は、何れも繰り返えし実施した際の平均値で
あるが、その値はきわめて小さい。
あるが、その値はきわめて小さい。
これは、両先端部３Ａ，３Ｂがきわめて狭い領域で溶融
されたためであり、これが低損失に大きく貢献している
。つまり、両先端部３Ａ，３Ｂが上記のごとく狭い領域
で集中加熱溶融されたことにより、当該両先端部３Ａ，
３Ｂのコア変形量が小さく抑えられ、表面張力による外
形一致が阻止されると共に適正な軸合状態も狭域溶融に
より早期に固定される。
されたためであり、これが低損失に大きく貢献している
。つまり、両先端部３Ａ，３Ｂが上記のごとく狭い領域
で集中加熱溶融されたことにより、当該両先端部３Ａ，
３Ｂのコア変形量が小さく抑えられ、表面張力による外
形一致が阻止されると共に適正な軸合状態も狭域溶融に
より早期に固定される。
因みに、ｄ：１．５ｍｍ．．Ｇ：２０１ｔｍ，．Ｉ：１
８ｍＡ１Ｓ：５０μＭ．．ｖ：５０μｍ／ＳｅｃｓＳＧ
：３０μＭ．Ｔ：５．０ｓｅｃとしている常法では、平
均値としての各損失が２．２４ｄＢ（突合時）、１．３
１ｄＢ（融着後）となり、かなり高い損失値を示した。
つぎに各設定事項について説明する。
８ｍＡ１Ｓ：５０μＭ．．ｖ：５０μｍ／ＳｅｃｓＳＧ
：３０μＭ．Ｔ：５．０ｓｅｃとしている常法では、平
均値としての各損失が２．２４ｄＢ（突合時）、１．３
１ｄＢ（融着後）となり、かなり高い損失値を示した。
つぎに各設定事項について説明する。
このｄは狭域溶融を実現するため、狭いことが要求され
る。
る。
しかし、極端にｄが狭くなると、放電電極４Ａ，４Ｂに
よる高温領域が狭くなりすぎ、両先端部３Ａ，３Ｂとの
対応が難しくなる。
よる高温領域が狭くなりすぎ、両先端部３Ａ，３Ｂとの
対応が難しくなる。
例えば放電電極４Ａ，４Ｂの軸心線と先端部３Ａ，３Ｂ
の軸心線とが同一平面上に揃わないとき、各先端部３Ａ
，３Ｂへの放電熱供与が不充分となる。したがつて、前
述したようにｄを１．０ｍＴＬ以下、望しくは０．５〜
０．９ｍｍの範囲とすれば、狭域溶融を可能とした上で
、放電電極、先端部相互の対応がとりやすくなる。
の軸心線とが同一平面上に揃わないとき、各先端部３Ａ
，３Ｂへの放電熱供与が不充分となる。したがつて、前
述したようにｄを１．０ｍＴＬ以下、望しくは０．５〜
０．９ｍｍの範囲とすれば、狭域溶融を可能とした上で
、放電電極、先端部相互の対応がとりやすくなる。
なお、ｄを上記の値とした場合、通常ではＦｄのところ
に両先端部３Ａ，３Ｂをセツトするがこのｄを上記の値
よりも広くする場合、両先端部３Ａ，３Ｂを一方の放電
電極４Ａまたは４Ｂ側へ偏寄させれば、放電による当該
先端部３Ａ，３Ｂの溶融領域は挟まり、ｄを小さくした
場合と同様の効果が得られる〇例えば、ｄが１．５ｍｍ
である場合において、一方の放電電極４Ａと両先端部３
Ａ，３Ｂとの距離を０．１〜０．２ｍｍとした場合、当
該両先端部３Ａ，３Ｂの溶融領域も０．１〜０．２ｍ７
７！程度にできる。
に両先端部３Ａ，３Ｂをセツトするがこのｄを上記の値
よりも広くする場合、両先端部３Ａ，３Ｂを一方の放電
電極４Ａまたは４Ｂ側へ偏寄させれば、放電による当該
先端部３Ａ，３Ｂの溶融領域は挟まり、ｄを小さくした
場合と同様の効果が得られる〇例えば、ｄが１．５ｍｍ
である場合において、一方の放電電極４Ａと両先端部３
Ａ，３Ｂとの距離を０．１〜０．２ｍｍとした場合、当
該両先端部３Ａ，３Ｂの溶融領域も０．１〜０．２ｍ７
７！程度にできる。
こうした場合、ｄを狭めるよりも少ない電流で足りる。
〔微小間隔Ｇについて〕 後述の放電電流１が小さくなるため、両先端部３Ａ，３
Ｂへの予加熱時間が多くとれるようなＧを選べばよい。
〔微小間隔Ｇについて〕 後述の放電電流１が小さくなるため、両先端部３Ａ，３
Ｂへの予加熱時間が多くとれるようなＧを選べばよい。
具体的なＧの値は前に述べた２０〜６０μｍがよい。
このＰは前に述べた３〜１５μｍがよい。
このＰを大きくすると融着時のコア変形が大きくなり、
逆にＰが小さいと、融着後の接着強度が低下する。
逆にＰが小さいと、融着後の接着強度が低下する。
このＳはＧ＋Ｐで定まる。
Ｇの場合と同じく、両先端部３Ａ，３Ｂへの予加熱時間
が多くとれるようにｖを選べばよく、具体的には前に述
べた３０〜６０μｍ／Ｓｅｃがよい。
が多くとれるようにｖを選べばよく、具体的には前に述
べた３０〜６０μｍ／Ｓｅｃがよい。
この際の送りは、モータとこれに連結された歯車伝動装
置などの伝動系とを介して行なわれるが、伝動系のバツ
クラツシユ、電源０ＦＦ後のモータ・慣性等により、前
記Ｐに５μｍ程度のバラツキが生じることがある。この
対策として、電源０ＦＦ時にモータの両端をシヨートさ
せ、モータによる発電制動により上記送りを停止させれ
ばよい。
置などの伝動系とを介して行なわれるが、伝動系のバツ
クラツシユ、電源０ＦＦ後のモータ・慣性等により、前
記Ｐに５μｍ程度のバラツキが生じることがある。この
対策として、電源０ＦＦ時にモータの両端をシヨートさ
せ、モータによる発電制動により上記送りを停止させれ
ばよい。
Ｔは５．０ｓｅｃあれば充分である。
〔放電電流１について〕
このＩは、予加熱効果との関係において放電パワーが大
きくできる値とするのがよいが、前述した表面張力によ
る両先端部３Ａ，３Ｂの外形一致を阻止する点では、放
電パワーが小さくできる値とするのがよい。
きくできる値とするのがよいが、前述した表面張力によ
る両先端部３Ａ，３Ｂの外形一致を阻止する点では、放
電パワーが小さくできる値とするのがよい。
Ｉに関しては相反する２つの要素があるが、融着時外形
一致を阻止するため、つまり損失増を低く抑えるため、
Ｉは放電パワーが小さくできる値とする。
一致を阻止するため、つまり損失増を低く抑えるため、
Ｉは放電パワーが小さくできる値とする。
具体的なＩは前述した１３〜１６ｍＡとする。
なお、予加熱効果は前述したＧやｖにより確保できる。
また、上記において電流範囲が狭くなつたことにより、
Ｉの安定化をはかる必要があるが、これにはトランスの
２次電圧を上昇させるか、あるいはフイードバツク回路
を設ければよい。
また、上記において電流範囲が狭くなつたことにより、
Ｉの安定化をはかる必要があるが、これにはトランスの
２次電圧を上昇させるか、あるいはフイードバツク回路
を設ければよい。
以下この点を説明すると、第４図においてトランス２次
電圧をＶｓ、バラスト抵抗をＲ、放電維持電圧をＡ、必
要な放電電流をＩとすると、次式が成立する。
電圧をＶｓ、バラスト抵抗をＲ、放電維持電圧をＡ、必
要な放電電流をＩとすると、次式が成立する。
こＳで、放電中における放電電極表面状態の変化等によ
り、ＶＡが△Ａだけ変化したとすると、放電電流の変化
量△Ｉは次式のようになる。
り、ＶＡが△Ａだけ変化したとすると、放電電流の変化
量△Ｉは次式のようになる。
したがつてｓを大きくすることにより、Ｉの安定化がは
かれる。つぎに第５図を説明すると、同図において、Ｓ
ＣＲはサイリスタ、ＧＡはそのゲート端子、ＲＭぱモー
タ抵抗（ただしＲＭ《Ｒ）、ＣＲ−Ｒは整流回路、ＣＲ
−Ｃは比較回路、ＣＲ−Ｍはパルス幅変調回路、ＶＥは
基準電圧である。
かれる。つぎに第５図を説明すると、同図において、Ｓ
ＣＲはサイリスタ、ＧＡはそのゲート端子、ＲＭぱモー
タ抵抗（ただしＲＭ《Ｒ）、ＣＲ−Ｒは整流回路、ＣＲ
−Ｃは比較回路、ＣＲ−Ｍはパルス幅変調回路、ＶＥは
基準電圧である。
第５図において、ＳＣＲはＧＡに加わるパルスによつて
トランス１次回路の導通時間を可変にしており、ＲＭは
その両端により生じる電圧をモニタしており、ＣＲ−Ｒ
はＲＭの端子電圧を所定サイクル分ごと整流して放電電
流を正確に測定し、ＣＲ−ＣはＶＥとＣＲ−Ｒ出力電圧
とを比較している。
トランス１次回路の導通時間を可変にしており、ＲＭは
その両端により生じる電圧をモニタしており、ＣＲ−Ｒ
はＲＭの端子電圧を所定サイクル分ごと整流して放電電
流を正確に測定し、ＣＲ−ＣはＶＥとＣＲ−Ｒ出力電圧
とを比較している。
そしてＣＲ−Ｍは、ＶＥよりもＣＲ−Ｒ出力が大きい場
合（設定値よりも放電電流が大きいとき）には、ＳＣＲ
導通時間が短かくなるようなパルスを発生し、逆の場合
にはＳＣＲ導通時間が長くなるようなパルスを発生させ
、これにより放電パワーを安定化させる。
合（設定値よりも放電電流が大きいとき）には、ＳＣＲ
導通時間が短かくなるようなパルスを発生し、逆の場合
にはＳＣＲ導通時間が長くなるようなパルスを発生させ
、これにより放電パワーを安定化させる。
以上説明した通り、本発明は常法によりシングルモード
伝送型光フアイバを融着接続する際、両光フアイバ先端
部の溶融領域を０．１〜０．３ｍｍとし、１対とした放
電電極による放電電流１３〜１６ｍＡとしてその端面近
傍にのみ、放電熱を集中的に供与し、両光フアイバ先端
部の押しつけ量を３〜１５μｍとして当該両先端部を互
いに融着させるから、該各先端部におけるコアの大きな
変形、ならびに外形一致によるコア相互の軸ずれは阻止
でき、しかも狭域溶融によりその適正な軸合状態が早期
に固定できるから、接続損失の低い光フアイバ接続が実
現できる。
伝送型光フアイバを融着接続する際、両光フアイバ先端
部の溶融領域を０．１〜０．３ｍｍとし、１対とした放
電電極による放電電流１３〜１６ｍＡとしてその端面近
傍にのみ、放電熱を集中的に供与し、両光フアイバ先端
部の押しつけ量を３〜１５μｍとして当該両先端部を互
いに融着させるから、該各先端部におけるコアの大きな
変形、ならびに外形一致によるコア相互の軸ずれは阻止
でき、しかも狭域溶融によりその適正な軸合状態が早期
に固定できるから、接続損失の低い光フアイバ接続が実
現できる。
第１図は光フアイバ接続時の移動方向、調整方向を示し
た説明図、第２図１−Ｖは光フアイバが融着されるまで
の過程を示した図、第３図は放電時間と受光レベルとの
関係を示した図、第４図、第５図は放電電流の安定化手
段を示した回路構成図である。 １Ａ，１Ｂ・・・・・・光フアイバ、３Ａ，３Ｂ・・・
・・・先端部、４Ａ，４Ｂ・・・・・・放電電極。
た説明図、第２図１−Ｖは光フアイバが融着されるまで
の過程を示した図、第３図は放電時間と受光レベルとの
関係を示した図、第４図、第５図は放電電流の安定化手
段を示した回路構成図である。 １Ａ，１Ｂ・・・・・・光フアイバ、３Ａ，３Ｂ・・・
・・・先端部、４Ａ，４Ｂ・・・・・・放電電極。
Claims (1)
- １ １対とした光ファイバの各コアが同一軸線上になら
ぶよう、該各光ファイバの先端部が小さな間隙をおいて
互いに対向される工程と、これら各光ファイバの先端部
が、１対とした放電電極からの放電熱により溶融される
工程と、これら各光ファイバの先端部が互いに突き合わ
され、かつ、相対的に押しつけられる工程とよりなり、
両光ファイバ先端部における各コアの大きな変形、およ
びコア相互の軸ずれを、上記溶融工程における両光ファ
イバ先端部への狭域集中溶融により阻止するシングルモ
ード伝送型光ファイバの融着接続方法において、両光フ
ァイバ先端部の溶融領域を０．１〜０．３ｍｍとし、１
対とした放電電極の放電電流を１３〜１６ｍＡとし、両
光ファイバ先端部の押しつけ量を３〜１５μｍとしたこ
とを特徴とするシングルモード伝送型光ファイバの融着
接続方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55115615A JPS5926928B2 (ja) | 1980-08-22 | 1980-08-22 | シングルモ−ド伝送型光フアイバの融着接続方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55115615A JPS5926928B2 (ja) | 1980-08-22 | 1980-08-22 | シングルモ−ド伝送型光フアイバの融着接続方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5740216A JPS5740216A (en) | 1982-03-05 |
| JPS5926928B2 true JPS5926928B2 (ja) | 1984-07-02 |
Family
ID=14667031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55115615A Expired JPS5926928B2 (ja) | 1980-08-22 | 1980-08-22 | シングルモ−ド伝送型光フアイバの融着接続方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5926928B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5710108A (en) * | 1980-06-23 | 1982-01-19 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Method for connection of single mode optical fiber by melt-sticking |
-
1980
- 1980-08-22 JP JP55115615A patent/JPS5926928B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5710108A (en) * | 1980-06-23 | 1982-01-19 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Method for connection of single mode optical fiber by melt-sticking |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5740216A (en) | 1982-03-05 |
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