JPS5924563A - 鋼の連続鋳造法 - Google Patents
鋼の連続鋳造法Info
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- JPS5924563A JPS5924563A JP13201382A JP13201382A JPS5924563A JP S5924563 A JPS5924563 A JP S5924563A JP 13201382 A JP13201382 A JP 13201382A JP 13201382 A JP13201382 A JP 13201382A JP S5924563 A JPS5924563 A JP S5924563A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- billet
- slab
- casting
- mold
- molten steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0694—Accessories therefor for peeling-off or removing the cast product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼の連続鋳造装置の操業に係り、特に板厚みの
薄い広巾鋳片をコイル状に捲さ取りっ＼製造するのに好
適でかっ１表面疵ならびに内部割れの極め−で少い高品
質鋳片を得ることが可能な連続鋳造装置の操業方法に関
する。
薄い広巾鋳片をコイル状に捲さ取りっ＼製造するのに好
適でかっ１表面疵ならびに内部割れの極め−で少い高品
質鋳片を得ることが可能な連続鋳造装置の操業方法に関
する。
近年、連続鋳造の分野では薄肉切片の製造が強く要請さ
れている。即ち板用素材表しての鋳片は鋳造時の厚みが
薄ければ、圧延工程における電力費、設備費等、コスト
面における大きな効果が期待できるだけでなく、コイル
状に捲き取り得る程度にまで薄肉であれば、圧延工程で
粗圧延を省略できるなど、製造プロセスに大きな改傳を
もたらすことになる。
れている。即ち板用素材表しての鋳片は鋳造時の厚みが
薄ければ、圧延工程における電力費、設備費等、コスト
面における大きな効果が期待できるだけでなく、コイル
状に捲き取り得る程度にまで薄肉であれば、圧延工程で
粗圧延を省略できるなど、製造プロセスに大きな改傳を
もたらすことになる。
薄肉広巾鋳片の製造のためにはいくつかの大きな障害が
あるが、その最も大きな課題は鋳片表面疵を実用上皆無
な状態にまでなし得る技術の確立である。
あるが、その最も大きな課題は鋳片表面疵を実用上皆無
な状態にまでなし得る技術の確立である。
さて、溶鋼の連続鋳造装置として、これまでに種々の方
式が提案されているが、最も実用的に普及しているもの
は、振動せる鋳型内で冷却造形された鋳片を鋳型との苧
擦抵抗に月勝って、外部より引き抜く型式のものである
。
式が提案されているが、最も実用的に普及しているもの
は、振動せる鋳型内で冷却造形された鋳片を鋳型との苧
擦抵抗に月勝って、外部より引き抜く型式のものである
。
この方法においては、鋳片−鋳型間の摩擦力のために、
鋳片を鋳型外に引出す力を大きくすると鋳片破断の原因
となり、溶４１１１が破断部から流出し、操業を継続で
きなくなるばかりでなく、機械に犬きな損傷を及ぼす。
鋳片を鋳型外に引出す力を大きくすると鋳片破断の原因
となり、溶４１１１が破断部から流出し、操業を継続で
きなくなるばかりでなく、機械に犬きな損傷を及ぼす。
この様な理由から、毎分数ｍにおよぶ高速引抜きは本質
的に困難である。この対応策として、従来鋳型壁面を鋳
片と共に移動する方式の連続鋳造機が提案されて来た。
的に困難である。この対応策として、従来鋳型壁面を鋳
片と共に移動する方式の連続鋳造機が提案されて来た。
例えば＋（ａｚｅｌｅｔｔ 方式や、彎曲型ベルト鋳
型連続鋳造機（たとえば特公昭５５−１２’２６５８号
公報）がある。
型連続鋳造機（たとえば特公昭５５−１２’２６５８号
公報）がある。
原理的には、この方式は鋳片と鋳型が同期して移動する
型一式であることから、＠造時の高速引抜を可能とする
。しかし、これらの方式は鋳片厚み／鋳片＋ｌ＋が比較
的太き−い鋳片形状のものを製造することを目的として
いるため、鋳片厚み／鋳片「１］が小さい場合に生ずる
表面疵発生問題は、惹起しない。鋳片厚み／鋳片＋ｉ＋
の小なる鋳片の製造のためには、表面疵問題の解決が課
題である。
型一式であることから、＠造時の高速引抜を可能とする
。しかし、これらの方式は鋳片厚み／鋳片＋ｌ＋が比較
的太き−い鋳片形状のものを製造することを目的として
いるため、鋳片厚み／鋳片「１］が小さい場合に生ずる
表面疵発生問題は、惹起しない。鋳片厚み／鋳片＋ｉ＋
の小なる鋳片の製造のためには、表面疵問題の解決が課
題である。
また１ｍの例では１回転せるロール表面に溶鋼を薄膜状
に流し、ロールの冷却能によってこの薄膜を凝固させ、
連続的に引き抜き、コイル状に捲き取る方法もある。し
かし、この方法においては、ロール表面に溶鋼を流して
凝固させると謂う鋳造形態からして１本質的に５朋を超
える鋳片厚みの鋼板を作ることは不可能である。
に流し、ロールの冷却能によってこの薄膜を凝固させ、
連続的に引き抜き、コイル状に捲き取る方法もある。し
かし、この方法においては、ロール表面に溶鋼を流して
凝固させると謂う鋳造形態からして１本質的に５朋を超
える鋳片厚みの鋼板を作ることは不可能である。
本発明は上述のような諸事情に鑑みなされたもので、そ
の目的とするところは、経済的にして低摩な設備を、且
つまた、優れた表面品質ならびに内部品質を有する厚み
１０〜５０間、１１１．３００〜２２００ ａｍの鋳片
を高速生産できる方法を提供することにあり、特に溶鋼
から厚み／１１］が１／２０以下の、即ち板厚の薄い広
１１］鋳片、もしくはコイルを製造できる鋳造方法を提
供することにある。
の目的とするところは、経済的にして低摩な設備を、且
つまた、優れた表面品質ならびに内部品質を有する厚み
１０〜５０間、１１１．３００〜２２００ ａｍの鋳片
を高速生産できる方法を提供することにあり、特に溶鋼
から厚み／１１］が１／２０以下の、即ち板厚の薄い広
１１］鋳片、もしくはコイルを製造できる鋳造方法を提
供することにある。
本発明は、鋳片厚みｌＯ〜５０Ｔｎｍ、鋳片１’ｌＪ
３００〜２２００罷で且つ、厚み／１１」が１ ／ ２
０以−［であって、池の設備条件によって定まる充分な
長さの鋳片を製造し、これをコイル状に捲き取る様にし
た連続鋳造設備を用いて鋼を製造するに際し、鋳型内の
溶鋼メニス゛カスから高さ方向１５０ ｍｍまでの鋳片
の移動時間が２秒以内になる様に、鋳片の引抜速度を調
整−することを特徴とする鋼の連続鋳造方法である。
３００〜２２００罷で且つ、厚み／１１」が１ ／ ２
０以−［であって、池の設備条件によって定まる充分な
長さの鋳片を製造し、これをコイル状に捲き取る様にし
た連続鋳造設備を用いて鋼を製造するに際し、鋳型内の
溶鋼メニス゛カスから高さ方向１５０ ｍｍまでの鋳片
の移動時間が２秒以内になる様に、鋳片の引抜速度を調
整−することを特徴とする鋼の連続鋳造方法である。
以下本発明を図面にもとづき説明する。
第１図は各種の鋳造条件における溶鋼メニスカスからの
経過時間と溶鋼静圧の関係を示す。図中の各曲線にイ」
シた番号（１〜１０）に対応する鋳造条件を第１表に示
す。図中には、各条件で鋳造した鋳片の表面状態を、良
好なものを○印、路長のものを・、不良のものを×とし
て示した。
経過時間と溶鋼静圧の関係を示す。図中の各曲線にイ」
シた番号（１〜１０）に対応する鋳造条件を第１表に示
す。図中には、各条件で鋳造した鋳片の表面状態を、良
好なものを○印、路長のものを・、不良のものを×とし
て示した。
第１表
角片断面サイズ：５００ｔｎ＋π×２０ｍ扉これらの結
果かられかるように、メニスカスからの経過時間２秒の
時点で、溶鋼静圧が１５０ ＋Ｉ＋ｍ以上になるような
機械条件ならびに操業条件を採用することにより、表面
品質の良好な鋳片を得ることが出来る。この状況を理論
的な而から考察したのが第２図である。
果かられかるように、メニスカスからの経過時間２秒の
時点で、溶鋼静圧が１５０ ＋Ｉ＋ｍ以上になるような
機械条件ならびに操業条件を採用することにより、表面
品質の良好な鋳片を得ることが出来る。この状況を理論
的な而から考察したのが第２図である。
第２図はメニスカスからの経過時間に対する凝固殻厚み
と凝固殻の浮き上り量の変化の状況を示したものである
。凝固殻厚みの成長には初期に遅れ時間があり、その後
の凝固殻厚みの増加に際して、溶鋼静圧の増加に逆らっ
て、凝固殻は鋳型から離れようとし、その浮上り計が２
０７１ｍ 以上になると、表面疵が発生し易くなる。溶
銅ｉ静圧が大きければこの浮上り量は小さくなり、溶鋼
静圧が１５０ＴｎＴｎＦθ以上あれは、浮き上り量を、
表面疵が発生しない程度の小さな知に抑制しうろことを
示す。尚、こ＼で凝固殻とは、機械的に多少なりとも強
度を有するレベルに成長したものを指す。
と凝固殻の浮き上り量の変化の状況を示したものである
。凝固殻厚みの成長には初期に遅れ時間があり、その後
の凝固殻厚みの増加に際して、溶鋼静圧の増加に逆らっ
て、凝固殻は鋳型から離れようとし、その浮上り計が２
０７１ｍ 以上になると、表面疵が発生し易くなる。溶
銅ｉ静圧が大きければこの浮上り量は小さくなり、溶鋼
静圧が１５０ＴｎＴｎＦθ以上あれは、浮き上り量を、
表面疵が発生しない程度の小さな知に抑制しうろことを
示す。尚、こ＼で凝固殻とは、機械的に多少なりとも強
度を有するレベルに成長したものを指す。
つぎに本発明方法における鋳造条件の限定、１３１山に
ついて説明する。溶鋼は鋳型上部に設置したりンディッ
シュからノズルを介して鋳型に注入される。この場合、
良質の鋳片を鋳型を傷めることなく得るためには、その
溶鋼の液相線温度に対し、過熱度が約５０℃を超えない
範υｊ」のなるべく低温の溶鋼を、鋳型の開０部７二近
い断面形状の整流上して、静かに鋳型中に注入せねばな
らない事が判った。
ついて説明する。溶鋼は鋳型上部に設置したりンディッ
シュからノズルを介して鋳型に注入される。この場合、
良質の鋳片を鋳型を傷めることなく得るためには、その
溶鋼の液相線温度に対し、過熱度が約５０℃を超えない
範υｊ」のなるべく低温の溶鋼を、鋳型の開０部７二近
い断面形状の整流上して、静かに鋳型中に注入せねばな
らない事が判った。
しかし、この様な条件で注入する場合には、鋳片のＪ９
みを小さくするに従って、ノズル内面への溶鋼の凝固耐
着その池の障害が起り易くなり、ノズル製作上の問題を
も考慮すると、この種の鋳造方法で、ｌＱｍａ未満の厚
みの鋳片を経済的に鋳造する事は極めて困難である。こ
の様な理由がら、本発明ては鋳片厚みの１−′限を１０
ｍｍとした。
みを小さくするに従って、ノズル内面への溶鋼の凝固耐
着その池の障害が起り易くなり、ノズル製作上の問題を
も考慮すると、この種の鋳造方法で、ｌＱｍａ未満の厚
みの鋳片を経済的に鋳造する事は極めて困難である。こ
の様な理由がら、本発明ては鋳片厚みの１−′限を１０
ｍｍとした。
また、鋳造された鋳片はそのま＼又は圧延されて、コイ
ル状に捲き取られるが、巻き取り易さ及び次工程でのほ
どき易さと、その為の設備（コイラー及びアンコイラ−
）費、あるいは厚く鋳造された鋳片を高価で１月っラン
ニングコストの高いインラインミルで？４椴りｒｉｆ能
を厚みに圧延すること等を検討すると、鋳片の厚みを５
０ｍｍ超とすることは、低摩な設備の開発を主眼とする
本発明に不適当である。この様な理由から、本発明では
鋳片厚みの上限を５． Ｑ ｒｎｍとした。
ル状に捲き取られるが、巻き取り易さ及び次工程でのほ
どき易さと、その為の設備（コイラー及びアンコイラ−
）費、あるいは厚く鋳造された鋳片を高価で１月っラン
ニングコストの高いインラインミルで？４椴りｒｉｆ能
を厚みに圧延すること等を検討すると、鋳片の厚みを５
０ｍｍ超とすることは、低摩な設備の開発を主眼とする
本発明に不適当である。この様な理由から、本発明では
鋳片厚みの上限を５． Ｑ ｒｎｍとした。
薄肉鐸ω板の鋳造に於て一充分に大きな生産性を砕保す
るためには、鋳片をコイル状に巻き取ることが必須の条
件となる。勿論、所定長さに明断して積み重ねる方法も
あるが、その場合には切断機その他の附帯設備が必要な
はかりか、熱損失の増大、成品工場に於ける歩留の低ド
、鋳片運搬の繁雑化等の好ましからさる事項が牛じ易く
、本発明の目的に合った方法とはなり得ない。
るためには、鋳片をコイル状に巻き取ることが必須の条
件となる。勿論、所定長さに明断して積み重ねる方法も
あるが、その場合には切断機その他の附帯設備が必要な
はかりか、熱損失の増大、成品工場に於ける歩留の低ド
、鋳片運搬の繁雑化等の好ましからさる事項が牛じ易く
、本発明の目的に合った方法とはなり得ない。
薄肉鋼板を細造によって製造する場合に、その製品とし
ての鋳片に要求される最も椙要な祐項は。
ての鋳片に要求される最も椙要な祐項は。
表面品質が良好であることであるのは既に述べたが、そ
Ｆｌ、ケ達成するだめの鋳造時に於ける最も」」−要な
条件は、鋳片の凝固初期に於いて、鋳片の局部が鋳型か
ら離れることを防止することである。
Ｆｌ、ケ達成するだめの鋳造時に於ける最も」」−要な
条件は、鋳片の凝固初期に於いて、鋳片の局部が鋳型か
ら離れることを防止することである。
その手段は、凝固開始直後の鋳片外周故に溶鋼静圧を加
えて、鋳型への接触を強めることである。
えて、鋳型への接触を強めることである。
鋳型内の溶鋼メニスカス（凝固開始位置）から高さ方向
ド方１５０ ｍｍまでの鋳片の移動時間、即ち溶鋼静圧
がＯ，ユニ（溶鋼の比重−′７，２で計算）＋＜９７ｃ
ｒｄになる丑での時間が、２秒以内であ八ば鋳片表面割
が発生しないことは既に説明したところであるが、この
条件は良好なる表面品質の薄肉板状鋳片を製造するため
の必須要件である。
ド方１５０ ｍｍまでの鋳片の移動時間、即ち溶鋼静圧
がＯ，ユニ（溶鋼の比重−′７，２で計算）＋＜９７ｃ
ｒｄになる丑での時間が、２秒以内であ八ば鋳片表面割
が発生しないことは既に説明したところであるが、この
条件は良好なる表面品質の薄肉板状鋳片を製造するため
の必須要件である。
本発明は、炭素鋼ならびにステンレス鋼の様な少くとも
鉄含有量が７０％以上の鋼の鋳造に範囲を限定した。そ
のｊ′！１由は１曲の金属系に於ては凝［４１殻を鋳４
（νに４ｉｆ’ Ｌ （”Ｊけるに要する静圧が異り、
定量的な基準値が定めら八ないことによる。
鉄含有量が７０％以上の鋼の鋳造に範囲を限定した。そ
のｊ′！１由は１曲の金属系に於ては凝［４１殻を鋳４
（νに４ｉｆ’ Ｌ （”Ｊけるに要する静圧が異り、
定量的な基準値が定めら八ないことによる。
第４図は＋ｌＪ／厚みと表面疵の発生程度の関係を示す
図である。この図からｉｔ ／厚みが２．０７１以゛−
上でなければ本発明の効果は現れないことが判る。
図である。この図からｉｔ ／厚みが２．０７１以゛−
上でなければ本発明の効果は現れないことが判る。
この様な理由から鋳片の［１」／厚みを２０以下に制限
した。
した。
また鋳片のＩＩ−Ｊとしては３００ ｍｍ未満では鋳）
貨が困難であり−２２００ｍｍ超では用途が少いため、
本発明の範囲を３００〜２２０ Ｏｎｒｒａの範囲とし
た。
貨が困難であり−２２００ｍｍ超では用途が少いため、
本発明の範囲を３００〜２２０ Ｏｎｒｒａの範囲とし
た。
本発明に於いては、凝固殻にかＸる溶鋼静圧か凝固開始
から２秒以内に０．１１ Ｋｇ／ｃｒ！になる様な操作
条件を採ることが必要であるが、これは垂面型連鋳機に
於いて４．５ｍ１ｍ１ｎ 以上の速度で鋳造すること
を意味する。この場合、鋳型と鋳片が同期して移動する
タイプの連鋳機では、鋳型と鋳片間の摩擦抵抗が小さく
、引抜き時の鋳片破断が起る惧れは無いが、鋳型と鋳片
が同期して移動しない場合には、鋳型と鋳片間の摩擦の
低減を計る必要がある。この−例として、鋳型に超音波
振動を付方しつ５ｉｉｉ造を行う方法がある。その池、
潤〆跨剤を用いる方法や、自己潤Ｉ＃性鋳型全ノーＩノ
いる方法などがあるが、どの様な鋳型を用いても本発明
になる方法を実現することが可能である。
から２秒以内に０．１１ Ｋｇ／ｃｒ！になる様な操作
条件を採ることが必要であるが、これは垂面型連鋳機に
於いて４．５ｍ１ｍ１ｎ 以上の速度で鋳造すること
を意味する。この場合、鋳型と鋳片が同期して移動する
タイプの連鋳機では、鋳型と鋳片間の摩擦抵抗が小さく
、引抜き時の鋳片破断が起る惧れは無いが、鋳型と鋳片
が同期して移動しない場合には、鋳型と鋳片間の摩擦の
低減を計る必要がある。この−例として、鋳型に超音波
振動を付方しつ５ｉｉｉ造を行う方法がある。その池、
潤〆跨剤を用いる方法や、自己潤Ｉ＃性鋳型全ノーＩノ
いる方法などがあるが、どの様な鋳型を用いても本発明
になる方法を実現することが可能である。
つぎに実施例について説明する。
第３図（ａ）および（ｂ）は本発明を実施する連続鋳造
設備の主要構成を示す側面図および平面図であり、連続
鋳造機は直径１．５＋ｎ、長さ４．５ｍの回転する円筒
体とベルトによって、鋳型を構成した４１２式のもので
ある。
設備の主要構成を示す側面図および平面図であり、連続
鋳造機は直径１．５＋ｎ、長さ４．５ｍの回転する円筒
体とベルトによって、鋳型を構成した４１２式のもので
ある。
図においてｌは回転円筒体、２，３はベルト保持ロール
、４はベルト保持緊張ロール−５はベルト、８はタンデ
ィツシュ、９は注湯用ノズル、１１及びユニ′はピンチ
ロール、１２は凝固後の鋳片、１３は捲取機である。鋳
型の狭１１１面は第３図（ｂ）の平面図中で６．７で示
めされる円筒体フランジ部によって、その機能が果され
る。
、４はベルト保持緊張ロール−５はベルト、８はタンデ
ィツシュ、９は注湯用ノズル、１１及びユニ′はピンチ
ロール、１２は凝固後の鋳片、１３は捲取機である。鋳
型の狭１１１面は第３図（ｂ）の平面図中で６．７で示
めされる円筒体フランジ部によって、その機能が果され
る。
即ち１本実施例では鋳型、つまり鋳造区域を彎曲状に構
成して卦り、鋳片と同期して移動させ得るようになし、
引抜き速度を４．５＋７１／分以上の鋳造条件を瀾し得
る様にし、これによって、凝固殻のきわめて薄い時期に
おける鋳造面からの凝固殻の浮上りを防止し、かくして
伝熱の均等化を削って、鋳片の表面削れ発生を防止する
。因に、前記の鋳造条件は一言にして言えば、従来にな
く両速鋳造である。
成して卦り、鋳片と同期して移動させ得るようになし、
引抜き速度を４．５＋７１／分以上の鋳造条件を瀾し得
る様にし、これによって、凝固殻のきわめて薄い時期に
おける鋳造面からの凝固殻の浮上りを防止し、かくして
伝熱の均等化を削って、鋳片の表面削れ発生を防止する
。因に、前記の鋳造条件は一言にして言えば、従来にな
く両速鋳造である。
この鋳造に使用されるノズルとしては、低吐出速度で所
要の流妬が得られる様に役割されたスリット状の開口部
を持つ複数個のノズルを、直線状に配置したものが適当
である。
要の流妬が得られる様に役割されたスリット状の開口部
を持つ複数個のノズルを、直線状に配置したものが適当
である。
第３図に示した連続鋳造機を用いて、引抜速度を３ｍ／
分と１２７１１／分の」４１合に変えて、第２表に示す
成分の溶４１′句を、第２表の断面寸法の鋳片に鋳造し
１表面品質を比較したところ、第３表のような結果を得
た。即ち、１２２７Ｌ／分の速度で鋳造することにより
、実用上千人を要する鋳片表面欠陥弓皆無になることが
判った。
分と１２７１１／分の」４１合に変えて、第２表に示す
成分の溶４１′句を、第２表の断面寸法の鋳片に鋳造し
１表面品質を比較したところ、第３表のような結果を得
た。即ち、１２２７Ｌ／分の速度で鋳造することにより
、実用上千人を要する鋳片表面欠陥弓皆無になることが
判った。
第２表
第３表
第１図はメニスカスからの軽過時間に対する溶鋼静圧の
変化と鋳片表面疵状況を示す図表、第２図は凝固殻の鋳
４１′！壁からの浮上りに対する溶鋼静圧の効果を示す
図表、第３図（ａ）および（りは本発明の実施例設備の
主要構成を示す側面図及び平面図。 第４図は鋳片の１１」／厚みと表１ｆｉｉ割疵の発生程
度の関係を示す図表である。 １；回転ドラム／鋳型 ２；ベルト保持ロール３；ベル
ト緊張ロール ４”；ベルト保持ロール５；ベルト
６；フランジ／鋳型短片６′；フランジ／
鋳型短片 ７；フランジ／鋳型短片７′；フランジ／鋳
型短片 ８；タンディッシュリ；ノズル １
０；ベルト支持・冷却」１；ピンチロール／上 装
置 １１′； ビンチロール／−ド １２；鋳片■３；コ
イル
変化と鋳片表面疵状況を示す図表、第２図は凝固殻の鋳
４１′！壁からの浮上りに対する溶鋼静圧の効果を示す
図表、第３図（ａ）および（りは本発明の実施例設備の
主要構成を示す側面図及び平面図。 第４図は鋳片の１１」／厚みと表１ｆｉｉ割疵の発生程
度の関係を示す図表である。 １；回転ドラム／鋳型 ２；ベルト保持ロール３；ベル
ト緊張ロール ４”；ベルト保持ロール５；ベルト
６；フランジ／鋳型短片６′；フランジ／
鋳型短片 ７；フランジ／鋳型短片７′；フランジ／鋳
型短片 ８；タンディッシュリ；ノズル １
０；ベルト支持・冷却」１；ピンチロール／上 装
置 １１′； ビンチロール／−ド １２；鋳片■３；コ
イル
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 鋳片厚み１０〜５０ ｍｍ鋳片ｒｌＪ３００〜２２００
朋でかつ、鋳片の厚み／ ｒｌが１／２ｏ以下であって
。 曲の設Ｍｉｆ条件によって定まる充分な長さの鋳片を製
造し、こ′ｈ−全コ全コイル端取る様にした連続鋳造設
備を用いて鋼を製造するに際し、鋳型内の溶鋼メニスカ
スから高さ方向下方１５０ ｍｍまでの鋳片の移動時間
が一２秒以内になる様に鋳片の引抜速度を調整すること
を特徴とする鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13201382A JPS5924563A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | 鋼の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13201382A JPS5924563A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | 鋼の連続鋳造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5924563A true JPS5924563A (ja) | 1984-02-08 |
Family
ID=15071490
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13201382A Pending JPS5924563A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | 鋼の連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5924563A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58218360A (ja) * | 1982-06-15 | 1983-12-19 | Kawasaki Steel Corp | 薄鋼板連続鋳造装置 |
-
1982
- 1982-07-30 JP JP13201382A patent/JPS5924563A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58218360A (ja) * | 1982-06-15 | 1983-12-19 | Kawasaki Steel Corp | 薄鋼板連続鋳造装置 |
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