JPS59232228A - Fe−Si−Al系磁性合金の製造方法 - Google Patents
Fe−Si−Al系磁性合金の製造方法Info
- Publication number
- JPS59232228A JPS59232228A JP58105421A JP10542183A JPS59232228A JP S59232228 A JPS59232228 A JP S59232228A JP 58105421 A JP58105421 A JP 58105421A JP 10542183 A JP10542183 A JP 10542183A JP S59232228 A JPS59232228 A JP S59232228A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- cast body
- magnetic
- casting
- coated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/68—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はF″e、 Si、 AIを含む磁性合金の製造
方法に関し、特に、上記磁性合金を鋳造した後。
方法に関し、特に、上記磁性合金を鋳造した後。
該磁性合金に熱間静水圧プレス(以下H工Pと略記する
)処理を施すことにより、成分変動を生せしめることな
く鋳造欠陥を除去し、高品質の磁性合金を得るようにし
たFe−8i−Al系磁性合金の製造方法に関するもの
である。
)処理を施すことにより、成分変動を生せしめることな
く鋳造欠陥を除去し、高品質の磁性合金を得るようにし
たFe−8i−Al系磁性合金の製造方法に関するもの
である。
Fe −8l−Al系合金は、4−12重量%Si、
3〜8重量%A1の組成範囲か、もしくはこれに添加元
素を総量で10重量%以下含有する範囲で。
3〜8重量%A1の組成範囲か、もしくはこれに添加元
素を総量で10重量%以下含有する範囲で。
高透磁率、高飽和磁束密度の優れた磁気特性を有すると
同時に、優れた耐摩耗性を示し、磁気ヘッド用コア材と
して広く用いられている。
同時に、優れた耐摩耗性を示し、磁気ヘッド用コア材と
して広く用いられている。
一般に、Fe−8i−Al系合金の製造は、真空溶解に
より行なわれるが、Si、Alを多量に含有するため、
凝固時の収縮が大きく、鋳造体内部に引は巣、マイクロ
クラック等の欠陥が多く存在し1月料歩留りの著しい低
下をきたし、鋳造コストが高くなるという問題をかかえ
ている。
より行なわれるが、Si、Alを多量に含有するため、
凝固時の収縮が大きく、鋳造体内部に引は巣、マイクロ
クラック等の欠陥が多く存在し1月料歩留りの著しい低
下をきたし、鋳造コストが高くなるという問題をかかえ
ている。
一方、近年、硬工具材料の製造において利用されている
HIP処理は、前記鋳造体の欠陥を除去するのに、有効
な手段であり、使用されているが、このH工P処理を施
した場合には、以下に述べる新たな原因による磁気特性
の劣化を生じる。
HIP処理は、前記鋳造体の欠陥を除去するのに、有効
な手段であり、使用されているが、このH工P処理を施
した場合には、以下に述べる新たな原因による磁気特性
の劣化を生じる。
HIP処理に用いる圧力媒体としては、 Ar、 N2
等のガスが知られているが、工業用純度の前記ガスは多
量の02ガスを有している。例えば、 Arガスは60
〜60PPmを有している。本発明者等は、前記圧力媒
体ガス中の02ガスが、 Fe−8i −Al系合金鋳
造体成分のうち+ o2との親和力の強いSi、 AI
に著しい変動を与える原因となり。
等のガスが知られているが、工業用純度の前記ガスは多
量の02ガスを有している。例えば、 Arガスは60
〜60PPmを有している。本発明者等は、前記圧力媒
体ガス中の02ガスが、 Fe−8i −Al系合金鋳
造体成分のうち+ o2との親和力の強いSi、 AI
に著しい変動を与える原因となり。
これに伴う磁気特性の劣化の原因となっていることを見
い出した。
い出した。
そこで、酸素分圧の著しく低い超高純度ガスを使用すれ
ば、この問題点は改善されるが、超高純度ガスは高価な
ため、工業用として使用することは不利である。
ば、この問題点は改善されるが、超高純度ガスは高価な
ため、工業用として使用することは不利である。
本発明の目的は、低コストにて高品質のFe −8i−
Al系磁性合金を製造することが可能なFe −3i−
Al系磁性合金の製造方法を提供することにある。
Al系磁性合金を製造することが可能なFe −3i−
Al系磁性合金の製造方法を提供することにある。
本発明によれば、 Fe、 Si、 Alを含む合金の
鋳造体を得、該鋳造体表面に熱間静水圧プレス(HIP
)条件下でも解離しない、酸化物、窒化物、炭化物の
うちいずれかよりなる微粒子を被覆した後、該鋳造体に
熱間静水圧プレス(HIP)処理を施すことを特徴とす
るFe−8i−Al系磁性合金の製造方法が得られる。
鋳造体を得、該鋳造体表面に熱間静水圧プレス(HIP
)条件下でも解離しない、酸化物、窒化物、炭化物の
うちいずれかよりなる微粒子を被覆した後、該鋳造体に
熱間静水圧プレス(HIP)処理を施すことを特徴とす
るFe−8i−Al系磁性合金の製造方法が得られる。
次に図面を参照して本発明の詳細な説明する。
従来のFe−8i−Al系合金のI−T I P処理は
鋳造体をそのままHIP処理容器内に積載し、 10
00〜1600℃、 1000〜2000 Kq/c
nYまで昇温、昇圧する方法であるが、この方法では前
述したとおり圧力媒体ガス中の02がFe−8i−Al
系合金成分の81. AIと反応し、鋳造体表面付近の
Sj、、Alが過剰となる。
鋳造体をそのままHIP処理容器内に積載し、 10
00〜1600℃、 1000〜2000 Kq/c
nYまで昇温、昇圧する方法であるが、この方法では前
述したとおり圧力媒体ガス中の02がFe−8i−Al
系合金成分の81. AIと反応し、鋳造体表面付近の
Sj、、Alが過剰となる。
鋳造体は、 Siを9.8重量%、 AIを6.3重量
%含むFe−8i−Al系合金であり、この鋳造体の寸
ぐ錫 法は100X100X30台である。
%含むFe−8i−Al系合金であり、この鋳造体の寸
ぐ錫 法は100X100X30台である。
この鋳造体に対して上述の従来法のH工P処理を施し、
これによって得られたHIP処理後のFeた結果を第1
図に示した。これによれば、鋳造体表面からおよそ4.
5咽の深さにわたってSi。
これによって得られたHIP処理後のFeた結果を第1
図に示した。これによれば、鋳造体表面からおよそ4.
5咽の深さにわたってSi。
AIの成分変動があり、過剰となっていることが明確で
ある。これは02の影響であることが明らかである。従
って、従来のH工P処理では、 HiP処理後、均一組
成のFe−8i−Al系合金を得るためには、鋳造体表
面より少なくとも4.5咽以上の研削が品質上必要とな
る。
ある。これは02の影響であることが明らかである。従
って、従来のH工P処理では、 HiP処理後、均一組
成のFe−8i−Al系合金を得るためには、鋳造体表
面より少なくとも4.5咽以上の研削が品質上必要とな
る。
これに対し2本発明に従って、Fe−8i−Al系合金
鋳造体表面を常温から少なくともHIP処理f7M W
まで熱的・化学的に安定である酸化物あるいは窒化物あ
るいは炭化物で被覆し、この状態でH工P処理する方法
では、 HIP処理において。
鋳造体表面を常温から少なくともHIP処理f7M W
まで熱的・化学的に安定である酸化物あるいは窒化物あ
るいは炭化物で被覆し、この状態でH工P処理する方法
では、 HIP処理において。
Fe −5i−Al系合金鋳造体成分のSi、 Alと
圧力媒体ガス中の02ガスとの反応を避けることができ
。
圧力媒体ガス中の02ガスとの反応を避けることができ
。
高品質でしかも低コストのFe −Si −Al系合金
を製造することが可能となる。
を製造することが可能となる。
以下1本発明の詳細な説明する。
〔実施例1〕
前記のFe −5i−Al系合金鋳造体(Siを9.8
重量%、 AIを6.3重量%含む)をアルミナA、1
203で被覆した後、H工P処理を行なった。
重量%、 AIを6.3重量%含む)をアルミナA、1
203で被覆した後、H工P処理を行なった。
HIP処理後の鋳造体のEli、 AIの変動をXMA
により調査した結果を第2図に示す。八1203で被覆
した鋳造体のSi、 AIの変動は表面よりわずかに0
.5閣までの深さまでであり、被覆しない従来の方法と
比較するとSi、 AIの変動域は%となる。
により調査した結果を第2図に示す。八1203で被覆
した鋳造体のSi、 AIの変動は表面よりわずかに0
.5閣までの深さまでであり、被覆しない従来の方法と
比較するとSi、 AIの変動域は%となる。
〔実施例2〕
前記のFe −5i−Al系合金鋳造体(Siを9.8
重量%、 Alを6,3重量%含む)を窒化ボロンBN
で被覆し、 H工P処理を行なった。HI P処理後の
鋳造体のSi、 Alの変動をX1φAにより調査した
結果を第6図に示す。BNで被覆した鋳造体のSi、
Alの変動は表面よりわずかに0.6uの深さまでであ
り、被覆しない従来の方法と比較するとSi、 Alの
変動域はわずかに′l/A5となる。
重量%、 Alを6,3重量%含む)を窒化ボロンBN
で被覆し、 H工P処理を行なった。HI P処理後の
鋳造体のSi、 Alの変動をX1φAにより調査した
結果を第6図に示す。BNで被覆した鋳造体のSi、
Alの変動は表面よりわずかに0.6uの深さまでであ
り、被覆しない従来の方法と比較するとSi、 Alの
変動域はわずかに′l/A5となる。
また、実施例1及び実施例2の”e−8i−Al系合金
と、従来法により得られたFe−8i−A]系合金との
+ AI+ 81の変動の少ない部分より試料片E。
と、従来法により得られたFe−8i−A]系合金との
+ AI+ 81の変動の少ない部分より試料片E。
を切り出して測定した実効を透磁率/leの平均値と標
準偏差を表1に示す。但し、 H工P処理後同−条件で
焼鈍処理したものである。また、測定個数は20個であ
る。本発明により得られるFe−5i−AI系合金は従
来法に比べμeは向上し、その標準偏差は小さい。
準偏差を表1に示す。但し、 H工P処理後同−条件で
焼鈍処理したものである。また、測定個数は20個であ
る。本発明により得られるFe−5i−AI系合金は従
来法に比べμeは向上し、その標準偏差は小さい。
表1
前述の如く本発明によれば、高品質でしかも低コストの
Fe−8i−AI系磁性合金を容易に製造することが可
能である。
Fe−8i−AI系磁性合金を容易に製造することが可
能である。
以上1本発明について説明したが+ A1203 +B
Nの他にMg O、Zr 02 、 Oa O、Ti
02 、 Si O□。
Nの他にMg O、Zr 02 、 Oa O、Ti
02 、 Si O□。
Si3N4. TiC,SiCなどの1300℃、 2
000 K9/c4程度の高温高圧下でも解離しない微
粒子を用いれば良く、その被覆の仕方ははけ塗り、スプ
レー塗装、スパンタリング、蒸着等で行ってもよく、何
ら制限を受けない。
000 K9/c4程度の高温高圧下でも解離しない微
粒子を用いれば良く、その被覆の仕方ははけ塗り、スプ
レー塗装、スパンタリング、蒸着等で行ってもよく、何
ら制限を受けない。
第1図は、従来のHIP処理により得られたFe−8i
−Al系合金鋳造体の表面から11]+u+の深さまで
のSi、 Al量をX線マイクロアナライザー(XMA
)により調査した結果を示す図である。 第2図は1本発明に従ってFe−8i−Al系合金鋳造
体の表面をAl2O3で被覆してHIP処理した後、そ
の鋳造体の表面から10間の深さまでのSi、 Al量
をX M Aにより調査した結果を示す図である。 第6図は9本発明に従ってFe−8i−Al系合金鋳造
体の表面をBNで被覆してH工P処理した後。 その鋳造体の表面から10mの深さまでのlEi、 A
l量をXMAにより調査した結果を示す図である。 −(′・c′ζ。 fe N 人(7127) it 埋土後1i% 洋介
−,’a、’1@漢体表面からの距離(mm) 第1図 鋳造イ本表面力゛らの距離(mm’) 第2図 鋳造体表面つ・らの距髄 第3図 手続補正書く自発) 昭和汐2年2月78″日 特許庁長官若杉和夫殿 1、事件の表示 昭和58年特許願第105421号 2、発明の名称 Fe−8i−112系磁性合金の製造方法3 補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 4、代理人 〒105 住所 東京都港区西新橋1丁目4番10号第三森ビル
置 59N−1507・1526氏名 (5841)
弁理士 芦 1) 坦(ほか2名) 6、補正の内容 明細書第3頁第3行のr30〜60Jを「1〜20」に
改める。 七j−5,,::’
−Al系合金鋳造体の表面から11]+u+の深さまで
のSi、 Al量をX線マイクロアナライザー(XMA
)により調査した結果を示す図である。 第2図は1本発明に従ってFe−8i−Al系合金鋳造
体の表面をAl2O3で被覆してHIP処理した後、そ
の鋳造体の表面から10間の深さまでのSi、 Al量
をX M Aにより調査した結果を示す図である。 第6図は9本発明に従ってFe−8i−Al系合金鋳造
体の表面をBNで被覆してH工P処理した後。 その鋳造体の表面から10mの深さまでのlEi、 A
l量をXMAにより調査した結果を示す図である。 −(′・c′ζ。 fe N 人(7127) it 埋土後1i% 洋介
−,’a、’1@漢体表面からの距離(mm) 第1図 鋳造イ本表面力゛らの距離(mm’) 第2図 鋳造体表面つ・らの距髄 第3図 手続補正書く自発) 昭和汐2年2月78″日 特許庁長官若杉和夫殿 1、事件の表示 昭和58年特許願第105421号 2、発明の名称 Fe−8i−112系磁性合金の製造方法3 補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 4、代理人 〒105 住所 東京都港区西新橋1丁目4番10号第三森ビル
置 59N−1507・1526氏名 (5841)
弁理士 芦 1) 坦(ほか2名) 6、補正の内容 明細書第3頁第3行のr30〜60Jを「1〜20」に
改める。 七j−5,,::’
Claims (1)
- 1、 Fe、 Si、 A1を含む合金の鋳造体を得、
該鋳造体表面に熱間静水圧プレス条件下でも解離しない
、酸化物、窒化物、炭化物のうちのいずれかよりなる微
粒子を被覆した後、該鋳造体に熱間静水圧プレス処理を
施すことを特徴とするFe−8i−Al系磁性合金の製
造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58105421A JPS59232228A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | Fe−Si−Al系磁性合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58105421A JPS59232228A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | Fe−Si−Al系磁性合金の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59232228A true JPS59232228A (ja) | 1984-12-27 |
Family
ID=14407129
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58105421A Pending JPS59232228A (ja) | 1983-06-13 | 1983-06-13 | Fe−Si−Al系磁性合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59232228A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6166011A (ja) * | 1984-08-29 | 1986-04-04 | ジヨン・ジンク・カンパニイ | フレヤガスバ−ナ− |
-
1983
- 1983-06-13 JP JP58105421A patent/JPS59232228A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6166011A (ja) * | 1984-08-29 | 1986-04-04 | ジヨン・ジンク・カンパニイ | フレヤガスバ−ナ− |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS60502244A (ja) | コ−テイング付き窒化珪素切削工具 | |
US4325710A (en) | Sintered ceramics for cutting tools and manufacturing process thereof | |
JPS5934156B2 (ja) | アルミナ被覆した窒化アルミニウム焼結体 | |
JP4170392B2 (ja) | 焼結トレー | |
JPH062615B2 (ja) | 磁気ヘツドスライダ材料 | |
JPS58211862A (ja) | コ−テイング付き複合窒化珪素切削工具 | |
JPS62274007A (ja) | アイソスタティック成形による粉材物体の製法 | |
US4526875A (en) | Ceramic material for cutting tools and process for the production thereof | |
GB2076796A (en) | Sintering a ceramic composition | |
JPH07172932A (ja) | 窒化ケイ素基剤材料の製造方法、この方法により製造した材料およびその使用 | |
JPS59232228A (ja) | Fe−Si−Al系磁性合金の製造方法 | |
US4438213A (en) | Magnetic head slider material and method for producing the same | |
JPH05186844A (ja) | 高密度相窒化ホウ素基焼結体 | |
JPS6050905A (ja) | 薄膜磁気ヘッド用セラミックス基板 | |
JPH06505303A (ja) | 複合体の製造方法 | |
JPS6323642B2 (ja) | ||
JP3107172B2 (ja) | 表面調質されたクロム化合物焼結体及びその製造方法 | |
JP3135555B2 (ja) | 高速度工具鋼の焼結体 | |
JP2585584B2 (ja) | 炭化珪素被覆耐摩部品及びその製造法 | |
JPH054949B2 (ja) | ||
JPH0639344B2 (ja) | セラミツク製品の製造方法 | |
JPS6059718A (ja) | 薄膜磁気ヘッド用セラミックス基板 | |
JPS6135147B2 (ja) | ||
JPS58199782A (ja) | 高速切削用チツプ | |
JPH05163071A (ja) | 高密度相窒化ホウ素焼結体 |