JPS59229430A - 高硬度高靭性サ−メツトの製造法 - Google Patents
高硬度高靭性サ−メツトの製造法Info
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- JPS59229430A JPS59229430A JP58083786A JP8378683A JPS59229430A JP S59229430 A JPS59229430 A JP S59229430A JP 58083786 A JP58083786 A JP 58083786A JP 8378683 A JP8378683 A JP 8378683A JP S59229430 A JPS59229430 A JP S59229430A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高硬度および高靭性を有し、さらにすぐれ
た耐摩耗性、耐塑性変形性、および耐衝撃性を有し、し
たがって、これらの特性が要求される高速切削や、高送
り切削および深切り込み切削などの重切削に用いられる
切削工具として、さらに熱間圧延ロール、熱間線引ロー
ル、熱間圧縮ダイス、熱間圧縮ダイス、および熱間押出
しパンチなどの比較的長時間高温にさらされる熱間加工
用工具として使用した場合にすぐれた性能を発揮するサ
ーメットの製造法に関するものである。
た耐摩耗性、耐塑性変形性、および耐衝撃性を有し、し
たがって、これらの特性が要求される高速切削や、高送
り切削および深切り込み切削などの重切削に用いられる
切削工具として、さらに熱間圧延ロール、熱間線引ロー
ル、熱間圧縮ダイス、熱間圧縮ダイス、および熱間押出
しパンチなどの比較的長時間高温にさらされる熱間加工
用工具として使用した場合にすぐれた性能を発揮するサ
ーメットの製造法に関するものである。
近年、加工能率向上のために高速切削化や高送り切削化
が検討されているが、切削速度を速くした９、送り量を
多くしたりすると、切削工具の刃先温度が上昇し、刃先
が摩耗よりは、むしろ高温に起因する塑性変形によって
使用寿命に至る場合が多い。
が検討されているが、切削速度を速くした９、送り量を
多くしたりすると、切削工具の刃先温度が上昇し、刃先
が摩耗よりは、むしろ高温に起因する塑性変形によって
使用寿命に至る場合が多い。
しかしながら、現在実用に供されている分散相が主とし
て炭化タングステン（以下ＷＣで示す）や炭化チタン（
以下Ｔｉｅで示す）で構成され、−２− 方結合相が主として鉄族金属で構成されているＷＣＣ超
超硬合金ＴｉＣ基サーメットは、刃先温度が１０００℃
を越えると急激に軟化するようになるために、これらの
ＷＣＣ超超硬合金ＴｉＣ基サーメットは勿論のこと、こ
れらの表面に硬質被覆層を形成したものにおいても、そ
の使用条件は刃先温度が１０００℃を若干上廻る程度に
制限されている。
て炭化タングステン（以下ＷＣで示す）や炭化チタン（
以下Ｔｉｅで示す）で構成され、−２− 方結合相が主として鉄族金属で構成されているＷＣＣ超
超硬合金ＴｉＣ基サーメットは、刃先温度が１０００℃
を越えると急激に軟化するようになるために、これらの
ＷＣＣ超超硬合金ＴｉＣ基サーメットは勿論のこと、こ
れらの表面に硬質被覆層を形成したものにおいても、そ
の使用条件は刃先温度が１０００℃を若干上廻る程度に
制限されている。
また、分散相がＴ１とＷの複合金属炭窒化物（以下、（
Ｔｉ、Ｗ）ＯＮで示す）で構成され、一方結合相がＷ−
Ｍｏ合金で構成されたサーメットが提案され、このサー
メットを高速切削や重切削に切削工具として用いる試み
もなされているが、この従来サーメットは、焼結性が悪
く、しかも原料粉末として使用される（Ｔｉ、Ｗ）ＯＮ
粉末におけるＣ濃度が比較的高いために、焼結時にその
一部がＮ粉末の一部と反応して脆いｗ２ｃ’６形成し、
とのＷ２Ｃの存在によって耐衝撃性の劣ったものとなる
ことから、十分満足する切削性能を示さないのが現状で
ある。
Ｔｉ、Ｗ）ＯＮで示す）で構成され、一方結合相がＷ−
Ｍｏ合金で構成されたサーメットが提案され、このサー
メットを高速切削や重切削に切削工具として用いる試み
もなされているが、この従来サーメットは、焼結性が悪
く、しかも原料粉末として使用される（Ｔｉ、Ｗ）ＯＮ
粉末におけるＣ濃度が比較的高いために、焼結時にその
一部がＮ粉末の一部と反応して脆いｗ２ｃ’６形成し、
とのＷ２Ｃの存在によって耐衝撃性の劣ったものとなる
ことから、十分満足する切削性能を示さないのが現状で
ある。
３−
そこで、本発明者等は、上述のような観６点から、特に
すぐれた耐塑性変形性および耐衝撃性、さらに耐摩耗性
が要求される鋼などの高速切削や重切削に切削工具とし
て使用するのに適した月別を開発すべく研究召二行った
結果、 圧粉体の配合組成を、分散相形成成分として、少なくと
もＴｊとＷの複合金属炭窒化物（以下、（Ｔｉ、Ｗ）Ｃ
Ｎで示す）粉末：１０〜６５重量％を含有し、さらに結
合相形成成分として、少なくとも酸化タングステン（以
下ＷＯ３で示す）粉末、１〜１０重量係とＮ粉末：２５
〜８９重量％を含有したものとし、 との圧粉体を、真空、窒素、あるいは不活性ガスの雰囲
気中、１６００〜１９００℃の範囲内の温度で焼結する
と、この焼結は、前記Ｗ０３が分散相形成成分としての
（Ｔｉ、 Ｗ ） ＯＮ中のＣと反応し、還元されて生
成した活性なＷの存在下で行なわれるようになることか
ら、焼結性が著しく促進されるようになり、この結果、
組織がきわめて機紐にして緻密になると共に、前記（Ｔ
１．ｗ）ｃＮ４− 中のＣ量が相対的に低くなることと相まってＷ２Ｃの生
成が皆無となるので、得られたサーメットは高靭性およ
びすぐれた耐衝撃性をもつようになり、サラＫ （Ｔｉ
、 Ｗ ） ＣＮ分散相によってすぐれた耐摩耗性およ
び耐塑性変形性も具備するものとなり、しかして、この
サーメットを高速切削や重切削などの切削工具として用
いた場合にはすぐれた切削性能を発揮するという知見を
得たのである。
すぐれた耐塑性変形性および耐衝撃性、さらに耐摩耗性
が要求される鋼などの高速切削や重切削に切削工具とし
て使用するのに適した月別を開発すべく研究召二行った
結果、 圧粉体の配合組成を、分散相形成成分として、少なくと
もＴｊとＷの複合金属炭窒化物（以下、（Ｔｉ、Ｗ）Ｃ
Ｎで示す）粉末：１０〜６５重量％を含有し、さらに結
合相形成成分として、少なくとも酸化タングステン（以
下ＷＯ３で示す）粉末、１〜１０重量係とＮ粉末：２５
〜８９重量％を含有したものとし、 との圧粉体を、真空、窒素、あるいは不活性ガスの雰囲
気中、１６００〜１９００℃の範囲内の温度で焼結する
と、この焼結は、前記Ｗ０３が分散相形成成分としての
（Ｔｉ、 Ｗ ） ＯＮ中のＣと反応し、還元されて生
成した活性なＷの存在下で行なわれるようになることか
ら、焼結性が著しく促進されるようになり、この結果、
組織がきわめて機紐にして緻密になると共に、前記（Ｔ
１．ｗ）ｃＮ４− 中のＣ量が相対的に低くなることと相まってＷ２Ｃの生
成が皆無となるので、得られたサーメットは高靭性およ
びすぐれた耐衝撃性をもつようになり、サラＫ （Ｔｉ
、 Ｗ ） ＣＮ分散相によってすぐれた耐摩耗性およ
び耐塑性変形性も具備するものとなり、しかして、この
サーメットを高速切削や重切削などの切削工具として用
いた場合にはすぐれた切削性能を発揮するという知見を
得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に配合組成および焼結条件を上記の通シに限定
した理由を説明する。
て、以下に配合組成および焼結条件を上記の通シに限定
した理由を説明する。
（ａｌ （Ｔｉ、 Ｗ ） ＯＮ粉末の配合量この成
分は、主体分散相形成成分であって、サーメットにすぐ
れた耐摩耗性（高硬度）と耐塑性変形性を付与する作用
をもつが、その配合量が１０重量％未満（以下チは重量
％を意味する）では、ＷまたはＷ合金素地中にスケルト
ンを形成することなく均一に分散してしまって、前記作
用に所望の効果が得られず、一方６５襲を越えて配合す
ると、相対的に素地を形成するＷまたはＷ合金量が５− 減少し、靭性が低下するようになることから、その配合
量を１０〜６５％と定めた。
分は、主体分散相形成成分であって、サーメットにすぐ
れた耐摩耗性（高硬度）と耐塑性変形性を付与する作用
をもつが、その配合量が１０重量％未満（以下チは重量
％を意味する）では、ＷまたはＷ合金素地中にスケルト
ンを形成することなく均一に分散してしまって、前記作
用に所望の効果が得られず、一方６５襲を越えて配合す
ると、相対的に素地を形成するＷまたはＷ合金量が５− 減少し、靭性が低下するようになることから、その配合
量を１０〜６５％と定めた。
なお、分散相形成成分として、Ｔｉとｗｆ：除く周期律
表の４ａ、５ａ、および６ａ族金属の炭化物粉末のうち
の１種または２種以上を配合してもよい。
表の４ａ、５ａ、および６ａ族金属の炭化物粉末のうち
の１種または２種以上を配合してもよい。
（ｂ） ＷＯａ粉末の配合量
この成分は、焼結中に分散相形成成分中のＣと反応し、
分散相形成成分中のＣ量を低減せしめる一方、自身もき
わめて活性なＷとなシ、かつこの結果生成した還元性Ｃ
Ｏガスと共に焼結を著しく促進させ、もってす・−ノッ
ト組織の微細化および緻密化を図る作用があるが、その
配合量が１チ未満では所望の焼結性向上効果が得られず
、一方１０％を越えて配合すると、焼結時における還元
性ＣＯガスの発生量が多くなシすぎて、サーメットに亀
裂や微小巣が発生し易くなることから、その配合量を１
〜１０％と定めた。
分散相形成成分中のＣ量を低減せしめる一方、自身もき
わめて活性なＷとなシ、かつこの結果生成した還元性Ｃ
Ｏガスと共に焼結を著しく促進させ、もってす・−ノッ
ト組織の微細化および緻密化を図る作用があるが、その
配合量が１チ未満では所望の焼結性向上効果が得られず
、一方１０％を越えて配合すると、焼結時における還元
性ＣＯガスの発生量が多くなシすぎて、サーメットに亀
裂や微小巣が発生し易くなることから、その配合量を１
〜１０％と定めた。
なお、Ｗ０３粉末と共に、酸化モリブデン（以下Ｍｏ
０３で示す）粉末および酸化クロム（以下Ｃｒ２Ｏ３６
一 で示す）のうちの１種またけ２種を配合してもよい。
０３で示す）粉末および酸化クロム（以下Ｃｒ２Ｏ３６
一 で示す）のうちの１種またけ２種を配合してもよい。
（Ｃ） Ｗ粉末の配合量
との成分は、その一部が分散相に固溶するが、大部分は
、上記ＷＯ３の還元によって生成した活性なＷと共に結
合相として存在して、分散相と強固に結合し、サーメッ
トにすぐれた耐衝撃性を付与する作用をもつが、その配
合量が２５チ未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方８９％を越えた配合は、相対的に分散相の量を低
くすることに々るから、所望の耐摩耗性および耐塑性変
形性をもったサーメットヲ製造することができなくなり
、かかる点から、その配合量を２５〜８９％と定めた。
、上記ＷＯ３の還元によって生成した活性なＷと共に結
合相として存在して、分散相と強固に結合し、サーメッ
トにすぐれた耐衝撃性を付与する作用をもつが、その配
合量が２５チ未満では前記作用に所望の効果が得られず
、一方８９％を越えた配合は、相対的に分散相の量を低
くすることに々るから、所望の耐摩耗性および耐塑性変
形性をもったサーメットヲ製造することができなくなり
、かかる点から、その配合量を２５〜８９％と定めた。
また、Ｗ粉末と共に、結合相形成成分として、Ｍｏ粉末
、 Ｏｒ粉末、およびＲｅ粉末のうちの１種またｉｄ２
種以上を配合してもよい。
、 Ｏｒ粉末、およびＲｅ粉末のうちの１種またｉｄ２
種以上を配合してもよい。
（ｄ）焼結条件
焼結雰囲気としては、窒素、不活性ガス、あるいは真空
のいずれでも良いが、焼結過程で発生ず７− るＣＯガスを焼結雰囲気外へ早く引出す方が良く、その
意味では減圧下での焼結が好ましい。なお、一旦ＣＯガ
スを雰囲気外へ排出した後は、常圧の窒素またはアルゴ
ン雰囲気中での焼結でもよい。
のいずれでも良いが、焼結過程で発生ず７− るＣＯガスを焼結雰囲気外へ早く引出す方が良く、その
意味では減圧下での焼結が好ましい。なお、一旦ＣＯガ
スを雰囲気外へ排出した後は、常圧の窒素またはアルゴ
ン雰囲気中での焼結でもよい。
また、焼結温度が１６００℃未満では、十分満足する焼
結性を確保することができず、一方焼結温度が１９００
℃を越えると結晶粒成長が著しく、脆化の原因となるこ
とから、焼結温度’！ｌｒ１６００〜１９００℃と定め
た。
結性を確保することができず、一方焼結温度が１９００
℃を越えると結晶粒成長が著しく、脆化の原因となるこ
とから、焼結温度’！ｌｒ１６００〜１９００℃と定め
た。
さらに、上記の焼結後のサーメットに、温度：１５００
〜１８００℃、圧カニ１０００〜２０００Ｋｇ ／ ｃ
ｙｄの条件で熱間静水圧（Ｈ工Ｐ）処理を施してやると
、サーメットのより一層の特性向上がはかれるようにな
る。
〜１８００℃、圧カニ１０００〜２０００Ｋｇ ／ ｃ
ｙｄの条件で熱間静水圧（Ｈ工Ｐ）処理を施してやると
、サーメットのより一層の特性向上がはかれるようにな
る。
つぎに、この発明の方法を実施例により具体的に説明す
る。
る。
実施例
原料粉末として、平均粒径：１２μｍｆ有する完全固溶
体の（ＴｉＯ，７Ｗ０．３）ＯＯ，？Ｎ０．３粉末（括
弧内の数値は原子比を示す）、いずれも同１，５μｍｆ
有する８− ＺｒＯ粉末、ＶＣ粉末、 、ＴａＣ粉末、 ＮｂＣ粉
末、 ０ｒ３０２粉末、およびＭｏ２０粉末、同じくい
ずれも同０．７μｍを有するｗｏ３粉末、 ＭｏＯ３
粉末、および０ｒ２Ｃ３粉末。
体の（ＴｉＯ，７Ｗ０．３）ＯＯ，？Ｎ０．３粉末（括
弧内の数値は原子比を示す）、いずれも同１，５μｍｆ
有する８− ＺｒＯ粉末、ＶＣ粉末、 、ＴａＣ粉末、 ＮｂＣ粉
末、 ０ｒ３０２粉末、およびＭｏ２０粉末、同じくい
ずれも同０．７μｍを有するｗｏ３粉末、 ＭｏＯ３
粉末、および０ｒ２Ｃ３粉末。
さらに同１ ｐｍのＷ粉末を用意し、これら原料粉末を
それぞれ第１表に示される配合組成に配合し、ボールミ
ルにて７２時間湿式粉砕混合し、乾燥した後、１０Ｋｇ
／−の圧力にてプレス成形して圧粉体とし、ついで、と
の圧粉体を、圧力、２００ｔｏｒｒの窒素雰囲気中にて
、同じく第１表に示される温度に２時間保持の条件で焼
結することによって、本発明法によるサーメット（以下
本発明サーメットという）１〜３１、および比較法によ
るサーメット（以下比較サーメットという）１〜４をそ
れぞれ製造した。
それぞれ第１表に示される配合組成に配合し、ボールミ
ルにて７２時間湿式粉砕混合し、乾燥した後、１０Ｋｇ
／−の圧力にてプレス成形して圧粉体とし、ついで、と
の圧粉体を、圧力、２００ｔｏｒｒの窒素雰囲気中にて
、同じく第１表に示される温度に２時間保持の条件で焼
結することによって、本発明法によるサーメット（以下
本発明サーメットという）１〜３１、および比較法によ
るサーメット（以下比較サーメットという）１〜４をそ
れぞれ製造した。
々お、比較サーメット１〜４は、配合組成がこの発明の
範囲から外れた条件（第１表の※印が本発明範囲外）で
製造されたものである。
範囲から外れた条件（第１表の※印が本発明範囲外）で
製造されたものである。
ついで、この結果得られた本発明サーメット１〜３１お
よび比較サーメツｌ−１〜４について、全Ｃ量、ロック
ウェル硬さくＡスケール）、および９− 抗折力を測定すると共に、これより５ＮＰ４３の形状を
もった切削チップを切出し、 被削材： Ｓ Ｎ ＣＭ −８（硬さＩ（Ｂ２７０）、
切削速度： １５０ ｍ ／ ｍｍ、 送り： ０．４５ ｗｎ ／ ｒｅｖ、、切込み：２−
１ 切削時間：１０ｍｊｙｒ、 の条件での連続高速り切削試験、並びに、被剛材：ＳＮ
ＣＭ−８（硬さＨＢ２７０）、切削速度： １００ ｍ
１ｍＩｎ。
よび比較サーメツｌ−１〜４について、全Ｃ量、ロック
ウェル硬さくＡスケール）、および９− 抗折力を測定すると共に、これより５ＮＰ４３の形状を
もった切削チップを切出し、 被削材： Ｓ Ｎ ＣＭ −８（硬さＩ（Ｂ２７０）、
切削速度： １５０ ｍ ／ ｍｍ、 送り： ０．４５ ｗｎ ／ ｒｅｖ、、切込み：２−
１ 切削時間：１０ｍｊｙｒ、 の条件での連続高速り切削試験、並びに、被剛材：ＳＮ
ＣＭ−８（硬さＨＢ２７０）、切削速度： １００ ｍ
１ｍＩｎ。
送り： ０．７５１ｍＭ／ ｒｅｖｏ、切込み１２ｗ１
１、 切削時間：２ｍ１ｎ、 の条件での断続切削試験を行ない、上記連続高速り切削
試験では、切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深さを測
定し、また上記断続切削試験では、１０個の試験切刃の
うち、その刃先に欠損が発生した切刃数を測定し、これ
らの測定結果を第２表に示した。また、第２表には、比
較の目的で、工ＳＯのＰ１０グレードのＷＣＣ超超硬合
金製切削チップ以下従来切削チップ１という）、および
ＴｉＣ−１０係Ｍｏ−１５％Ｎｉの組成を有するＴｉＣ
基サーすット製切削チップ（以下従来切削チップ２とい
う）の同一条件での切削試験結果も示した。
１、 切削時間：２ｍ１ｎ、 の条件での断続切削試験を行ない、上記連続高速り切削
試験では、切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深さを測
定し、また上記断続切削試験では、１０個の試験切刃の
うち、その刃先に欠損が発生した切刃数を測定し、これ
らの測定結果を第２表に示した。また、第２表には、比
較の目的で、工ＳＯのＰ１０グレードのＷＣＣ超超硬合
金製切削チップ以下従来切削チップ１という）、および
ＴｉＣ−１０係Ｍｏ−１５％Ｎｉの組成を有するＴｉＣ
基サーすット製切削チップ（以下従来切削チップ２とい
う）の同一条件での切削試験結果も示した。
第２表に示される結果から、本発明サーメット１〜３１
は、いずれも高硬度と高靭性を有し、かつ切削試験では
従来切削チップ１，２に比して著しくすぐれた耐摩耗性
および耐衝撃性を示すのに対して、比較サーメット１〜
４に見られるように、配合組成がこの発明の範囲から外
れると、前記特性のうち、特に耐衝撃性がいずれも低下
するようになり、さらにＷ２Ｂの配合量がこの発明の範
囲を外れて低い場合には、耐摩耗性も劣ったものになる
ことが明らかである。
は、いずれも高硬度と高靭性を有し、かつ切削試験では
従来切削チップ１，２に比して著しくすぐれた耐摩耗性
および耐衝撃性を示すのに対して、比較サーメット１〜
４に見られるように、配合組成がこの発明の範囲から外
れると、前記特性のうち、特に耐衝撃性がいずれも低下
するようになり、さらにＷ２Ｂの配合量がこの発明の範
囲を外れて低い場合には、耐摩耗性も劣ったものになる
ことが明らかである。
上述のように、この発明の方法によれば、高靭性と高硬
度を有し、さらに耐摩耗性、耐塑性変形性、および耐衝
撃性にすぐれたサーメットを製造することができ、した
がって、このサーメットを、これらの特性が要求される
鋼の高速切削や重切削などに切削工具として用いた場合
にはすぐれた性能を発揮し、さらに熱間圧延ロール、熱
間線引ロール、熱間圧縮ダイス、熱間鍛造ダイス、およ
び熱間押出しパンチなどの比較的長時間高温にさらされ
る熱間加工工具として用いた場合にもすぐれた性能を長
期に亘って発揮する々ど工業上有用な効果がもたらされ
るのである。
度を有し、さらに耐摩耗性、耐塑性変形性、および耐衝
撃性にすぐれたサーメットを製造することができ、した
がって、このサーメットを、これらの特性が要求される
鋼の高速切削や重切削などに切削工具として用いた場合
にはすぐれた性能を発揮し、さらに熱間圧延ロール、熱
間線引ロール、熱間圧縮ダイス、熱間鍛造ダイス、およ
び熱間押出しパンチなどの比較的長時間高温にさらされ
る熱間加工工具として用いた場合にもすぐれた性能を長
期に亘って発揮する々ど工業上有用な効果がもたらされ
るのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １）和 夫 外１名
１７−
１６８−一
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 分散相形成成分として、少なくともＴｉとＷの複合金属
炭窒化物粉末：１０〜６５重量％を配合し、さらに結合
相形成成分として、少なくとも酸化タングステン粉末：
１〜１０重量係とＷ粉末：２５〜８９重量％を配合して
ガる混合粉末より成形した圧粉体を、 真空、窒素、あるいは不活性ガス雰囲気中、１６００〜
１９００℃の範囲内の温度に加熱し、上記酸化タングス
テンの還元によシ生成した焼結性促進作用を有する活性
なＷの存在下で焼結を行なうことを特徴とする高硬度高
靭性サーメットの製造法。 １−
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58083786A JPS59229430A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 高硬度高靭性サ−メツトの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58083786A JPS59229430A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 高硬度高靭性サ−メツトの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59229430A true JPS59229430A (ja) | 1984-12-22 |
| JPS6245293B2 JPS6245293B2 (ja) | 1987-09-25 |
Family
ID=13812319
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58083786A Granted JPS59229430A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 高硬度高靭性サ−メツトの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59229430A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008503650A (ja) * | 2004-03-17 | 2008-02-07 | ジーニアス メタル インコーポレーテッド | 高性能超硬合金材料 |
| WO2015182497A1 (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-03 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン耐熱合金、摩擦攪拌接合工具、および製造方法 |
| JP2017101291A (ja) * | 2015-12-02 | 2017-06-08 | 日本アイ・ティ・エフ株式会社 | 被覆層を有する耐熱合金製工具および加工装置 |
-
1983
- 1983-05-13 JP JP58083786A patent/JPS59229430A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008503650A (ja) * | 2004-03-17 | 2008-02-07 | ジーニアス メタル インコーポレーテッド | 高性能超硬合金材料 |
| WO2015182497A1 (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-03 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン耐熱合金、摩擦攪拌接合工具、および製造方法 |
| JPWO2015182497A1 (ja) * | 2014-05-30 | 2017-04-20 | 株式会社アライドマテリアル | タングステン耐熱合金、摩擦攪拌接合工具、および製造方法 |
| US10465266B2 (en) | 2014-05-30 | 2019-11-05 | A.L.M.T. Corp. | Heat-resistant tungsten alloy, friction stir welding tool, and production method |
| JP2017101291A (ja) * | 2015-12-02 | 2017-06-08 | 日本アイ・ティ・エフ株式会社 | 被覆層を有する耐熱合金製工具および加工装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6245293B2 (ja) | 1987-09-25 |
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