JPS59222558A - 高強度耐食鋼 - Google Patents
高強度耐食鋼Info
- Publication number
- JPS59222558A JPS59222558A JP9577583A JP9577583A JPS59222558A JP S59222558 A JPS59222558 A JP S59222558A JP 9577583 A JP9577583 A JP 9577583A JP 9577583 A JP9577583 A JP 9577583A JP S59222558 A JPS59222558 A JP S59222558A
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- JP
- Japan
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- steel
- strength
- corrosion resistance
- less
- corrosion
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高強度で且つ高耐食性が要求される部材、
例えば航空機器用部材、化学プラント用部材、沿岸構造
物用部材などの素材として使用することができる高強度
耐食鋼に関し、固溶化一時効の単一処理により引張強さ
Ｌ５０ｋｇｆ／ｍｍ２以」二の高強度が得られ且つ耐食
性にも優れた高強度耐食鋼に関するものである。
例えば航空機器用部材、化学プラント用部材、沿岸構造
物用部材などの素材として使用することができる高強度
耐食鋼に関し、固溶化一時効の単一処理により引張強さ
Ｌ５０ｋｇｆ／ｍｍ２以」二の高強度が得られ且つ耐食
性にも優れた高強度耐食鋼に関するものである。
近年、ステンレス鋼はその使用分野の拡大に伴って高強
度と耐食性が併せて要求される場合が多くなってきてい
る。
度と耐食性が併せて要求される場合が多くなってきてい
る。
従来のステンレス鋼のうち、マルテンサイト系ステンレ
ス鋼では熱処理により硬化させることが可能であるため
高強度のものを得ることができるが、耐食性が十分でな
く加工性も劣っていた。また、オーステナイト系ステン
レス鋼では、耐食性に優れているが、熱処理により硬化
しないため冷間加工で硬化させて強度を高めるのが通常
の手段５、 であり、構造用鋼として
は著しい制約を受けていた。
ス鋼では熱処理により硬化させることが可能であるため
高強度のものを得ることができるが、耐食性が十分でな
く加工性も劣っていた。また、オーステナイト系ステン
レス鋼では、耐食性に優れているが、熱処理により硬化
しないため冷間加工で硬化させて強度を高めるのが通常
の手段５、 であり、構造用鋼として
は著しい制約を受けていた。
一方、析出硬化型ステンレス鋼は、このような問題を解
決するものとして、マルテンサイト系ステンレス鋼の高
強度とオーステナイト系ステンレス鋼の高耐食性とを兼
ね備える鋼として開発されたものである。この析出硬化
型ステンレス鋼は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系鋼に第三元素を
添加し、固溶化処理した後、成形加工などを施して、時
効処理による析出硬化現象を利用して高強度化を図った
ものである。そして、現在用いられている析出硬化型ス
テンレス鋼は大部分がマルテンサイト型あるいはセミ・
オーステナイト型であり、前者は固溶化処理でマルテン
サイト化し１回の時効処理で硬化する単一処理型（例え
ば１７−４ＰＨ）、 後者は固溶化処理ではオーステナ
イトであり、その後の中間熱処理または冷間加工によっ
てマルテンサイト化した後析出硬化処理を行う二重処理
型（例えば、１７−７ＰＨ）であるが、いずれの場合も
強、度には優れているが、耐食性に劣り、とくに後者で
は処理が煩雑であるという問題点を有していた。
決するものとして、マルテンサイト系ステンレス鋼の高
強度とオーステナイト系ステンレス鋼の高耐食性とを兼
ね備える鋼として開発されたものである。この析出硬化
型ステンレス鋼は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系鋼に第三元素を
添加し、固溶化処理した後、成形加工などを施して、時
効処理による析出硬化現象を利用して高強度化を図った
ものである。そして、現在用いられている析出硬化型ス
テンレス鋼は大部分がマルテンサイト型あるいはセミ・
オーステナイト型であり、前者は固溶化処理でマルテン
サイト化し１回の時効処理で硬化する単一処理型（例え
ば１７−４ＰＨ）、 後者は固溶化処理ではオーステナ
イトであり、その後の中間熱処理または冷間加工によっ
てマルテンサイト化した後析出硬化処理を行う二重処理
型（例えば、１７−７ＰＨ）であるが、いずれの場合も
強、度には優れているが、耐食性に劣り、とくに後者で
は処理が煩雑であるという問題点を有していた。
一方、高強度で且つ耐食性の優れた鋼を開発するには、
高価な合金元素を多量に添加することにより必ずしも不
可能ではないが、工業用の構造材料として使用するには
経済上の理由から自ずと制約を受るという問題点を有し
ていた。
高価な合金元素を多量に添加することにより必ずしも不
可能ではないが、工業用の構造材料として使用するには
経済上の理由から自ずと制約を受るという問題点を有し
ていた。
この発明は、このような従来の問題点に着目してなされ
たもので、オーステナイト生成元素とフェライト生成元
素をバランスよく調整しつつさらにＣｕを適量添加する
ことにより、高強度で且つ耐食性の優れた安価な高強度
耐食鋼を提供することを目的としている。
たもので、オーステナイト生成元素とフェライト生成元
素をバランスよく調整しつつさらにＣｕを適量添加する
ことにより、高強度で且つ耐食性の優れた安価な高強度
耐食鋼を提供することを目的としている。
すなわち、この発明の高強度耐食鋼は、重量％で、Ｃ；
０．１５％以下、５ｉｌ１％以下、Ｍｎ；２％以下、Ｃ
ｒ；９〜１５％、Ｎｉ；６〜１１％、Ｍｏ；１〜４％、
Ｃｕ；０．１〜５％、ＡＭ；０．５〜２％、Ｎ、０．０
０１〜０．１％、お噸 よび必要に応じて、Ｎｂ、０
．０２〜０．４％、さらに必要に応じて、Ｖ、０．０２
〜０．４％。
０．１５％以下、５ｉｌ１％以下、Ｍｎ；２％以下、Ｃ
ｒ；９〜１５％、Ｎｉ；６〜１１％、Ｍｏ；１〜４％、
Ｃｕ；０．１〜５％、ＡＭ；０．５〜２％、Ｎ、０．０
０１〜０．１％、お噸 よび必要に応じて、Ｎｂ、０
．０２〜０．４％、さらに必要に応じて、Ｖ、０．０２
〜０．４％。
Ｔｉ；０．０１〜０．３％、Ｂ、０．０１％以下、Ｚｒ
；０．０１〜０．３％のうちの１種または２種以上、残
部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする
ものである。
；０．０１〜０．３％のうちの１種または２種以上、残
部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする
ものである。
この発明による高強度耐食鋼は、固溶化一時効の単一処
理を施すことにより、引張強さ１５０ｋｇｆ／ｍｍ２以
上の高強度と優れた耐食性（特に耐塩酸腐食性、耐硫酸
腐食性）をもたらすものであり、高強度で且つ優れた耐
食性が要求される例えば航空機器用ファスナー類や石油
化学装置用部品などの素材として好適である。
理を施すことにより、引張強さ１５０ｋｇｆ／ｍｍ２以
上の高強度と優れた耐食性（特に耐塩酸腐食性、耐硫酸
腐食性）をもたらすものであり、高強度で且つ優れた耐
食性が要求される例えば航空機器用ファスナー類や石油
化学装置用部品などの素材として好適である。
この発明による高強度耐食鋼においてその成分範囲を特
許請求の範囲に記載したとおりに限定した理由は次の通
りである。
許請求の範囲に記載したとおりに限定した理由は次の通
りである。
Ｃ，０，１５％以下
ＣはＮと共に強力なオーステナイト生成元素であり且つ
マルテンサイトの強度を向上させる元素であるが、多す
ぎるとオーステナイト結晶粒界にＣｒ炭化物を析出し、
耐食性を劣化させるため、０．１５％以下とする必要が
ある。一方、Ｃ含有量が極端に少ない場合にはδフェラ
イトを生成する傾向にあるため、０．０２％以上とする
のがより好ましい。
マルテンサイトの強度を向上させる元素であるが、多す
ぎるとオーステナイト結晶粒界にＣｒ炭化物を析出し、
耐食性を劣化させるため、０．１５％以下とする必要が
ある。一方、Ｃ含有量が極端に少ない場合にはδフェラ
イトを生成する傾向にあるため、０．０２％以上とする
のがより好ましい。
５ｉｌ１％以下
Ｓｉは溶鋼中に添加されて脱酸作用を有する元素である
が、１％を超えると、δフェライトの生成を助長して耐
食性を劣化させ、また結晶粒が粗大化して靭性を損う。
が、１％を超えると、δフェライトの生成を助長して耐
食性を劣化させ、また結晶粒が粗大化して靭性を損う。
そのため、Ｓｉ含有量は１％以下に限定した。なお、溶
解精錬時の脱酸のためには０．１％以上必要であるが、
銅を真空溶解により溶製する場合には０９１％よりも低
くても良い。
解精錬時の脱酸のためには０．１％以上必要であるが、
銅を真空溶解により溶製する場合には０９１％よりも低
くても良い。
Ｍｎ；２％以下
Ｍｎは溶鋼中に添加されて脱酸・脱硫作用を有する元素
であるが、２％を超えると、残留オーステナイトが生成
して強度を低下させる。そのため、Ｍｎ含有量は２％以
下に限定した。なお、脱酸・脱硫のためには０．１％以
上必要であるが、鋼を真空溶解により溶製する場合には
０１１％よりもさらに低くても良い。
であるが、２％を超えると、残留オーステナイトが生成
して強度を低下させる。そのため、Ｍｎ含有量は２％以
下に限定した。なお、脱酸・脱硫のためには０．１％以
上必要であるが、鋼を真空溶解により溶製する場合には
０１１％よりもさらに低くても良い。
、） Ｃｒ ； ９〜１５％Ｃｒは
耐食性を付与する元素であるが、９％未満ではこのよう
な効果を得ることができず耐食性が劣化するので９％以
上とする必要がある。一方、Ｃ，Ｎｉなとのオーステナ
イト生成元素と、Ｍｏ、Ｎｂなとのフェライト生成元素
との成分バランスから、Ｃｒが１５％を超えるとδフェ
ライトの生成を助長して耐食性を劣化する。そのため、
Ｃｒ含有量を９〜１５％の範囲に限定した。
耐食性を付与する元素であるが、９％未満ではこのよう
な効果を得ることができず耐食性が劣化するので９％以
上とする必要がある。一方、Ｃ，Ｎｉなとのオーステナ
イト生成元素と、Ｍｏ、Ｎｂなとのフェライト生成元素
との成分バランスから、Ｃｒが１５％を超えるとδフェ
ライトの生成を助長して耐食性を劣化する。そのため、
Ｃｒ含有量を９〜１５％の範囲に限定した。
Ｎｉ；６〜１１％
ＮｉはＣｒ、Ｍｏ、ＡＱと共に本発明鋼を構成する基本
元素であり、これらの元素と共存して強度と耐食性を付
与する元素である。しかし、６％未満ではこの−ような
効果を得ることができず、δフェライトの生成を助長し
て耐食性を劣化する。
元素であり、これらの元素と共存して強度と耐食性を付
与する元素である。しかし、６％未満ではこの−ような
効果を得ることができず、δフェライトの生成を助長し
て耐食性を劣化する。
また、１１％を超えると残留オーステナイトの増加によ
り強度が低下する。そのため、Ｎｉ含有量を６〜１１％
の範囲に限定した。
り強度が低下する。そのため、Ｎｉ含有量を６〜１１％
の範囲に限定した。
Ｍａｉｌ〜４％
ＭＯは固溶化処理後の時効処理によりＮｉとの金属間化
合物を微細に析出して鋼を硬化させるとともに耐食性を
付与する重要な元素である。しかし、１％未満ではこの
ような効果が十分でなく、４％を超えるとδフェライト
が生成する傾向を増し、かつ高価になる。そのため、Ｍ
Ｏ含有量を１〜４％の範囲に限定した。
合物を微細に析出して鋼を硬化させるとともに耐食性を
付与する重要な元素である。しかし、１％未満ではこの
ような効果が十分でなく、４％を超えるとδフェライト
が生成する傾向を増し、かつ高価になる。そのため、Ｍ
Ｏ含有量を１〜４％の範囲に限定した。
Ｎｂ、０．０２〜０．４％
Ｎｂは炭化物を生成して粒界腐食の防止に寄与すると共
に、Ｏ，Ｎと化合して介在物を生成する傾向が少ないた
め清浄度の低下が抑制され、安定した強度および靭性値
を得るのに寄与する元素であるので、使用目的等に応じ
て第一発明にさらに添加する。この場合、上述した効果
を得るためには０．０２％以」−添加する必要があるが
、多すぎるとかえって靭性や耐食性が劣化するので０．
４％以ドとする。
に、Ｏ，Ｎと化合して介在物を生成する傾向が少ないた
め清浄度の低下が抑制され、安定した強度および靭性値
を得るのに寄与する元素であるので、使用目的等に応じ
て第一発明にさらに添加する。この場合、上述した効果
を得るためには０．０２％以」−添加する必要があるが
、多すぎるとかえって靭性や耐食性が劣化するので０．
４％以ドとする。
Ｖ、０．０２〜０．４％、Ｔｉ；０．０１〜０．３％、
Ｂ、０．０１％以下、Ｚｒ；０．０１・ 〜０．３％
のうちの１種または２種以上Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｚｒは、い
ずれも結晶粒を微細化して粒界腐食し、さらに、Ｔｉは
炭化物を生成して粒界腐食を防止し、Ｚｒは硫化物の形
態を制御して靭性の向上をもたらす効果を有するので、
使用目的等に応じて第一発明に添加するが、上記成分範
囲よりも少ないとこのような効果を十分に得ることがで
きず、反対に上記成分範囲を超えると、δフェライトの
生成を助長するとともに大型の炭窒化物を生成して耐食
性や靭性を劣化させる。そのため、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｚｒ
のうちの１種または２種以」二をＶ；０．０２〜０．４
％、 Ｔ ｉ、０．０１〜０．３％、Ｂ、０．０１％以
下、Ｚｒ；０．０１〜０．３％の範囲で添加する。
Ｂ、０．０１％以下、Ｚｒ；０．０１・ 〜０．３％
のうちの１種または２種以上Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｚｒは、い
ずれも結晶粒を微細化して粒界腐食し、さらに、Ｔｉは
炭化物を生成して粒界腐食を防止し、Ｚｒは硫化物の形
態を制御して靭性の向上をもたらす効果を有するので、
使用目的等に応じて第一発明に添加するが、上記成分範
囲よりも少ないとこのような効果を十分に得ることがで
きず、反対に上記成分範囲を超えると、δフェライトの
生成を助長するとともに大型の炭窒化物を生成して耐食
性や靭性を劣化させる。そのため、Ｖ、Ｔｉ、Ｂ、Ｚｒ
のうちの１種または２種以」二をＶ；０．０２〜０．４
％、 Ｔ ｉ、０．０１〜０．３％、Ｂ、０．０１％以
下、Ｚｒ；０．０１〜０．３％の範囲で添加する。
Ｃｕ；０．１〜５％
Ｃｕは本発明における重要な元素であり、耐食性時に硫
酸、塩酸に対する耐食性を改善すると同時に、析出硬化
を起して強度を増大するのに有効な元素である。しかし
、０．１％未満ではこのような効果が小さく、５％を超
えると残留オーステナイトを生成して強度を低下させる
とともに、熱間加工性を害する。そのため、Ｃｕ含有量
を０．１〜５％の範囲に限定した。
酸、塩酸に対する耐食性を改善すると同時に、析出硬化
を起して強度を増大するのに有効な元素である。しかし
、０．１％未満ではこのような効果が小さく、５％を超
えると残留オーステナイトを生成して強度を低下させる
とともに、熱間加工性を害する。そのため、Ｃｕ含有量
を０．１〜５％の範囲に限定した。
Ａ文；０．５〜２％
ＡＭは本発明鋼において強度を付与する重要な元素であ
り、Ｍｏと同様にＮｉとの金属間化合物を時効処理の際
に微細に析出して鋼を硬化させる。しかし、０．５％未
満ではこのような効果が十分でなく、２％を超えると強
力なフェライト生成元素であるため、他の元素で調整し
てもδフェライトを生成して耐食性を低下することにな
る。
り、Ｍｏと同様にＮｉとの金属間化合物を時効処理の際
に微細に析出して鋼を硬化させる。しかし、０．５％未
満ではこのような効果が十分でなく、２％を超えると強
力なフェライト生成元素であるため、他の元素で調整し
てもδフェライトを生成して耐食性を低下することにな
る。
そのため、Ａｎ含有量を０．５〜２％の範囲に限定した
。
。
Ｎ、Ｏ，ＯＯ１〜０．１％
ＮはＣと共に強力なオーステナイト生成元素であり、成
分バランスからδフェライトの生成を抑制するためにｏ
、ｏｏｉ％以上添加することができる。しかしながら、
その添加量が０．１％を超えると靭性および耐食性を低
下させる。そのため、Ｎ含有量が０．００１〜０．１％
の範囲に限定した。
分バランスからδフェライトの生成を抑制するためにｏ
、ｏｏｉ％以上添加することができる。しかしながら、
その添加量が０．１％を超えると靭性および耐食性を低
下させる。そのため、Ｎ含有量が０．００１〜０．１％
の範囲に限定した。
なお、−１−記成分のほか、Ｔａを含有させること・１
によって、炭化物の生成による粒
界腐食の防止をより一層向」ニさせることもできるが、
この場合、このような効果を得るためには０，０２％以
上とするのがよく、多すぎると靭性や耐食性が低下する
ので０．４％以下とする。
によって、炭化物の生成による粒
界腐食の防止をより一層向」ニさせることもできるが、
この場合、このような効果を得るためには０，０２％以
上とするのがよく、多すぎると靭性や耐食性が低下する
ので０．４％以下とする。
以上のような成分範囲から構成される鋼は、電気炉ある
いは真空溶解炉等で所定の成分に溶製され、溶鋼を造塊
した後、熱間鍛造あるいは熱間圧延で棒、板などに成形
される。
いは真空溶解炉等で所定の成分に溶製され、溶鋼を造塊
した後、熱間鍛造あるいは熱間圧延で棒、板などに成形
される。
このようにして得られた鋼は、固溶化一時効のｒｇ−処
理で引張強さ１５０ｋｇｆ／關２以」二の高強ｌＫでか
つ耐食性特に耐硫酸、耐塩酸に対する耐食性に優れたも
のである。
理で引張強さ１５０ｋｇｆ／關２以」二の高強ｌＫでか
つ耐食性特に耐硫酸、耐塩酸に対する耐食性に優れたも
のである。
上記固溶化処理は、高温たとえば９２５°Ｃ前後に加熱
してオーステナイト化した後、空冷、油冷または水冷す
ることにより行われるものであり、基地組織をマルテン
サイトにするものである。一方、時効処理にあっては、
鋼を固溶化処理した後に通常５１０〜５９３°Ｃにて数
時間加熱することにより過飽和に固溶した元素（Ｃｕ、
Ｍｏ。
してオーステナイト化した後、空冷、油冷または水冷す
ることにより行われるものであり、基地組織をマルテン
サイトにするものである。一方、時効処理にあっては、
鋼を固溶化処理した後に通常５１０〜５９３°Ｃにて数
時間加熱することにより過飽和に固溶した元素（Ｃｕ、
Ｍｏ。
ＡＪＩ）を二次相として析出させて硬化するものである
。この発明の高強度耐食鋼は、このように、Ｎｉ、Ｃｒ
、ＭｏおよびＡ文を基本成分として更にＣｕを添加して
、固溶化一時効の単一処理により高強度および高耐食性
を兼ね備えたものである。
。この発明の高強度耐食鋼は、このように、Ｎｉ、Ｃｒ
、ＭｏおよびＡ文を基本成分として更にＣｕを添加して
、固溶化一時効の単一処理により高強度および高耐食性
を兼ね備えたものである。
（実施例）
まず、真空溶解炉で第１表に示す化学成分の銅を溶製し
たのち造塊し、各鋼塊を鍛伸して供試材を得た。次に、
各供試材を９２５°ａｘ ｔ ｈ ｒ加熱保時後油冷の
条件で固溶化処理し、次いで５３８’Ｃ，Ｘ ４ ｈ
ｒ加熱保持後空冷する条件で時効処理を行った。この後
、各供試材を引張試験および腐食試験に供した。これら
のうち、引張試験は、各供試材からＪＩＳ ４号試験
片を切り出して室温で行い、０．２％耐力、引張強さ、
延び、絞りを測定した。また、腐食試験は、１％塩酸溶
液中に常温で６時間浸漬する試験、５％硫酸溶液中に常
温で６時間浸漬する試験および制’、Ｉｔｐ、した５％
硫酸溶！夜中に６時間浸漬する試験を行い、各々試験後
の）高含減量を調べた、これらの結果を第２表に示す。
たのち造塊し、各鋼塊を鍛伸して供試材を得た。次に、
各供試材を９２５°ａｘ ｔ ｈ ｒ加熱保時後油冷の
条件で固溶化処理し、次いで５３８’Ｃ，Ｘ ４ ｈ
ｒ加熱保持後空冷する条件で時効処理を行った。この後
、各供試材を引張試験および腐食試験に供した。これら
のうち、引張試験は、各供試材からＪＩＳ ４号試験
片を切り出して室温で行い、０．２％耐力、引張強さ、
延び、絞りを測定した。また、腐食試験は、１％塩酸溶
液中に常温で６時間浸漬する試験、５％硫酸溶液中に常
温で６時間浸漬する試験および制’、Ｉｔｐ、した５％
硫酸溶！夜中に６時間浸漬する試験を行い、各々試験後
の）高含減量を調べた、これらの結果を第２表に示す。
第１表および第２表から明らかなように、供試材Ｎｏ、
１はＣｕ含有量が少なすぎるため、耐食性が著しく
劣っており、供試材Ｎｏ、 ８はＣｕ含有量が多すぎる
ため、耐食性は良好であるものの強度が低いのに対して
、本発明ｆｉＮｏ、 ２〜７およびＮｏ、 ９〜１５で
は高強度でかつ耐食性特に硫酸および塩酸に対する耐食
性が著しく改善されていることがわかる。
１はＣｕ含有量が少なすぎるため、耐食性が著しく
劣っており、供試材Ｎｏ、 ８はＣｕ含有量が多すぎる
ため、耐食性は良好であるものの強度が低いのに対して
、本発明ｆｉＮｏ、 ２〜７およびＮｏ、 ９〜１５で
は高強度でかつ耐食性特に硫酸および塩酸に対する耐食
性が著しく改善されていることがわかる。
以上説明してきたように、この発明による高強度向食鋼
によれば、オーステナイト生成元素とフェライト生成元
素をバランスよく調整しつつさらにＣｕを適量添加する
事により、固溶化一時効の弔−処理で引張強さ１５０
ｋｇｆ ／ ｍｍ２級以上の高強度を有していると共に
、優れた耐食性をそなえているという顕著な効果を有す
る。
によれば、オーステナイト生成元素とフェライト生成元
素をバランスよく調整しつつさらにＣｕを適量添加する
事により、固溶化一時効の弔−処理で引張強さ１５０
ｋｇｆ ／ ｍｍ２級以上の高強度を有していると共に
、優れた耐食性をそなえているという顕著な効果を有す
る。
、１ 特３１出願人 大同特殊鋼株
式会社代理人弁理士 小 塩 豊 手続補正書（自発） 昭和５８年６月２目 特許庁長官 若杉和夫殿 １、事件の表示 昭和５８年６月１日提出の特許願 ２、発明の名称 − 尚強度耐食鋼 ３、補正をする者 ４１件との関係 特許出願人 住 所 愛知県名古屋市南区星崎町字繰出６６番地氏
名銘称） （３７１）大同特殊鋼株式会社代表者 秋
１） 正 傭 ４、代理人 ｌ狩計、Ｊ累の軛凹ＩＤＬＥ戦３ｎに％男Ｖ飲 ４」で
〃■八へ勾。
式会社代理人弁理士 小 塩 豊 手続補正書（自発） 昭和５８年６月２目 特許庁長官 若杉和夫殿 １、事件の表示 昭和５８年６月１日提出の特許願 ２、発明の名称 − 尚強度耐食鋼 ３、補正をする者 ４１件との関係 特許出願人 住 所 愛知県名古屋市南区星崎町字繰出６６番地氏
名銘称） （３７１）大同特殊鋼株式会社代表者 秋
１） 正 傭 ４、代理人 ｌ狩計、Ｊ累の軛凹ＩＤＬＥ戦３ｎに％男Ｖ飲 ４」で
〃■八へ勾。
Claims (4)
- （１）重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ；１％以下
、Ｍｎ；２％以下、Ｃｒ；９〜１５％、Ｎｉ；６〜１１
％、Ｍｏ；１〜４％、Ｃｕ；０．１〜５％、Ａ立；０．
５〜２％、Ｎ；０．００１〜０．１％、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物よりなることを特徴とする高強度耐食鋼
。 - （２）重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ；１％以下
、Ｍｎ；２％以下、Ｃｒ；９〜１５％、Ｎｉ；６〜１１
％、Ｍｏ；１〜４％、Ｃｕ；０．１〜５％、Ａ文；０．
５〜２％、Ｎ；０．００１〜０．１％、Ｎｂ 、０．０
２〜０．４％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる
ことを特徴とする高強度耐食鋼。 - （３）重量％で、Ｃ：０．４５％以下、Ｓｉ：１％以下
、Ｍｎ；２％以下、Ｃｒ；９〜１５％、Ｎｉ；６〜１１
％、Ｍｏ；１〜４％、Ｃｕ ：０．１〜５％、 Ａ文
； ０．５〜２％、 Ｎ ；０．００１〜０．１％、お
よびＶ；０．０２〜０．４％、 Ｔ ｉ ； ０
、 ０１〜０．３％、Ｂ ；０．０１％以下、Ｚｒ；
０．０１〜０．３％のうちの１種または２種以」二、残
部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする
高強度耐食鋼。 - （４）重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１％以下
、Ｍｎ；２％以下、Ｃｒ；９−１５％、Ｎｉ；６〜１１
％、Ｍｏ；１〜４％、Ｃｕ；０．１〜５％、Ａ文；０．
５〜２％、Ｎ：ｏ、ｏｏｉ〜０．１％、Ｎｂ；０．０２
〜０，４％、および■；０，０２〜０．４％、Ｔｉ；０
．０１〜０．３％、Ｂ、０．０１％以下、Ｚｒ；０．０
１〜０．３％のうちの１種または２種以上、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物よりなることを特徴とする高強度耐
食鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9577583A JPS59222558A (ja) | 1983-06-01 | 1983-06-01 | 高強度耐食鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9577583A JPS59222558A (ja) | 1983-06-01 | 1983-06-01 | 高強度耐食鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59222558A true JPS59222558A (ja) | 1984-12-14 |
Family
ID=14146854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9577583A Pending JPS59222558A (ja) | 1983-06-01 | 1983-06-01 | 高強度耐食鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59222558A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007514057A (ja) * | 2003-12-10 | 2007-05-31 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | 高強度マルテンサイト系ステンレス鋼合金、それらを形成する方法、および、それらから形成された物品 |
| KR20130121755A (ko) | 2012-04-27 | 2013-11-06 | 다이도 스틸 코오퍼레이션 리미티드 | 우수한 강도 및 인성을 갖는 증기 터빈 블레이드용 강철 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4913127A (ja) * | 1972-06-08 | 1974-02-05 | ||
| JPS5469522A (en) * | 1977-11-15 | 1979-06-04 | Kanto Special Steel Works Ltd | Casted segment guiding roll for continuous casting machine |
| JPS5867852A (ja) * | 1981-10-19 | 1983-04-22 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 耐食高張力鋳鋼 |
-
1983
- 1983-06-01 JP JP9577583A patent/JPS59222558A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4913127A (ja) * | 1972-06-08 | 1974-02-05 | ||
| JPS5469522A (en) * | 1977-11-15 | 1979-06-04 | Kanto Special Steel Works Ltd | Casted segment guiding roll for continuous casting machine |
| JPS5867852A (ja) * | 1981-10-19 | 1983-04-22 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 耐食高張力鋳鋼 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007514057A (ja) * | 2003-12-10 | 2007-05-31 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | 高強度マルテンサイト系ステンレス鋼合金、それらを形成する方法、および、それらから形成された物品 |
| KR20130121755A (ko) | 2012-04-27 | 2013-11-06 | 다이도 스틸 코오퍼레이션 리미티드 | 우수한 강도 및 인성을 갖는 증기 터빈 블레이드용 강철 |
| US9416436B2 (en) | 2012-04-27 | 2016-08-16 | Daido Steel Co., Ltd. | Steel for steam turbine blade with excellent strength and toughness |
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